尾部受热面的磨损和低温腐蚀及积灰.pptx

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1、内容提纲内容提纲本章内容本章内容尾部受热面的磨损、影响因素、预防措施尾部受热面的磨损、影响因素、预防措施酸露点与空预器低温腐蚀、堵灰及防止措施酸露点与空预器低温腐蚀、堵灰及防止措施尾部受热面积灰及防止措施尾部受热面积灰及防止措施重点掌握重点掌握尾部受热面的磨损与预防措施尾部受热面的磨损与预防措施酸露点与空预器低温腐蚀及预防措施酸露点与空预器低温腐蚀及预防措施第1页/共44页17.1 尾部受热面的磨损含有硬颗粒的流体相对于固体运动，使固体表面产生的含有硬颗粒的流体相对于固体运动，使固体表面产生的磨损磨损冲蚀冲蚀(冲击磨损冲击磨损)两种冲蚀类型：两种冲蚀类型：冲刷磨损冲刷磨损颗粒相对于固体表面冲击

2、角较小，甚至接近平颗粒相对于固体表面冲击角较小，甚至接近平行；行；撞击磨损撞击磨损颗粒相对于固体表面冲击角较大，或接近于垂直。颗粒相对于固体表面冲击角较大，或接近于垂直。磨损一般发生在烟温低于磨损一般发生在烟温低于1150K1150K，壁温低于，壁温低于750K750K的低过、的低过、低再、省煤器和空预器区域。低再、省煤器和空预器区域。例：例：200MW200MW的燃煤锅炉，灰分的燃煤锅炉，灰分30%30%，飞灰占，飞灰占80%80%，每年流经，每年流经对流受热面管束的飞灰量为对流受热面管束的飞灰量为18.5618.56万吨，设计寿命为万吨，设计寿命为1010年，流过年，流过186186万吨。

3、万吨。第2页/共44页一、冲击磨损过程的物理现象(a)(a)(a)(a)球形粒子正面冲击时的能量平衡球形粒子正面冲击时的能量平衡球形粒子正面冲击时的能量平衡球形粒子正面冲击时的能量平衡(b)(b)(b)(b)球形粒子球形粒子球形粒子球形粒子30303030冲击时的能量平衡冲击时的能量平衡冲击时的能量平衡冲击时的能量平衡正向撞击会造成表面基体组织变形，斜向撞击还会切削机制形成的基体磨损变薄。脆性材料以变形磨损为主，塑性材料以切削形成的磨损为主，两者的比例随撞击角度变化。以石英进行撞击实验，撞击角/5(36)时，软钢受变形和切削双重作用最大。书本306图17-4第3页/共44页第一排管，迎风面撞击

4、角为第一排管，迎风面撞击角为3030 5050 时，磨损量达到最大。时，磨损量达到最大。对多排管束时第一排以后的各排管对多排管束时第一排以后的各排管子，错列时磨损集中在子，错列时磨损集中在2525 3030 区区域，顺列时集中在域，顺列时集中在6060 处。处。最大磨损量位置与管径及管节距有最大磨损量位置与管径及管节距有关，管径大，半角小。关，管径大，半角小。管外横向冲刷磨损区域管外横向冲刷磨损区域圆周方向圆周方向二、受热面磨损的区域第4页/共44页受热面的磨损是不均匀受热面的磨损是不均匀的，不仅是沿管子周界的，不仅是沿管子周界的磨损不均匀，而且烟的磨损不均匀，而且烟道截面不同部位受热面道截面

5、不同部位受热面的磨损也是不均匀的。的磨损也是不均匀的。管外烟气横向冲刷管外烟气横向冲刷 管内烟气纵向冲刷管内烟气纵向冲刷错列管束，s1/d=s2/d=2时，最大磨损的管排是第二排，约为第一排的2倍。以后各排磨损量大于第一排，小于第二排。s1/d2时，最大磨损的管排往往不是在第二排，而是移至管束深处。顺列管束布置，第一排管磨损最为严重。错列顺列管外横向冲刷磨损区域管外横向冲刷磨损区域管排位置管排位置第5页/共44页管内纵向冲刷磨损区域管内纵向冲刷磨损区域明显产生磨损的部位，明显产生磨损的部位，在烟气进口约在烟气进口约100100150 mm150 mm或或(1-3)(1-3)d d长长的一段管壁

6、处。的一段管壁处。(1-3)d位置磨损量最大第6页/共44页烟气流动转向与烟气走廊烟气流动转向与烟气走廊炉内易受热面磨损的区域炉内易受热面磨损的区域烟气流动方向变化烟气流动方向变化烟气走廊烟气走廊吹损吹损第7页/共44页水平烟气走廊出口处速度场烟气走廊烟气走廊第8页/共44页三、磨损危害 磨损的危害磨损的危害受热面壁厚减小，强度降低，甚至破坏，导致管受热面壁厚减小，强度降低，甚至破坏，导致管子泄漏，影响锅炉的安全运行。子泄漏，影响锅炉的安全运行。增加检修工作量和钢材（修复或更换）耗量增加检修工作量和钢材（修复或更换）耗量第9页/共44页四、金属管壁受飞灰冲蚀磨损速率近似计算1973年锅炉热力计

7、算标准推荐管壁最大磨损量计算公式：a烟气中飞灰磨损系数；烟气中飞灰磨损系数；M管材的抗磨系数；管材的抗磨系数；飞灰浓度；飞灰浓度；k 和和k 飞灰浓度场和烟气速度场不均匀系数；飞灰浓度场和烟气速度场不均匀系数；g管束间最窄截面上的烟速；管束间最窄截面上的烟速；kD锅炉设计负荷下烟气速度与平均运行负荷下烟速比值。锅炉设计负荷下烟气速度与平均运行负荷下烟速比值。碰撞频率因子 p计算第一排不计，烟速取管前平均烟速第10页/共44页飞灰磨损量可用下式计算：飞灰磨损量可用下式计算：式中式中 E 管壁表面单位面积磨损量，管壁表面单位面积磨损量，g/m2；飞灰撞击率，与灰粒所受惯性力及气流的粘性力有关；飞灰

8、撞击率，与灰粒所受惯性力及气流的粘性力有关；如用磨损厚度来表示磨损量，则磨损厚度为：如用磨损厚度来表示磨损量，则磨损厚度为：磨损量和速度的简化计算公式磨损速度主要与灰量、灰的磨损特性、灰粒磨损速度主要与灰量、灰的磨损特性、灰粒(烟气烟气)速度和烟速度和烟气温度有关。气温度有关。E Ew w=57.257.2P Pa aw w3.33.3/T/Tg g P Pa a灰的磨损参数灰的磨损参数(书中书中IabRA/C)；w烟气速度；烟气速度；T Tg g烟气温度。烟气温度。js金属的密度，g/m3第11页/共44页五、飞灰冲击磨损的影响因素烟气速度的影响 书本306图17-5飞灰浓度的影响 书本30

9、6表17-6飞灰粒径的影响 书本304表17-3烟气(煤种)成分的影响 飞灰磨损系数a管子排列方式的影响管壁材料硬度的影响 抗磨损系数M管壁温度的影响 通过氧化膜厚度影响磨损程度气流方向的影响烟气走廊第12页/共44页煤种和矿物质的莫氏硬度和磨损性金属的磨损量与金属材料和灰粒的硬度比有关(H/Hp)，灰粒硬度越高，磨损量越大；灰粒硬度比金属差时，灰粒撞击到金属表面会使飞灰颗粒受到破坏，降低磨损性。第13页/共44页燃料和矿物质硬度成成 分分煤中重量百分数煤中重量百分数(%)莫氏硬度莫氏硬度维氏硬度维氏硬度(kg/mm2)煤煤 质质石石 英英黄铁矿黄铁矿851.61.51.22.57671070

10、1200130011001300硅酸盐：硅酸盐：高岭土高岭土 伊利石伊利石 白云母白云母 长长 石石 蓝晶石蓝晶石 黄黄 玉玉5330.10.10.122.522.522.56678304020354080700800500215015001700碳酸盐：碳酸盐：方解石方解石 菱镁矿菱镁矿 菱铁矿菱铁矿钒钒 土土0.50.10.2稀少稀少34491301703705203704301200纯煤不坚硬，维氏硬度为纯煤不坚硬，维氏硬度为10107070。磨损主要由煤中矿物质引起；。磨损主要由煤中矿物质引起；高岭土、伊利石和白云母软物质，维氏硬度不超过高岭土、伊利石和白云母软物质，维氏硬度不超过80

11、80；长石、蓝晶石和黄玉硬物质，维氏硬度可达长石、蓝晶石和黄玉硬物质，维氏硬度可达10001000以上；以上；常用的耐磨金属锰钢的维氏硬度为常用的耐磨金属锰钢的维氏硬度为180-220180-220。第14页/共44页氧化物氧化物SiO2Al2O3Fe2O3TiO2CaOMgO莫氏硬度莫氏硬度795.8644飞灰的平均莫氏硬度计算：Xi灰粒中各化学成份的百分含量；灰粒中各化学成份的百分含量；Hi对应对应Xi的莫氏硬度。的莫氏硬度。炉型炉型400t/h220t/h185t/h75t/h除尘器前除尘器前 预热器上部预热器上部 引风机前引风机前 除尘器前除尘器前 除尘器前除尘器前 省煤器出口省煤器出

12、口平均莫氏硬度平均莫氏硬度比比 重重可燃物可燃物7.272.102.287.182.124.537.332.256.326.882.381.297.032.052.716.972.306.34六种氧化物的莫氏硬度六种氧化物的莫氏硬度我国典型电站飞灰的平均硬度我国典型电站飞灰的平均硬度HmHm我国典型电站锅炉飞灰的平均硬度我国典型电站锅炉飞灰的平均硬度Hm为为7左右，相当于石英的硬度。左右，相当于石英的硬度。第15页/共44页磨损量与飞灰特性关系的简算方法磨损速度磨损速度E Ew w与飞灰硬度的关系与飞灰硬度的关系：E Eww=BH=BH2.32.3式中式中B B为实验常数为实验常数而更一般的表

13、达式为而更一般的表达式为：E Eww=B B1 1(H H-HH1 1)n n 式中式中H H1 1表示被磨损材料的硬度，表示被磨损材料的硬度，B B1 1为常数，为常数，n n为指数。为指数。飞灰磨损系数飞灰磨损系数a a与灰中成分关系与灰中成分关系：第16页/共44页煤种名称煤种名称磨损量磨损量(g)a109铜川煤铜川煤0.0421.12抚顺混煤抚顺混煤0.0471.26义马焦作混煤义马焦作混煤0.0511.37大同煤大同煤0.03560.95南桐重庆混煤南桐重庆混煤0.0631.82荣昌荣昌/广元广元/会家山混煤会家山混煤0.0591.58埠新、新丘混煤埠新、新丘混煤0.0621.66

14、我国典型煤种磨损系数a的试验结果a主要与煤种有关，可近视取主要与煤种有关，可近视取141010mms3/(gh)第17页/共44页六、煤灰的磨损特性的判别1)灰的相对磨损指数Iab Iab=x1(1-l1)+0.5x2(1-l2)Ilg+(x1l1+0.5x2l2)I1q 2)普华磨损特性指数（我国常用指数，针对煤）Hab 10%，磨损倾向轻微Hab 10-20%，磨损倾向中等Hab 20%，磨损倾向严重3)根据灰中SiO2含量判别灰磨损性详见书本305页SiO含量对磨损影响 7 5.8 9第18页/共44页4)4)煤的磨损指数Ic，取决于石英和黄铁矿重量分额。I Ic c=(=(C Cq q

15、+xCxCp p)I Iq qCq和和Cp为煤灰中石英和黄铁矿的重量分额为煤灰中石英和黄铁矿的重量分额(%)x系数，一般取系数，一般取0.20.5，Iq石英的相对磨损度石英的相对磨损度。磨损小的煤：磨损小的煤：Ic 0.01磨损程度中等的煤：磨损程度中等的煤：Ic=0.010.025高度磨损的煤：高度磨损的煤：Ic 0.0250.05磨损严重的煤：磨损严重的煤：Ic 0.05第19页/共44页5)根据SiO2和Al2O3的含量SiO2和Al2O3是煤灰磨损主要影响因素，常将SiO2和Al2O3的比值作为一种判定准则，比值越大，磨损越严重。K Ke e=-0.012=-0.012A Ashsh+

16、0.074 SiO+0.074 SiO2 2/Al/Al2 2OO3 3+1.33 +1.33 (K Ke e10%)10%)煤煤 种种晋中煤晋中煤寿阳煤寿阳煤SiO2/Al2O3磨损系数磨损系数Ke1.4280.87681.1931.0886第20页/共44页七、尾部受热面防磨保护七、尾部受热面防磨保护设计时合理选择烟气流速（书本书本307-308307-308）降低速度分布不均匀和飞灰浓度分布不均匀（书本书本308-309308-309）在磨损严重部位加装防磨装置（书本书本309-310309-310）局部磨损严重的管排改用厚壁管降低烟气中飞灰浓度采用膜式省煤器或鳍片管式省煤器采用较大的管

17、排横向节距，增大烟气流通面积减小灰粒直径书本：第三节内容书本：第三节内容第21页/共44页不同炉型和受热面最大容许烟速受热面受热面无灰烟气无灰烟气(最佳烟速最佳烟速)折算灰分折算灰分(g/MJ)12 1417 2124 30省煤器、过渡区省煤器、过渡区811131097过热器过热器碳钢碳钢10141412118合金钢合金钢15201-旋风炉，旋风炉，(排渣率排渣率80%)2-液态炉，液态炉，(排渣率排渣率60%)3-煤粉炉，煤粉炉，(排渣率排渣率20%)空预器型式空预器型式最佳烟气流速最佳烟气流速(m/s)wk/wy低温级低温级高温级高温级管式管式101112140.5板式板式91011130

18、.95铸铁带鳍片铸铁带鳍片10111.05回转式回转式8120.7空预器最佳烟气流速空预器最佳烟气流速(m/s)有灰燃料烟气极限流速有灰燃料烟气极限流速(m/s)第22页/共44页省煤器的防磨装置(a)弯头处的护瓦和护帘；(b)烟气走廊区的护瓦；(c)弯头护瓦；(d)局部防磨装置 1护瓦；2护帘第23页/共44页各种防磨装置第24页/共44页管式空气预热器的防磨装置(a)磨损和防磨原理；磨损和防磨原理；(b)、(c)加装保护套管；加装保护套管；(d)外部焊接短管外部焊接短管 1内套管；内套管；2耐火混凝土；耐火混凝土；3预热器管板；预热器管板；4焊接短管焊接短管第25页/共44页膜式壁和鳍片管

19、防磨原理第26页/共44页转向室后常用防磨措施转向室后常用防磨措施第27页/共44页八、流化床锅炉磨损问题突出山东某发电公司465t/h循环流化床锅炉自2002年投产，经历了星期炉、半月炉等阶段，其中锅炉爆管导致机组非停占总非停次数85以上，经过数年设备改造及治理，最少爆管3次，最长连续运行周期百日。国内首台1025t/h循环流化床锅炉投产当年就数次发生爆管事故。气固流动形式第28页/共44页17.2 空气预热器烟气侧低温腐蚀与堵灰一、烟气的水露点、酸露点和低温腐蚀、堵灰一、烟气的水露点、酸露点和低温腐蚀、堵灰 水露点水露点：烟气中水蒸汽开始凝结的温度。烟气中水蒸汽的露点低达烟气中水蒸汽开始凝

20、结的温度。烟气中水蒸汽的露点低达45-45-5454。烟气中水蒸气分压约为。烟气中水蒸气分压约为10%10%，在此分压下，纯水蒸汽的凝结露点，在此分压下，纯水蒸汽的凝结露点仅为仅为46.6546.65。酸露点酸露点：烟气中硫酸蒸汽的凝结温度。烟气酸露点可达烟气中硫酸蒸汽的凝结温度。烟气酸露点可达140-160140-160甚至更甚至更高。烟气中高。烟气中SOSO3 3浓度（或硫酸蒸汽浓度）越高，酸露点越高。浓度（或硫酸蒸汽浓度）越高，酸露点越高。低温腐蚀：低温腐蚀：当燃用含硫燃料时，硫燃烧后形成当燃用含硫燃料时，硫燃烧后形成SOSO2 2，其中一部分会进一步氧化成，其中一部分会进一步氧化成SO

21、SO3 3，SOSO3 3与烟气中水蒸汽结合成为硫酸蒸汽；与烟气中水蒸汽结合成为硫酸蒸汽；当受热面的金属壁温低于酸露点时，硫酸蒸汽就会在壁面上凝结，对当受热面的金属壁温低于酸露点时，硫酸蒸汽就会在壁面上凝结，对金属产生严重的腐蚀作用。金属产生严重的腐蚀作用。腐蚀和堵灰：腐蚀和堵灰：硫酸蒸汽凝结成液态硫酸，不仅会腐蚀金属，而且还会粘结烟气中的硫酸蒸汽凝结成液态硫酸，不仅会腐蚀金属，而且还会粘结烟气中的灰颗粒，引起积灰，此外，沉积灰中的金属氧化物与酸液反应生成水硬灰颗粒，引起积灰，此外，沉积灰中的金属氧化物与酸液反应生成水硬性硫酸盐，使积灰硬化性硫酸盐，使积灰硬化，严重时将造成烟气通道堵灰。严重时

22、将造成烟气通道堵灰。腐蚀与堵灰往往是相互促进的。腐蚀与堵灰往往是相互促进的。第29页/共44页位置：空气预热器、省煤器、烟道、引风机、炉墙护板和烟囱。第30页/共44页二、硫是形成低温腐蚀的主要因素煤粉炉运行经验表明煤粉炉运行经验表明：煤中煤中S St,dt,d1.5%1.5%时，不会产生明显的沾污和腐蚀，低温受热面使用寿命时，不会产生明显的沾污和腐蚀，低温受热面使用寿命1010年年以上；以上；煤中煤中S St,dt,d=1.5%=1.5%3%3%时，有较明显的沾污和腐蚀；时，有较明显的沾污和腐蚀；煤中煤中S St,dt,d3%3%时，有严重腐蚀，低温受热面使用寿命时，有严重腐蚀，低温受热面使

23、用寿命2 24 4年。年。对于层燃炉和液态排渣炉，对于层燃炉和液态排渣炉，S St,dt,d1.5%1.5%，腐蚀问题就较突出。，腐蚀问题就较突出。酸露点与燃料中的含硫量及燃烧方式有关。可燃硫分燃烧生成SO2，进一步转化成SO3的很少，烟气中SO3含量仅为SO2的3%5%，烟气中SO3含量只占到几十万分之几。烟气中三氧化硫的形成主要有两种方式：烟气中三氧化硫的形成主要有两种方式：一是燃烧反应中火焰里的部分氧分子会离解成原子状态，它能与二氧化一是燃烧反应中火焰里的部分氧分子会离解成原子状态，它能与二氧化硫反应生成三氧化硫，燃料含硫量愈大，炉膛温度愈高，过量空气量愈多，硫反应生成三氧化硫，燃料含硫

24、量愈大，炉膛温度愈高，过量空气量愈多，生成的三氧化硫愈多；生成的三氧化硫愈多；二是烟气中二氧化硫流经对流受热面遇到氧化铁或氧化钒等催化剂时，二是烟气中二氧化硫流经对流受热面遇到氧化铁或氧化钒等催化剂时，会与烟气中的过剩氧反应生成三氧化硫；会与烟气中的过剩氧反应生成三氧化硫；三是煤中硫酸盐在燃烧时分解出一部分三氧化硫，但这部分比例极少。三是煤中硫酸盐在燃烧时分解出一部分三氧化硫，但这部分比例极少。第31页/共44页燃料烟气中水蒸气分压力(MPa)水蒸气露点()褐煤0.012450烟煤0.009043无烟煤0.003225重油0.009545烟气的水蒸气露点烟气中的SO2越高，硫酸蒸汽的含量越高，

25、烟气露点越高，低温腐蚀越严重；水蒸汽含量越高，烟气露点升高；极少量的硫酸蒸汽就会对酸露点影响很大；酸露点估计依靠经验关联式确定；可以由仪器直接测定。烟气中的水露点温度一般为4555；空气中的水露点温度一般为1020。低温腐蚀的机理和过程煤中S SO2 SO3+H2O H2SO4(汽)H2SO4(液)+金属硫酸盐H2SO4+Fe FeSO4+H2燃烧氧化遇冷壁面第32页/共44页影响烟气中SO3含量的因素煤的硫分煤的硫分Sar：Sar增大时，增大时，SO3 3增多增多炉膛温度炉膛温度TL L：TL L升高时升高时SO3 3增多增多(温度升高，氧气分温度升高，氧气分解成自由氧原子解成自由氧原子O直

26、接与直接与SO2 2化合化合)过量空气系数：过量空气系数：aL L增大，增大，SO3 3增多增多煤的灰分煤的灰分Aar：Aar较大时，较大时，SO3 3较少较少第33页/共44页三、烟气露点tld的计算前苏联73标准：Syzs、Ayzs燃料折算硫份和灰份燃料折算硫份和灰份(%)；afh飞灰份额；飞灰份额；考虑炉内过量空气系数影响的系数，考虑炉内过量空气系数影响的系数，121(a”=1.2-1.25)或或129(a”=1.4-1.5)；书本采用书本采用125125。tsl水露点温度。水露点温度。tsl=6.715+13.787lnH2O+1.357(lnH2O)2烟气水蒸汽含量烟气水蒸汽含量(%

27、)烟气水露点温度烟气水露点温度()1 5 10 15 20 30 506.7 32.3 45.6 53.7 59.7 68.7 80.9第34页/共44页分别估算烟气中水蒸气含量和分别估算烟气中水蒸气含量和H H H H2 2 2 2SOSOSOSO4 4 4 4含量含量水蒸气含量准确值可由燃料计算获得。一般煤粉燃烧水蒸气含量准确值可由燃料计算获得。一般煤粉燃烧水蒸气含量准确值可由燃料计算获得。一般煤粉燃烧水蒸气含量准确值可由燃料计算获得。一般煤粉燃烧约为约为约为约为10-14%10-14%10-14%10-14%，估算取，估算取，估算取，估算取12%12%12%12%；H H H H2 2

28、2 2SOSOSOSO4 4 4 4含量确定较难，可估算如下：含量确定较难，可估算如下：含量确定较难，可估算如下：含量确定较难，可估算如下：SO2含量确定：燃料含硫含量确定：燃料含硫(w%)0.5%，燃烧后烟气中，燃烧后烟气中SO2体积组份约为体积组份约为500ppm，以此类推；，以此类推；SO3含量确定：含量确定：一般一般SO2向向SO3转化率约为转化率约为0.53%，最，最大不超出大不超出5%，通常以，通常以3%估算足够安全；估算足够安全；H2SO4含量确定：根据反应式含量确定：根据反应式SO3+H2OH2SO4，H2SO4生成量与生成量与SO3一样多。一样多。四、酸露点的估算方法这样如煤

29、中含硫0.5%，燃烧后烟气中H2SO4含量估算为15ppm。第35页/共44页烟气露点tld的近视估算表第36页/共44页五、低温腐蚀的预防措施设计上：提高排烟温度，中容量锅炉有设计排烟温度达提高排烟温度，中容量锅炉有设计排烟温度达180180；热空气再循环，提高进风温度，从而提高排烟温度；热空气再循环，提高进风温度，从而提高排烟温度；空预器进口冷风旁（短）路，减少吸热量，提高排空预器进口冷风旁（短）路，减少吸热量，提高排烟温度烟温度加暖风器，提高进风温度，从而提高排烟温度；加暖风器，提高进风温度，从而提高排烟温度；采用抗腐蚀材料，如采用抗腐蚀材料，如玻璃管玻璃管玻璃管玻璃管、渗铝管、陶瓷材料

30、等；、渗铝管、陶瓷材料等；第37页/共44页常用防腐蚀措施示意图第38页/共44页结构布置上：顺逆流交叉布置，温度可提高顺逆流交叉布置，温度可提高4040以上；以上；卧式管式空预器布置，温度可提高卧式管式空预器布置，温度可提高10102020；采用回转式空预器，转子处于危险区只占工作时采用回转式空预器，转子处于危险区只占工作时间的间的505060%60%；将低于露点部分的空预器设计成整体独立式，以将低于露点部分的空预器设计成整体独立式，以便更换；便更换；第39页/共44页运行上：采用低氧燃烧采用低氧燃烧 但要考虑还原性气氛造成结渣但要考虑还原性气氛造成结渣控制炉内温度水平控制炉内温度水平避免或

31、减少尾部受热面漏风避免或减少尾部受热面漏风加添加剂加添加剂 如石灰石或白云石吸收如石灰石或白云石吸收SO3，但要考虑积灰和积，但要考虑积灰和积渣渣烟气再循环烟气再循环防止积灰和腐蚀的相互促进防止积灰和腐蚀的相互促进第40页/共44页17.3 尾部受热面的积灰与防止 尾部受热面积灰特点：尾部受热面积灰特点：尾部受热面烟道温度低于尾部受热面烟道温度低于600600700700，没有熔化的飞灰，除空，没有熔化的飞灰，除空气预热器外，受热面上积灰为气预热器外，受热面上积灰为疏松的沉积灰。疏松的沉积灰。灰的特点：小于灰的特点：小于200200m m，大多，大多数为数为10102020m m。当含尘烟气横

32、向流经受热面管当含尘烟气横向流经受热面管束时，在管子的背风面形成涡束时，在管子的背风面形成涡流区，较大粒径飞灰惯性大，流区，较大粒径飞灰惯性大，不易卷入，而小于不易卷入，而小于30 30 m m的小的小颗粒却跟随气流卷入涡流区，颗粒却跟随气流卷入涡流区，并沉积。并沉积。适当提高烟气速度是预防积灰适当提高烟气速度是预防积灰主要手段，吹灰是清除积灰有主要手段，吹灰是清除积灰有效措施效措施第41页/共44页第42页/共44页防止措施合理选取烟速。在额定负荷时，烟速6m/s，一般保持在8-11m/s。采用小管径、小节距、错列布置得管束，加强烟气气流的冲刷和扰动。正确设计、布置和合理使用吹灰装置。第43页/共44页感谢您的观看！第44页/共44页