悬臂和连续体系梁桥.pptx

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1、u不带挂梁的单孔双悬臂梁桥u带挂梁的多孔悬臂梁桥2.悬臂梁桥结构类型：第1页/共88页3.悬臂梁桥设计与构造：u静定体系；跨中正弯矩减小减小跨度内主梁的高度降低钢筋混凝土数量和结构自重恒载内力的减小。构造特点：（1）截面形式 悬臂部分（锚孔）：吊装时采用肋梁；悬臂浇注时采用箱梁；挂孔：一般采用肋梁，便于吊装；一般采用变高度梁，底缘曲线采用抛物线、正弦曲线、圆弧、折线。（2）跨径布置和梁高尺寸第2页/共88页钢筋混凝土T形H=(1/101/13)lh =(1/1.21/1.5)H箱形H =(1/121/15)lh =(1/21/2.5)H预应力混凝土：lx=(0.30.5)l预应力混凝土T形H

2、=(1/121/15)lh =(1/1.21/1.5)H箱形H =(1/151/18)lh =(1/21/2.5)Hu单孔双悬臂梁桥第3页/共88页h=(1/121/20)lH=(1.41.8)hu三跨带挂梁单悬臂梁桥第4页/共88页u多跨带挂梁双悬臂梁桥T形梁h=(1/121/20)l 箱形梁h=(1/121/20)l H=(1.41.8)h H=(2.02.4)h跨度超过40m以上，采用预应力混凝土悬臂梁桥更合理。l1=(0.750.8)l lg=(0.50.7)lh=(1/201/24)l H=(2.02.4)h第5页/共88页4.悬臂梁桥预应力筋的布置：u应选择适当的预应力束筋形式和锚

3、具形式；u应考虑施工的方便，尽可能少地切断预应力钢筋；u符合结构受力的特点；u考虑材料经济指标的先进性，预应力束筋在结构横断面上布置要考虑剪力滞效应；u避免使用多次反向曲率的连续束筋，以降低摩阻损失。第6页/共88页5.悬臂梁桥优缺点及应用：u优点：悬臂梁桥在施工阶段和成桥运营阶段两者受力状态是一致的，非常适宜于悬臂施工方法。u缺点：（1）裂缝雨水侵入梁体；（2）挂梁与悬臂端衔接处产生不利行车的折点。u 应用范围：国内箱形薄壁钢筋混凝土悬臂梁桥最大跨径为55m，国外一般在7080m以下；预应力混凝土悬臂梁桥一般在100m以下，世界最大的跨径为150m。第7页/共88页形刚构桥形刚构桥1.分类及

4、力学特点：(1)(1)带挂梁的T构桥型u静定结构；u施工无需体系转换；u省掉设置大吨位支座装置、更换支座的麻烦；u当挂梁与两岸引桥的简支跨尺寸和构造相同时，更能加快全桥施工进度，以获得良好经济效益。(2)带铰的T构桥型静定结构；u超静定结构；u竖向荷载时，相邻的T形刚构结构通过剪力铰而共同受力。第8页/共88页2.T形刚构的若干布置形式：第9页/共88页uT形刚构的布置应尽可能对称，以避免T形刚构的桥墩承受不平衡弯矩；u全桥的T形单元尺寸尽可能相同，以简化设计与施工；u钢筋混凝土T构桥，挂梁的经济长度一般在跨径的0.50.7范围内；u预应力混凝土T构，挂梁经济长度一般在跨径的0.220.5范围

5、内；u主孔跨径大时，取较小比值，并应使挂梁跨径不超过3540m，以利安装；3.T形刚构的构造：uT形刚构支点、跨中梁高与跨径的关系：（1）带铰T形刚构 l100m H=(1/141/18)l h=(0.200.4)H 且h 2.0m（2）带挂梁T形刚构l100m H=(1/171/21)l h与挂梁同高第10页/共88页4.T形刚构的缺陷：uT构带挂梁：在冲击力作用下T构悬臂端会下挠，使连接处形成折角增大了冲击，使伸缩缝处理和养护困难；各T构不能共同工作，使其跨径受到限制。uT构带铰：由于铰的存在，使铰的左右两侧主梁变形不一致，难于调整，引起行车不平顺；施工时有时需要强迫合拢；当T构的两边温度

6、变化不同时，易产生不均匀变形，引起较大次内力；剪力铰的构造与计算图式中的理想铰存在差异，难以准确计算各种因素产生的次内力。第11页/共88页5.牛腿：u牛腿：悬臂梁桥的悬臂端和挂梁端结合部的局部构造。第12页/共88页u牛腿处梁高突变减小，截面凹折转角多，因传递的集中力数值很大，所以其受力复杂；u应通过加强的牛腿横梁来保证挂梁与悬臂梁的传力效果；u最好使挂梁与悬臂梁的腹板一一对应，缩短传力路线；u接近牛腿部位的腹板应加厚，加厚部分的长度不应小于梁的高度；u牛腿的凹角线形应和缓，避免尖锐转角，以减缓主拉应力的过分集中；u牛腿处的支座高度应尽量减小，并宜采用摩阻力较小的支座，以改善牛腿的受力状态；

7、u牛腿的构造尚应满足某些特殊要求，如承受更换支座的顶升荷载；端横梁因通过管线开洞后加固钢筋网的设置。第13页/共88页连续梁桥连续梁桥1.连续体系特点：u由于支点负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩大大减小，跨越能力增大；u超静定结构，对基础变形及温差荷载较敏感；u伸缩缝少，行车平稳；u结构整体刚度大，变形小。第14页/共88页第15页/共88页第16页/共88页u中间跨 l=8 14m u边跨=（0.50.8）l u跨中截面高 h=(1/181/30)lu支点截面高 H=(1.21.4)h2.连续板桥第17页/共88页3.预应力连续梁设计形式及特点：（1）等截面连续梁u力学特点：跨径不大时跨中、支点

8、截面弯矩差值不大，故采用等截面形式。u构造特点：1）等跨布置:高跨比1/151/25；2）在顶推施工的等截面连续梁桥中梁高H与顶推跨径之比一般为1/121/17；u适用范围：1）采用中等跨径，以4060m为宜（国外也有达到80m跨径者）；2）适应于有支架施工、逐孔架设施工及顶推施工。第18页/共88页（2）变截面连续梁u力学特点：支点弯矩远大于跨中截面弯矩，故采用等截面形式。u构造特点：1）立面不等跨布置，边主跨之比=0.60.8；2）支点梁高H=1/161/18；跨中梁高h=（1/1.52.5)H；3）梁高底缘采用折现、二次抛物线或1.51.8次抛物线；4）多于三跨时，除边跨外中间各跨一般采

9、用等跨布置，以方便悬臂施工；5）跨径大时除截面高度变化外，还可将截面的底板、顶板和腹板作成变厚度；6）城市桥梁需增大中跨跨径时，边、中跨之比可能小于0.5，此时端部必须设置拉力支座或压重。u适用范围1）跨径L70m；2）适合悬臂浇注和悬臂拼装施工。第19页/共88页u采用变高度形式的优点：1）大跨度连续梁桥恒载内力占得比重较大，选用变高度可以大大减小跨中区段因恒载产生的内力；2）变高度梁符合梁的内力分布规律；3）美观，而且省材料；4）减小跨中梁高，通航净空容易保证；5）采用悬臂法施工时，施工阶段主梁刚度大，且变高度形式又与施工阶段的内力状态相符。第20页/共88页连续刚构桥连续刚构桥定义：连续

10、梁桥与T形刚构桥的组合体系，也称墩梁固结的连续梁桥。u梁体连续，墩、梁、基础三者共同受力；u连续刚构桥由于墩梁固结共同工作，由活载引起的跨中正弯矩较连续梁要小，可以降低跨中区域的梁高，从而恒载内力进一步降低；u 无伸缩缝、行车平顺、不须设大吨位支座、不存在临时固结和体系转换，养护工作量小；u但连续刚构桥对地基承载力的要求更高，若地基发生过大的不均匀沉降，连续梁可通过调整墩顶支座的标高，抵消下沉来补救，而连续刚构做不到；u梁墩联结处应力复杂也是连续刚构的一个缺点。1.连续刚构体系特点：第21页/共88页u边、主跨的跨径比值在0.50.692之间，大部分比值在0.550.58之间。比变截面连续梁桥

11、的比值范围要小，其原因在于墩梁固结，边跨的长短对中跨恒载弯矩调整的影响很小；u预应力混凝土连续刚构桥主要适用于高桥墩的情况。桥墩作用如同摆柱，以适应预应力、混凝土收缩徐变和温度变化等引起的纵向位移；u一般采用箱形截面；u箱梁根部截面的高跨比一般为1/161/20，其中大部分为1/18左右；跨中截面梁高通常为支点截面梁高的1/2.51/3.5。2.连续刚构设计与构造：第22页/共88页3.连续刚构桥桥墩构造：（1）特点：u大跨度连续刚构桥的桥墩需满足受力、变形等方面的要求；u连续刚构桥桥墩的水平抗推刚度宜在满足桥梁施工、运营稳定性要求的前提下尽量地小；u大跨连续刚构桥在横桥向的约束很弱，桥墩在横

12、向的刚度应设计的大一些。（2）立面形式u竖直双肢薄壁墩u竖直单薄壁墩；uV形墩（或Y形柱式墩）第23页/共88页第24页/共88页4.连续梁桥横截面形式及尺寸：(1)横截面形式板式、肋梁式截面：构造简单、施工方便；箱形截面：有良好的抗弯和抗扭性能，是预应力砼连续体系的主要截面形式。u空心板截面：常用于跨径1530m的连续梁桥，板厚一般为0.81.5m，亦用有支架现浇施工为主；u肋式截面：常用跨径为2550m，梁高取1.32.6m。采用预制架设施工，并在梁段安装后经体系转换为连续梁桥；u箱形截面：跨径超过4060m或更大时，主梁多采用箱形截面。第25页/共88页单箱双室双箱单室单箱单室垂直腹板形

13、式斜腹板形式顶板宽度一般小于20m；顶板宽度约为25m左右；顶板宽度可达40m左右；abb悬臂长度：u一般不大于5m，当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋和进行横向计算；u单箱单室截面b:a=1:(2.53.0)第26页/共88页（2）顶板：u顶板厚度取决于：横向弯矩；纵横向布置预应力筋的构造要求；u顶板悬臂端部厚度不小于10cm，如设置防撞墙或需锚固横向预应力束筋，则端部厚度不小于20cm；纵向预应力筋横向预应力筋l0.5l0.5lb1l(m)b1(mm)3.51802005.02002505.0280300第27页/共88页（3）腹板：u腹板功能：承受结构弯曲剪应力和扭转剪应力所产生的主

14、拉应力；u变高度梁宜采用直腹板，等高度梁可用直腹板或斜腹板；u腹板厚度取决于：1）布置纵向预应力筋管道的需要 无管道时：200mm 有管道时：250300mm 有锚固头时：350mm 2）抗剪的需要：300800mm 3）浇注混凝土的要求II-III-Ib3b3H第28页/共88页（4）底板：u纵向负弯矩区受压底板的厚度对改善全桥受力状态、减少徐变下挠十分重要；u箱梁底板厚度随箱梁负弯矩的增大而逐渐加厚至墩顶；u底板厚度与主跨之比宜为1/1401/170；u跨中区域底板厚度按构造要求设计，一般为0.220.28m。II-III-Ib2b2H第29页/共88页（5）梗腋：u提高截面的抗扭刚度和抗

15、弯刚度，减小扭转剪应力和畸变应力；u加腋有竖加腋和水平加腋两种；u水平加腋对纵向布束有利；u竖加腋可加大腹板的刚度，对改善腹板受力有利。竖加腋水平加腋2：11：31：12：11：31：12：13：1第30页/共88页5.预应力筋布置：（1）纵向预应力筋 纵向受力钢筋，可布置在顶、底板和腹板中。（2）横向预应力筋 用以保证桥梁的横向整体性、桥面板及横隔板横向抗弯能力的主要受力钢筋，一 般布置在横隔板和顶板中。（3）竖向预应力筋 布置在腹板中，主要作用是提高截面的抗剪能力。第31页/共88页第32页/共88页第四章第四章 悬臂和连续体系梁桥计算悬臂和连续体系梁桥计算第33页/共88页主梁恒载内力主

16、梁恒载内力1.恒载内力计算特点（1）简支梁桥成桥结构图示（2）连续梁桥等超静定结构：u施工方法确定计算图式；u各施工阶段的计算图式；u单独计算然后进行内力或应力叠加（连续梁恒载内力计算的一个重要特点）（3）连续梁桥施工方法：u有支架施工法；u逐孔施工法；u悬臂施工法；u顶推施工法。第34页/共88页（1）满堂支架现浇施工内力计算u整联布设支架，一次落架；u无体系转换，连续梁可以按结构力学中的连续梁进行计算；u对于悬臂结构一般属于静定结构、变截面、手算可采用影响线加载、施工中的内力状态可能出现控制应力。2.恒载内力计算第35页/共88页（2）悬臂施工内力计算u分清荷载作用的结构；u体现约束条件的

17、转换；u主梁自重内力图，应由各施工阶段时的自重内力图叠加而成第36页/共88页（3）简支连续施工内力计算u一期恒载作用在简支梁上；u二期恒载作用在连续梁上；u施工过程有结构体系的转换。第37页/共88页（4）逐孔施工内力计算u施工方法：移动模架法（上、下导梁）逐孔浇筑u适用范围：等高度连续梁u 逐孔浇筑：（1）计算同简支（或悬臂）注意：墩顶截面连续，较大负弯矩，易开裂。（2）等高多跨多次超静定结构。第38页/共88页5.顶推施工内力计算u顶推过程中，梁体内力不断发生改变，梁段各截面在经过支点时要承受负弯矩，在经过跨中区段时产生正弯矩；其内力值与主梁和导梁二者的自重比、跨长比和刚度比等因素有关；

18、u主梁最大正弯矩发生在导梁刚顶出支点外时，最大负弯矩与导梁刚度及重量有关。u施工阶段的内力状态与使用阶段的内力状态不一致，配筋必须满足施工阶段内力包络图；u为降低主梁截面的悬臂负弯矩，在顶推梁的最前端设置自重较轻且具有一定刚度的临时钢导梁，导梁长度约为主梁跨径L的65%左右。第39页/共88页顶推连续梁最大正弯矩截面的计算图式顶推连续梁最大正弯矩截面的计算图式第40页/共88页顶推连续梁最大负弯矩截面的计算图式顶推连续梁最大负弯矩截面的计算图式u导梁刚接近前方支点；u前支点支承在导梁约一半长度处第41页/共88页导梁长与跨径比值单位长导梁与主梁自重比值主梁伸出部分的长度与跨径比值弯矩极值计算方

19、法：u经验公式法u查表法，见教材P121u有限元分析方法第42页/共88页弯矩包络图弯矩包络图第43页/共88页主梁活载内力主梁活载内力1.活载内力计算特点u活载内力为汽车、人群等活载在桥梁使用阶段所产生的结构内力；u结构已成为最终体系连续梁桥，力学计算图式明确；u当采用T形或箱形截面且肋数较多时，应考虑结构空间受力特点进行活载内力计算；u当采用单箱单室截面时，可直接按平面杆系结构进行活载内力计算。第44页/共88页2.活载内力计算方法1)T形或工字形截面主梁u计算各主梁（肋）的荷载横向分布系数，确定出具有最大荷载横向分布系数的主梁（肋），然后按平面杆系结构计算和绘制该主梁（肋）的纵桥向内力影

20、响线；u将标准荷载乘以该梁的最不利横向分布系数以后，再沿桥梁纵向将它按最不利位置分别在影响线正负效应区加载，即可求得绝对值最大的正负活载内力。第45页/共88页2)箱形截面主梁u闭口箱形薄壁截面梁的受力特点与一般T梁不同，其精确计算必须采用薄壁杆件结构理论的方法进行求解；u为简化计算，先采用修正的偏心压力法求解各主梁的荷载横向分布系数，一般具有最大值 的应是边主梁。为安全考虑引入活载内力增大系数，其中为腹板数。然后再进行纵向加载。第46页/共88页对于简支梁：对于连续梁：分别为整个箱梁截面的抗弯惯性矩和抗扭惯性矩按等代简支梁法计算的抗扭惯性矩换算系数箱梁腹板数按等代简支梁法计算的抗弯惯性矩换算

21、系数第47页/共88页主梁内力计算的特殊问题主梁内力计算的特殊问题1.箱梁剪力滞效应1）定义：宽翼缘箱形截面梁受对称垂直力最时，其上、下翼缘的正应力沿宽度方向分布是不均匀的，这种现象称为剪力滞效应。翼缘有效宽度及正应力2）特征：位于腹板处的正应力最大，位于腹板两侧的正应力逐渐减小。这种现象与初等梁理论认为上、下翼缘的正应力是均匀分布的有根本的区别。第48页/共88页3）翼缘有效宽度定义：按初等梁理论公式算得的应力与其实际应力峰值接近相等的 那个翼缘折算宽度，称为有效宽度。腹板至截面中线的净宽；沿跨长方向的坐标；沿横截面宽度方向的坐标；翼板的正应力分布函数。第49页/共88页4）规范对翼缘有效宽

22、度的规定箱形截面梁在腹板两侧上、下翼缘的有效宽度bmi可按下列规定计算：u简支梁和连续梁各跨中部梁段，悬臂梁中间跨的中部梁段u简支梁支点，连续梁边支点及中间支点，悬臂梁悬臂段第50页/共88页第51页/共88页（1）内梁的翼缘有效宽度取下列三者中的最小值：u对于简支梁，取计算跨径的1/3。对于连续梁，各中间跨跨中正弯矩区段，取计算跨径的0.2倍；边跨正弯矩区段，取该计算跨径的0.27倍；各中间支点负弯矩区段，取该支点相邻两计算跨径之和的0.07倍；u相邻两梁的平均间距；u（b+2bh+12hf),其中b为梁腹板宽度，bh为承托长度，hf 为受压区翼缘悬出板的厚度。当hh/bh1/3时，bh应以

23、3hh代替，hh为承托根部厚度。（2）外梁翼缘的有效宽度取相邻内梁翼缘板有效宽度的一半，加上腹板宽度的1/2，再加上外侧悬臂板平均厚度的6倍或外侧悬臂板实际宽度两者中的较小者。5）T形截面梁的翼缘有效宽度第52页/共88页6）翼缘有效宽度的使用工程中要精确计算剪力滞很不方便，故采用偏安全的实用计算方法翼缘有效宽度法，其基本步骤：u先按平面杆系结构理论计算箱梁各截面的内力（弯矩）u对不同位置的箱形截面，用不同的有效宽度折减系数将其翼缘宽度进行折减；u按照折减后的截面尺寸进行配筋设计和应力计算。第53页/共88页2.支座宽度对负弯矩的影响注：折减后的弯矩不得小于未经折减弯矩的0.9倍。第54页/共

24、88页3.截面特性u设有承托的连续梁，其承托竖向与纵向之比不宜大于1/6；u变高度或等高度但支点设有承托的连续梁，计算作用（或荷载）效应时应考虑截面惯性矩的变化；但当支点截面惯性矩与跨径中点截面惯性矩之比等于或小于2时，可不考虑惯性矩变化的影响。u当连续梁中间支承处设有横隔梁时，支座上的计算截面可采用横隔梁侧面的连续梁截面，即：连续梁支点处设有横隔梁，该处截面发生急剧变化，这将使作用（或荷载）效应计算复杂化。为实用方便可不计横隔梁的影响。第55页/共88页4.牛腿计算1）钢砼计算截面内力第56页/共88页u竖直截面（按受弯构件验算）第57页/共88页u45斜截面受拉验算（按轴心受拉构件）第58

25、页/共88页u最弱斜截面验算（按偏心受拉构件）判别标准：边缘应力最大第59页/共88页无水平荷载时：第60页/共88页计算截面内力时应该考虑预应力计算截面内力时应该考虑预应力2）预应力计算截面内力第61页/共88页预应力产生的牛腿应力预应力产生的牛腿应力第62页/共88页主梁次内力计算主梁次内力计算关于次内力：1)产生原因结构因各种原因产生变形，在多余约束处将产生约束力，从而引起结构附加内力(或称二次力)2)连续梁产生次内力的外界原因:u预应力；u墩台基础沉降；u温度变形；u徐变与收缩3）简支梁在预加力作用下只产生自由挠曲变形和预应力偏心力矩 （初预矩），而不产生次力矩第63页/共88页主梁次

26、内力计算主梁次内力计算预加力预加力1.预应力引起的挠曲变形和次内力初预矩；预加力引起的次力矩，它可用力法力法或等效荷载法等效荷载法求解。第64页/共88页2）曲线预应力筋的等效荷载1）基本假定u力筋的摩阻损失忽略不计（或按平均分布计入）；u应力筋贯穿构件的全长；u索曲线近似地看做按二次抛物线变化，且曲率平缓。3）折线预应力筋的等效荷载2.预加力次内力计算的等效荷载法内力第65页/共88页1）按预应力索曲线的偏心距及预应力绘制梁的初预矩图（不考虑所有支座对梁体的约束影响）；2）按布索形式分别确定等效荷载值；3）用力法或有限单元法程序求解连续梁在等效荷载作用下的截面内力，此时得出的弯矩值称总弯矩M

27、总，它包含了初预矩M0在内；4）截面的次力矩M次=M总-M03.等效荷载法的计算步骤第66页/共88页初预矩及等效荷载图 u注意图中角度的方向和单位第67页/共88页4.吻合束u定义：调整预应力束筋在中间支点的位置，使预应力筋重心线线性转换至压力线位置上，预加力的总预矩不变，而次力矩为零。次力矩为零时的配束称吻合束；u特点：按外荷载弯矩图形状布置预应力束即可确定吻合束，吻合束有任意多条。第68页/共88页1.收缩徐变对结构计算的影响1）结构在受压区的徐变和收缩会增大挠度；2）徐变会增大偏压柱的弯曲，由此增大初始偏心，降低其承载能力；3）预应力混凝土构件中，徐变和收缩会导致预应力的损失；4）徐变

28、将导致截面上应力重分布；5）对于超静定结构，混凝土徐变将导致结构内力重分布，即引起结构的徐变次内力；6）混凝土收缩会使较厚构件的表面开裂。主梁次内力计算主梁次内力计算徐变收缩徐变收缩第69页/共88页名义收缩系数计算考虑时刻的混凝土龄期收缩开始时混凝土龄期（d)，假定为37d收缩随时间发展的系数2.混凝土收缩应变的规范计算公式与年平均相对湿度相关的系数第70页/共88页水泥种类系数 10该公式只适用于环境年平均相对湿度（%）RH处于以下范围：40%RH90%第71页/共88页 构件理论厚度（）2/1第72页/共88页3.结构因混凝土收缩引起的次内力的计算 求出t时刻砼收缩总应变后，可用结构力学

29、中的力法方程，对连续梁结构进行在t时刻收缩变形值引起结构赘余力方向上的弹性内力计算。注意：1）对于一般的超静定连续梁，因收缩变形并不受到强大约束，可只计算结构的收缩位移量，而忽略结构次内力计算；2）对于墩梁固结的连续一刚构体系，就应考虑收缩引起的结构次内力。第73页/共88页1）徐变应变u单位长度的徐变变形量称为徐变应变c，它可表示为徐变变形量c与棱柱体长度l之比：4.徐变2）徐变系数u徐变系数是自加载龄期0后至某个t时刻，棱柱体内的徐变应变值与弹性应变值的比，它可表示为：第74页/共88页3）徐变系数的计算理论u老化理论:不同加载龄期的混凝土徐变曲线在任意时刻，徐变增长率相同；u先天理论：不

30、同龄期的混凝土徐变增长规律都是一样的；u混合理论：老化理论+先天理论。第75页/共88页加载后徐变随时间发展的系数加载龄期为t0，计算考虑龄期为t时的混凝土徐变系数名义徐变系数加载时的混凝土龄期(d)计算考虑时刻的混凝土龄期(d)4）徐变系数的规范计算公式第76页/共88页100%环境年平均相对湿度（%）构件理论厚度（）2/100第77页/共88页 10 1 强度等级2050混凝土在28龄期时的平均立方体抗压强度（）龄期为28d，具有95%保证率的混凝土立方体抗压强度标准值（MPa)第78页/共88页第79页/共88页 在先期结构自重作用下，按后期结构体系计算弯矩 在先期结构自重作用下，按先期

31、结构体系计算弯矩 从先期结构加载龄期0至后期结构计算所考虑时间t时的徐变系数 从先期结构加载龄期0至时的徐变系数5.结构因混凝土徐变引起的次内力计算1)转换结构体系u在先期结构上由于结构自重产生的弯矩，经过混凝土徐变重分配，在后期结构中t时的弯矩Mgt，可按下式计算：第80页/共88页 在先期结构自重作用下，按先期结构体系计算主弯矩 在先期结构预加力作用下，按先期结构体系计算弯矩 从先期结构中预加力作用下，按先期结构体系计算次弯矩 从先期结构中的预加力作用下，按后期结构体系计算的次弯矩u在先期结构上由预加力产生的弯矩，经过混凝土徐变重分配，在后期结构中t时的弯矩Mpt，可按下式计算：第81页/

32、共88页2)不转换结构体系u在混凝土徐变完成后，由预加力引起的总的次效应（包括弹性变形和徐变），可由预加应力时引起的弹性变形次效应乘以预应力钢筋张拉力的平均有效系数C求得。平均有效系数按下式计算：预应力瞬时损失完成后，预应力钢筋平均张拉力 预应力损失全部完成后，预应力钢筋平均张拉力第82页/共88页3）预应力混凝土连续梁结构，在恒载与预加力作用下，考虑徐变影响，结构任意截面的最终弯矩为（龄期相同条件下）：第83页/共88页u收缩与荷载无关；u徐变与荷载有关；u收缩、徐变与材料、配合比、温度、湿度、截面形式、养护等有关。6.总结第84页/共88页主梁次内力计算主梁次内力计算基础沉降基础沉降基本结

33、构的力法方程为：u超静定结构会因沉降速度上的差异而产生支点反力的重分布；u不良地段处的桥位，通常先做地基处理，或加大地基承压面；或采用超长桩基础甚至增加桩基数量等措施，以尽量减小后期沉降量。第85页/共88页主梁次内力计算主梁次内力计算温度温度u产生的原因：常年温差、日照、砼水化热；u温度分类：均匀温度、梯度温度1）年温差：气温随季节变化发生周期性变化引起l构件的伸长、缩短；l连续梁设伸缩缝；l拱桥、刚构桥结构次内力。2）梯度温差：日照温度引起，使温度沿梁截面高度变化构件弯曲结构次内力；线性温度场次内力；非线性温度场次内力、自应力。温度自应力：结构在非线性温度梯度影响下产生下挠变形时，因梁要服从平截面假定，致使截面内各纤维层的变形不协调，从而在整个截面内产生一组自相平衡得应力，即为温度自应力。第86页/共88页第87页/共88页感谢您的观看！第88页/共88页