塔吊基础施工方案改.pdf

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1、目录一、工程概述2二、编制依据2三、平面布置3四、塔吊基础型式3五、工程地质及水文情况3六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书4七、5塔吊矩形格构式桩基础计算书11八、塔吊避雷措施13九、主要安全技术措施13十、塔吊基础沉降观测13十一、多塔作业注意事项13十二、塔吊安拆方案14附图一、一、工程概述工程概述杭政储出（2008）26 号地块为商品住宅（二期)工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司,设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。本标段工程包括 5 幢 16 层高层及地下 1 层车库组成，建筑面积约 46550。99m，地下建筑面积约 10

2、000m。建筑高度 48。85m49。85m.0。000 相当于黄海高程 6。15m。本工程抗震设防烈度为 6 度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为1一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级,建筑设计使用年限为 50 年.本工程土方开挖时自然地坪标高为:6。25，基坑底标高为-5。75，4#塔吊安装高度为：70 米，5#塔吊安装高度为：64 米。二、二、编制依据编制依据1、杭政储出（2008）26 号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基坑围护图纸；2、3、4、5、6、7、8、9、建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）混凝土结构设计规范（GB50010-2

3、010)建筑桩基技术规范（JGJ942008)钢结构设计规范（GB500172005)钢结构制作工艺规程浙江中材工程勘测设计有限公司提供的岩土工程勘察报告塔吊生产厂家(浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数.塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T1872009）10、杭建监（2010）第 33 号文件11、塔式起重机安全规程GB5144200612、建筑施工起重机械安装、使用、拆卸安全规程JGJ196-201013、浙江省关于塔吊基础的相关规范三、三、平面布置：平面布置：根据建筑物平面布置情况,在满足周边环境及现场垂直运输要求的前提下，现确定设置 2 台虎霸 QTZ80 塔吊

4、均安装在地下室中，塔吊位置详见平面布置图，以保证最大覆盖面(塔吊在地下室土方开挖前安装完毕)。具体位置详见塔吊平面布置图塔吊安装幅度：均为 55M。2四、塔吊基础形式塔吊基础形式:塔吊基础形式钻孔灌注桩加钢构柱，桩基采用 4 根800 钻孔灌注桩,桩心距 1.6 米，桩身砼强度 C30,桩顶标高为6。350m，桩顶处设一块 5.0m5。0m0。4m 小基础（要求锚桩 100mm）,混凝土采用 C35。四肢角钢(Q235，L14010)格构柱直接埋设在桩内，与桩搭接 3 米，格构柱与桩钢筋笼共两处电焊焊接，即格构柱和钢筋笼顶处及格构柱底和钢筋笼处。格构柱柱顶设一块 40mm 厚钢板,作为格构柱与

5、塔吊基础节的连接板，标高为2。0m。详见附图。五、五、工程地质及水文情况工程地质及水文情况详见地质报告详见地质报告六、六、4 4塔吊矩形格构式基础计算书塔吊矩形格构式基础计算书一一)、塔机属性、塔机属性塔机型号塔机独立状态的最大起吊高度H0(m）塔机独立状态的计算高度H(m）塔身桁架结构塔身桁架结构宽度B(m)QTZ80（虎霸）4043方钢管1。6二二)、塔机荷载、塔机荷载1 1、塔机自身荷载标准值、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1（kN）起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）小车和吊钩自重G2(kN）最大起重荷载Qmax（kN）最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax

6、(m)3004829.33。86010.53最小起重荷载Qmin（kN）最大吊物幅度RQmin(m)最大起重力矩M2(kNm)平衡臂自重G3(kN）平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m）平衡块自重G4(kN)平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）1057Max6010.5，1057630187.258010.22 2、风荷载标准值、风荷载标准值k(kN/m(kN/m2)塔身前后片桁架的平均充实率00.35工作状态风荷载标准值k(kN/m)非工作状态1。8520。53 3、塔机传递至基础荷载标准值、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值Fqk（kN）竖向荷载标准值

7、Fk(kN)水平荷载标准值Fvk（kN)倾覆力矩标准值Mk（kNm)300+48+3。8+18+80449。860449。8+60509.80。50。351。64312.044829。3+3.810.5187.258010.2+0.9(630+0.512。0443)1299.77非工作状态竖向荷载标准值Fk（kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk（kNm)Fk1449。81.850。351.64344.554829.3187.25-8010.2+0。544。55431417.724 4、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值工作状态4塔机自重设计值F1（kN）起重荷载

8、设计值FQ（kN)竖向荷载设计值F（kN)水平荷载设计值Fv（kN)1.2Fk11.2449。8539.761。4FQk1.46084539.76+84623。761。4Fvk1.412。0416。861.2（4829。3+3。810。5-187.25-8010.2）+1。40。9(630+0。512.0443)倾覆力矩设计值M（kNm)1719.72非工作状态竖向荷载设计值F(kN）水平荷载设计值Fv（kN）倾覆力矩设计值M(kNm）1.2Fk1.2449.8539.761.4Fvk1。444.5562。371.2(4829。3187。25-8010.2）+1.40.544。55431892

9、.84三三)、桩顶作用效应计算、桩顶作用效应计算承台布置承台布置桩数n桩直径d(m)40.8桩心距al（m)1.61 1、荷载效应标准组合、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=（449。8)/4=112.45kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=（Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(449.8)/4+(1417。72)/2.26=739。76kNQkmin=(Fk+Gk）/n（Mk+FVkh）/L=(449.8)/4(1417.72)/2.26=-514.86kN2 2、荷载效应基本组合、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:Qmax=(

10、F)/n+(M)/L=（539。76）/4+（1892.84）/2。26=972。48kNQmin=(F)/n(M）/L5=（539.76）/4-（1892.84）/2.26=-702。6kN四）、格构柱计算四）、格构柱计算格构柱参数格构柱参数格构柱缀件形式格构式钢柱计算长度H0(m)格构柱伸入灌注桩的锚固长度（m)格构柱分肢参数格构柱分肢参数格构柱分肢材料分肢对最小刚度轴的回转半径iy02。78（cm)分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)3。82分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm）格构柱缀件参数格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料焊缝参数焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf（mm）焊缝强度设计值ft

11、w(N/mm)22缀板7.353格构式钢柱的截面边长a(mm)缀板间净距l01（mm）450500L140X10分肢材料截面积A0（cm)格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0（cm)分肢材料强度设计值fy(N/mm)24227。37514.6523521540025010格构式钢柱缀件截面积A1x（mm）2250010160焊缝计算长度lf（mm)2001 1、格构式钢柱换算长细比验算、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩:2I=4 I0+A0（a/2-Z0)2=4 514。65+27.37(45。00/2-3。82）=40260。81cm4整个构件长细比：x=y=H0/(I/（

12、4A0)0.5=735/(40260。81/（427。37)0。5=38。33分肢长细比：1=l01/iy0=50.00/2。78=17。99分肢毛截面积之和：A=4A0=427.37102=10948mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比:0 max=(x2+12）0.5=(38.332+17.992）60.5=42.34满足要求！2 2、格构式钢柱分肢的长细比验算、格构式钢柱分肢的长细比验算1=17.99min(0.50max，40)=min（0.542.34，40）=21.17满足要求！3 3、格构式钢柱受压稳定性验算、格构式钢柱受压稳定性验算0max(fy/235）0.5=42.34(2

13、15/235)0。5=40.5查表钢结构设计规范GB50017附录C:b类截面轴心受压构件的稳定系数:=0。899Qmax/(A）=972。48103/（0。89910948）=98。81N/mm2f=215N/mm2满足要求！4 4、缀件验算、缀件验算缀件所受剪力：V=Af（fy/235）0。5/85=1094821510-3（235/235）0.5/85=27.69kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25=50.00+25=75cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27。690。75/4=5。19kNm分肢型钢形心轴之间距离：b1=a2Z0=0.45-20.0382=0.37

14、m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/（2b1)=27。690.75/(20.37）=27.8kN角焊缝面积:Af=0.8hflf=0。810200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7102002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=5。19106/46667=111N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=27.8103/1600=17N/mm2(f/1.22）2+f2）0.5=(（111/1.22）2+172）0。5=93N/mm2ftw=160N/mm2满足要求！5)格构柱顶板计算格构柱顶板计算（1）顶板截面抵抗矩顶

15、板厚度取 40MMW=bh2/6=600402/6=160000mm3(2）顶板所受的弯矩顶板按四边简支板计算7M=Kxqb=0。0368739.76/0.60.6=16.33KN。M（3）顶板强度 6=M/W=16.33106/160000=102。1N/mm2f=205N/mm2满足要求225 5）塔吊与连接板的螺栓验算）塔吊与连接板的螺栓验算按照塔吊说明书要求设置，不再计算.六）、桩承载力验算六）、桩承载力验算桩参数桩参数桩混凝土强度等级桩混凝土自重z(kN/m)桩入土深度lt（m)桩配筋桩配筋自定义桩身承载力设计值桩身普通钢筋配筋地基属性地基属性是否考虑承台效应否侧阻力特征值土名称土层

16、厚度li(m）qsia(kPa）淤泥质泥土第6-1层粘土第6-2层粘土第71层含角跞5质粘土363000.7-13。46.45.473035（kPa)2002302500。70。70。7端阻力特征值qpa抗拔系数fak(kPa)-承载力特征值否HRB335 1018桩混凝土类型钢筋混凝土3C302526。8桩基成桩工艺系数C桩混凝土保护层厚度(mm）0。75351 1、桩基竖向抗压承载力计算、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长:u=d=3.140.8=2.51m桩端面积：Ap=d2/4=3。140。82/4=0。5m28Ra=uqsiali+qpaAp=2.51（13。47+6.430+5。435

17、+3。136)+3000。50。6（桩端承载力折减）=1564。38kNQk=112.45kNRa=1564。38kN0。7(群桩桩距小于3D时折减系数）=1095。1kNQkmax=739。76kN1。2Ra=1.21564.380。7(群桩桩距小于3D时折减系数）=1314。08kN满足要求！2 2、桩基竖向抗拔承载力计算、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=514.86kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=514.861kN桩身的重力标准值：Gp=ltApz=26。80.525=336.78kNRa=uiqsiali+Gp=2。51(0.713.47+0.76.430+0。75.4

18、35+0。73。136）+336.78=1367.08kNQk=514.86kNRa=1367。08kN0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=956。96 kN满足要求!3 3、桩身承载力计算、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103。14182/4=2545mm2(1）、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=972。48kNcfcAp+0。9fyAs=(0.75140。5106+0。9（3002544。69)10-3=6154。38kNQ=972.48kNcfcAp+0。9fyAs=6154。38kN满足要求!（2)、轴心受拔桩桩身承载

19、力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=Qmin=702.6kNfyAS=3002544。69103=763.41kNQ=702.6kNfyAS=763.41kN9满足要求！4 4、桩身构造配筋计算、桩身构造配筋计算As/Ap100%=（2544.69/（0。5106)）100=0.510。45满足要求！七）、承台计算七）、承台计算该承台基础为稳固、连接四根格构柱的作用，作为构造措施.不予验算。配双层双向16150 钢筋网片。七、七、5 5塔吊矩形格构式基础计算书塔吊矩形格构式基础计算书5塔吊因与4#塔吊所处位置不同，各层地基土情况与4塔吊不同，其余与4#塔吊一致。故只需验算桩基承载力。

20、一）桩承载力验算：一）桩承载力验算：桩参数桩参数桩混凝土强度等级桩混凝土自重z(kN/m）桩入土深度lt(m）桩配筋桩配筋自定义桩身承载力设计值桩身普通钢筋配筋地基属性地基属性是否考虑承台效应否侧阻力特征值土名称土层厚度li(m)qsia(kPa）淤泥质泥土第61层粘土12.88。3730（kPa）2002300。70.7端阻力特征值qpa抗拔系数（kPa）-承载力特征值fak否HRB335 1018桩混凝土类型钢筋混凝土3C302526.3桩基成桩工艺系数C桩混凝土保护层厚度（mm)0。753510第62层粘土第7-1层含角跞质3.7352500。71。5粘土363000.71 1、桩基竖向

21、抗压承载力计算、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140。8=2.51m桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0。5m2Ra=uqsiali+qpaAp=2.51（12。87+8.330+3。735+1。536）+3000.50。6（桩端承载力折减）=1400。47kNQk=112.45kNRa=1400。47kN0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=980.33 kNQkmax=739。76kN1。2Ra=1。21400.740。7（群桩桩距小于3D时折减系数）=1176。62kN满足要求！2 2、桩基竖向抗拔承载力计算、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=514。86kN

22、0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力:Qk=514。861kN桩身的重力标准值:Gp=ltApz=26。80。525=336。78kNRa=uiqsiali+Gp=2。51(0.712。87+0.78。330+0。73.735+0.71。536）+336.78=1254.11kNQk=514。86kNRa=1254。11kN0.7(群桩桩距小于3D时折减系数）=877.88kN满足要求!3 3、桩身承载力计算、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103。14182/4=2545mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=972。48k

23、NcfcAp+0。9fyAs=（0.75140。5106+0。9(3002544.69)10-3=6154。38kN11Q=972.48kNcfcAp+0.9fyAs=6154。38kN满足要求!(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=702。6kNfyAS=3002544。6910-3=763.41kNQ=702.6kNfyAS=763。41kN满足要求！4 4、桩身构造配筋计算、桩身构造配筋计算As/Ap100=（2544。69/(0.5106)）100%=0。51%0。45%满足要求！八、塔吊避雷措施八、塔吊避雷措施塔机要用专用的接地线可靠接地

24、，接地电阻不的大于4，塔吊接地圆钢同塔吊基础钢筋与桩基钢筋用12 圆钢焊接，形成一个接地网，上部与塔吊专设接地线相连，确保塔吊防雷安全.九、主要安全技术措施九、主要安全技术措施:1、基础平面与水平面倾斜度11000。2、标准节垂直度控制在11000.3、确保格构柱与桩基稳固连接。4、在塔吊安装前,必须向操作人员进行安全、技术交底。5、作业人员进入现场必须戴安全帽，穿防滑鞋，高空作业必须系安全带。6、塔吊操作须有专人指挥，全体作业人员集中经精力、相互配合，在指挥人员指挥下安全作业。7、对所有的起重工具如索具、夹具等进行全面检查并计算、验算后方可使用。8、塔吊安装后必须经主管部门检查验收合格后，挂

25、牌方可使用。9、塔吊司机须持有效操作证上岗。10、严格执行“十个不准吊”。11、塔吊电箱必须上锁,专人保管，工作完毕切断电源、上锁.12、经常对塔吊进行保养维修,特别是对五限位（超高、变幅、超重、力矩、升12空室)上保险；吊钩、钢丝绳、滚筒要经常检查并准备配件.十、塔吊基础沉降观测十、塔吊基础沉降观测塔吊安装完毕后，应加强对塔吊基础的沉降观测，每月测一次,并记录在案备查.以确保塔吊的安全使用。十一、多塔作业注意事项十一、多塔作业注意事项1、项目部必须配置塔吊指挥且持证上岗，配备对讲机，由塔吊指挥统一协调塔吊的吊装作业;2、3、相邻塔吊安装高度必须不在同一平面，要求错开 2 个塔身标准节；项目部应做好塔吊司机和塔吊指挥的安全技术交底工作，特别有关多塔作业的注意事项；4、两台塔吊不得同时在吊装重叠区域内进行吊装作业，当塔吊在吊装重叠区域进行作业时应注意相关塔吊的运行方向，并与塔吊指挥随时保持联系,确保各塔吊在使用中不相相互碰撞.十二、塔吊安拆方案十二、塔吊安拆方案详见塔吊安拆施工方案。（专业单位另行提供）十三、附图：十三、附图：矩形桩式桩配筋图矩形桩式格构柱详图矩形桩式格构柱截面图矩形桩式格构柱止水片详图矩形桩式柱肢安装接头详图矩形桩式水平剪刀撑连接详图13