塔吊基础专项施工方案(专家论证).pdf

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1、塔吊基础专项施工方案（补充方案）目录专家论证意见.1一、工程概况.1（一)各方主体单位.1(二）现场概况.2（三）建筑设计概况.2二、对塔机基础地基承载力重新复核.3专家论证意见专家论证意见1、根据已安装的现场实际，重新复核塔机基础地基承载力是否符合；一、工程概况一、工程概况(一一)各方主体单位各方主体单位项目名称：九江中航城一期建设单位：九江中航城地产开发有限公司设计单位：深圳市华阳国际工程设计有限公司监理单位：江西中昌工程咨询监理有限公司施工单位:浙江城建建设集团有限公司租赁单位：江西鸿胜建筑机械租赁有限公司安拆单位：浙江省建设机械集团有限公司第 1 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（

2、补充方案）（二）现场概况（二）现场概况本项目位于九江市八里湖新区,总用地面积为 44378.29 平方米。基地东临长江路,其中长江路东侧为新建小区，已有住户，市政条件较完善。南面为空地，原先为水塘，是淤泥土。北面为十里河南路，十里河南路北侧是一个公园,南面为二期待开发，西面为三期、四期待开发。建筑物周围施工场地狭窄，基坑施工期间只有 1 栋 2 栋 3 栋 6 栋商业楼位置设置一条临时施工道路(主体施工时此临时道路将取消），一期工程南面与二期工程相连位置，无法设置施工道路。现场在 3、4#楼淤泥带长度 573 米、面积约 18386 平方米,此处位置桩已成型给换填带来很大阻力，影响土方开挖进度

3、；现土方标高高于路面标高，基坑支护未进行施工。现场水源所在位置为长江大道与十里河南路交接处，在甲方围墙外侧；甲方提供总配电箱位置为 5楼 B 座商铺位置，总功率为 1000kvA，未能满足施工高峰期要求，建议再增设一台 630KVA 变压器。（三）建筑设计概况（三）建筑设计概况九江中航城一期由住宅大底盘（地下车库）、6 栋高层住宅楼和局部二层商铺组成.其中地下车库为一层，主要用途为地下停车库，塔楼为 6 栋（16）高层住宅楼.1#6塔楼明细表：栋号1#23456#层数地上 33 层地上 33 层地上 33 层地上 33 层地上 33 层地上 33 层建筑高度（m）建筑面积（）层高情况（m）99

4、。55099.55099.55099。55099。55099。55027129.5026845.5223978。8725522.6826159。3827142。662.9502.9502.9502。9502。9502.950使用功能住宅、商业、架空绿化住宅、商业、架空绿化住宅、商业、架空绿化住宅、商业、架空绿化住宅、商业、架空绿化住宅、商业、架空绿化第 2 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）4#5商业楼一层 4.800地上 2 层8。1503.9004891.0833244。35商业二层 4。2003。900车库地下室地下一层住宅建筑面积约为 158709.57 平方米,结构系为

5、钢筋混凝土剪力墙结构，基础形式为独立承台伐板基础，抗震等级为三级，抗震烈度为 6 度,建筑耐火等级为一级。地下车库统称为住宅大底盘，住宅大底盘为地上一层,建筑面积 33244。35 m2，框架结构。本项目工程总建筑面积为 195380。74 平方米。本工程设计标高0.000 相当于绝对标高(黄海标高）24。650 米。根据现场 6 幢楼平面位置关系,本项目计划安装 6 台塔吊，分别编号为 1#塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5塔吊、6#塔吊。6 台塔吊均采用浙江建设机械有限公司研制生产的 ZJ5710 型塔式起重机。1#塔吊安装在 1#B 座楼南侧，2塔吊安装在 2#B 座楼南侧，3塔吊安

6、装在 3#楼 B 座南侧，4塔吊安装在 4楼 A 座南侧，5楼安装在 5楼 A 座南侧,6楼安装在 6楼 A 座北侧，6 台塔吊均位于地下室内，基础顶于结构底板同一标高。二、对塔机基础地基承载力重新复核二、对塔机基础地基承载力重新复核一、一、根据九江八里湖新区一期、二期、三期、四期岩土工程勘察报告桩端持力层为中风化粉砂质泥岩层（11)；据钻探揭露，场地地层自上而下依次由人工填土、第四系冲积层、第三系新余群（E)泥质粉砂岩组成各地层的野外特征分述如下：1人工填土（Qml)（为地层编号，下同）：为素填土，褐红、褐黄色,色杂，由粘性土含10-20碎石等组成，局部地段表层为杂填土，主要由碎砖、砼块（块

7、径0。20-1.50m)等生活垃圾及建筑垃圾混10-30%粘性土组成。系近期堆填，结构松散,密实度不均匀,未完成自重固结。场地内普遍分布，各钻孔均遇见该层,层厚1。4010。80m。2第四系冲积层(Qal）：（1）粉质粘土：褐红、褐黄色、可塑状态，具灰白色斑纹，中间夹少量卵石.稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。钻孔ZK1ZK18、ZK20ZK24、第 3 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）ZK26、ZK30、ZK32、ZK34ZK82号遇见该层，层厚1。0012.10m。粉质粘土:(2)粉质粘土-1：褐灰色、灰黑色，干强度中等，韧性中等，摇震无反应，稍有光泽，呈湿，软塑状

8、态.钻孔ZK18、ZK19、ZK24ZK33、ZK41、ZK50、ZK82号遇见该层，层厚1.007。80m。(3)卵石：褐黄、浅黄色、稍密状态、饱和.卵石直径40200mm，其含量占50、2。020mm的占15，余为细颗粒，主要为圆砾及砾砂,呈次棱角次圆状,成份以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局部含少量粘土。各孔均遇见该层，层厚2。006.10m。（4）粉质粘土：褐红、褐黄色、可塑状态，不均匀夹卵石，具灰白色斑纹.稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应.除钻孔ZK19、ZK40、ZK43、ZK63号外其余各孔均遇见该层，层厚0.501。70m。（5)圆砾:浅黄、褐黄色、饱和、稍密状态。

9、含卵石20-35%，卵石直径20-25mm，呈次棱角次圆状,成份以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局部夹粘性土.各孔均遇见该层，层厚8。0014.40m。（6）粉质粘土：黄、灰白色,硬塑状态。见铁锰质染膜及灰白色斑纹或斑团.稍有光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。各孔均遇见该层，层厚4。9011。30m。(7）卵石:褐黄、浅黄色、稍密中密状态、饱和.混砾砂,局部粘粒稍高，卵石直径50-150mm，呈次棱角次圆状，成份以石英岩为主，级配良好。各孔均遇见该层，层厚3.809.00m。3。第三系（E）泥质粉砂岩：褐红、紫红色，主要矿物成分为石英、长石、云母及粘土矿物等,细粒结构，局部粗粒结构，

10、巨厚层状构造，泥质、铁质胶结，胶结较好。该层具有失水易干裂、浸水易软化的特性.按其风化程度不同，本次钻探揭露其全风化、强风化及中风化层，其野外特征分述如下：（1）全风化（r4)泥质粉砂岩:褐红、紫红色,矿物成分已风化成土。岩芯呈土柱状。局部夹强风化岩块。属极软岩。各孔均遇见该层，层厚0。504。30m。（2）强风化（r3)泥质粉砂岩：褐红、紫红色，矿物成分大部分已风化变质，风化裂隙极发育。岩芯呈碎块状、块状及土柱状,岩块手可折断，冲击钻进困难，合金回转钻进较易。局部夹中风化岩块。属极软岩,岩体极破碎。各孔均遇见该层，层厚0.906。70m.第 4 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案

11、）（3)中风化（r2）泥质粉砂岩：褐红、紫红色，节理裂隙较发育,岩土较完整,岩石质量指标RQD=50-75，为较差的，为极软岩,岩体基本质量等级为级,合金钻进容易,岩芯呈短柱状、柱状及块状，手可捏碎，局部夹强风化块状及碎块状。原岩结构较清晰,锤击声较清脆，岩芯呈柱状、短柱状，少量块状。各孔均遇见该层，揭露层厚5。00-9。50m。上述各地层的分布状况及野外岩性特征描述详见工程地质剖面图、钻孔柱状图(见附图）.（一（一)、1 1塔吊桩基础计算书塔吊桩基础计算书塔吊型号:ZJ5710 塔机自重标准值：Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60。00kN塔吊最大起重力矩:M=954。00k

12、N.m塔吊计算高度:H=40.5m塔身宽度：B=1。60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN。m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级：C35保护层厚度:50mm矩形承台边长：5。0m承台厚度：Hc=1.350m承台箍筋间距:S=549mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深：D=0.000m桩直径:d=0.800m桩间距:a=3.200m桩钢筋级别：HRB335桩入土深度:10。40m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1）塔机自重标准值 Fk1=449kN 2)基础以及覆土自重标准值 Gk=551。3525=843。75kN 3）起重

13、荷载标准值 Fqk=60kN 2。风荷载计算 1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）=0.81。481。951。540.2=0.71kN/m2=1。20。710.351。6=0.48kN/m b.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.4840.50=19。35kN c。基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0。5FvkH=0.519.3540.50=391。91kN。m 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值第 5 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）a。塔机所受风均布线荷载标准值（

14、本地区 Wo=0。35kN/m2)=0。81.511。951。540。35=1.27kN/m2=1。21。270。351。60=0。85kN/m b.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0。8540.50=34.56kN c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0。534。5640。50=699。74kN。m 3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+0。9（954+391。91）=2879.32kN。m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+699。74=2367.74kN。m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk

15、+Gk）/n=（449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=（Fk+Gk）/n+(Mk+Fvkh）/L =(449+843。75)/4+（2367。74+34.561.35)/4.52=856。78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk）/n（Mk+Fvkh)/L =（449+843。750）/4-（2367。74+34.561。35)/4。52=-210。40kN工作状态下:Qk=（Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+（Mk+Fvkh)/L =(449+843。75+60)/4+（2879.32

16、+19。351。35）/4。52=980。30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk）/n-(Mk+Fvkh)/L =（449+843。75+600）/4-(2879。32+19.351。35)/4。52=-303.93kN四。承台受弯计算 1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35（Fk+Fqk）/n+1.35(Mk+Fvkh）/L =1。35（449+60）/4+1。35(2879.32+19.351.35）/4.52=1038.64kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1。35（Mk+Fvkh）/L =1。35(

17、449+60）/4-1.35(2879。32+19。351。35）/4.52=695.07kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh）/L =1。35449/4+1.35(2367。74+34。561.35）/4。52=871.89kN最大拔力 Ni=1。35Fk/n-1。35（Mk+Fvkh）/L =1.35449/41。35（2367.74+34.561。第 6 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）35)/4。52=-568.81kN 2.弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条其中 Mx，My1计算截面处XY方向的弯矩设计

18、值(kN。m);xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m）；Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值（kN).由于工作状态下,承台正弯矩最大:Mx=My=21038.640。80=1661.83kN.m承台最大负弯矩：Mx=My=2-695。070.80=-1112。11kN。m 3.配筋计算根据混凝土结构设计规程GB500102002第7。2。1条式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定;fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算:s=

19、1661.83106/(1。00016。7005000.00013002)=0.0118 =1（1-20.0118)0.5=0.0118s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661。83106/(0.99411300.0300。0）=4286.5mm2顶部配筋计算:s=1112.11106/(1.00016。7005000。00013002)=0.0079 =1-(120。0079）0.5=0.0079s=1-0。0079/2=0。9941 As=1112.11106/(0。99601300。0300.0）=2862。9mm2五。承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=1038。64k

20、N依据混凝土结构设计规范(GB500102002）的第7。5。7条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中计算截面的剪跨比,=1。500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1。570N/mm2;b承台的计算宽度，b=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm;fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2;S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩第 7 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）冲切承载力验算

21、七。桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008）的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1。35980。30=1323。41kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16。7N/mm2；Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据 建筑桩基技术规范 JGJ94-2008第5.8。7条受拉承载力计算,最大拉力 N=1。35Qkmin=410.30kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1367.678mm2。由于桩的最小配筋率为0。20

22、%,计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009）的第6.3.3和6。3。4条轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=980。30kN。m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值；qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值;按下表取值；qpa桩端端阻力特征值，按下表取值;u桩身的周长，u=2.51m；Ap桩端面积,取Ap=0.50m2;li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚

23、度（m）土侧阻力标准值（kPa）土端阻力标准值(kPa)土名称 1.78 0 0人工填土 3.2 35 0粉质粘土 3.7 110 2500卵石 0。9 35 0粉质粘土 11。8 90 2200圆砾由于桩的入土深度为10.4m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算：Ra=2.51(1.780+3。217。5+3.755+。917。5+.81999999999999945)+11000。50=1337.44kN由于：Ra=1337。44 Qk=338。19,所以满足要求!由于:1。2Ra=1604。93 Qkmax=980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据 塔式起重机混凝土基础工

24、程技术规程（JGJ/T 1872009）的第6.3.5第 8 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）条偏向竖向力作用下，Qkmin=-303.93kN。m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式:式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i抗拔系数；Ra=2.51（0。7001。780+0.7003。235+0。7003.7110+0.700。935+0.700。81999999999999990)=1152.061kN Gp=0。503(10。425-5。4810)=103.145kN由于：1152.06+103.14=303.93满足要求!（二）、（二）、2#2#塔吊桩基础计算书

25、塔吊桩基础计算书一.参数信息塔吊型号：ZJ5710塔机自重标准值：Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60。00kN塔吊最大起重力矩：M=954.00kN.m塔吊计算高度：H=40.5m塔身宽度:B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN。m桩混凝土等级：C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:50mm矩形承台边长：5.00m承台厚度：Hc=1.250m承台箍筋间距:S=549mm承台钢筋级别：HRB335承台顶面埋深：D=0。000m桩直径：d=0.800m桩间距：a=3.200m桩钢筋级别：HRB335桩入土深度：12。30m桩型与工艺:泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩计算

26、简图如下：二。荷载计算 1。自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 Fk1=449kN 2)基础以及覆土自重标准值 Gk=551。2525=781.25kN 3)起重荷载标准值 Fqk=60kN 2。风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a。塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2)=0。81。481.951。540.2=0。71kN/m2=1。20.710.351。6=0.48kN/m b。塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0。4840。50=19.35kN c。基础顶面风荷载产生的力矩标准值第 9 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充

27、方案）Msk=0。5FvkH=0.519.3540.50=391。91kN.m 2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区 Wo=0.35kN/m2）=0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2=1。21。270.351。60=0。85kN/m b.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0。8540。50=34。56kN c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0。5FvkH=0.534.5640.50=699。74kN.m 3。塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+0.9(954+39

28、1.91)=2879。32kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+699.74=2367.74kN。m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=（Fk+Gk）/n=（449+781.25）/4=307。56kN Qkmax=(Fk+Gk）/n+(Mk+Fvkh)/L =（449+781.25)/4+(2367。74+34.561。25)/4.52=840。39kN Qkmin=（Fk+Gk-Flk）/n（Mk+Fvkh）/L =(449+781。250)/4-（2367.74+34。561.25)/4。52=225。27kN工作状态下：Qk=（Fk+Gk+Fqk）/n=（44

29、9+781。25+60）/4=322。56kN Qkmax=（Fk+Gk+Fqk）/n+(Mk+Fvkh）/L =(449+781。25+60)/4+（2879。32+19。351。25)/4。52=964。25kN Qkmin=（Fk+Gk+FqkFlk）/n（Mk+Fvkh）/L =(449+781.25+600)/4(2879。32+19。351。25)/4。52=-319。13kN四。承台受弯计算 1。荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下:最大压力 Ni=1。35（Fk+Fqk）/n+1。35（Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1。3

30、5（2879。32+19。351。25)/4。52=1038。07kN最大拔力 Ni=1。35（Fk+Fqk)/n-1。35（Mk+Fvkh）/L =1。35（449+60）/4-1。35（2879。32+19。351。25）/4.52=-694.49kN非工作状态下:最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35（Mk+Fvkh）/L =1.35449/4+1。35（2367.74+34。561.25)/4。52=870.85kN第 10 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）最大拔力 Ni=1.35Fk/n1.35(Mk+Fvkh）/L =1。35449/41。35（2367。74+

31、34。561。25）/4.52=-567.78kN 2。弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6。4。2条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN。m）;xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=21038。070.80=1660。91kN。m承台最大负弯矩：Mx=My=2-694.490.80=1111.19kN。m 3.配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第7.2.1条式中1系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0，当混凝土强度等级

32、为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定;fc混凝土抗压强度设计值;h0承台的计算高度;fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2.底部配筋计算:s=1660。91106/（1.00016。7005000.00012002)=0.0138 =1-(120。0138）0。5=0.0139s=1-0.0139/2=0。9930 As=1660.91106/（0。99301200。0300。0）=4645。9mm2顶部配筋计算:s=1111.19106/(1.00016。7005000.00012002）=0.0092 =1（1-20.0092)0.5=0。0093s=10。0093/2

33、=0.9930 As=1111.19106/（0。99541200。0300。0）=3101.0mm2五。承台剪切计算最大剪力设计值:Vmax=1038。07kN依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002)的第7。5.7条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中计算截面的剪跨比，=1。500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b承台的计算宽度，b=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm；fy钢筋受拉强度设计值,fy=300N/mm2;S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋！六。承台受

34、冲切验算第 11 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七。桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ94-2008)的第5。8。2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35964。25=1301。74kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c基桩成桩工艺系数，取0。75 fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.7N/mm2；Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据 建筑桩基技术规范 JGJ94-2008第5

35、.8.7条受拉承载力计算，最大拉力 N=1。35Qkmin=-430.82kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1436.066mm2.由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1436mm2八.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6。3。4条轴心竖向力作用下，Qk=322。56kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=964.25kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值；qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qp

36、a桩端端阻力特征值，按下表取值;u桩身的周长，u=2.51m；Ap桩端面积,取Ap=0。50m2；li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度（m)极限侧阻力标准值（kPa)极限端阻力标准值（kPa)土名称 0.99 0 0人工填土 1 18 0粉质粘土 3。4 35 0粉质粘土 4。4 110 2500卵石 1.7 35 0粉质粘土 11.2 90 2200圆砾由于桩的入土深度为12。3m，所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2。51（。990+19+3.417.5+4。455+1.717。5+。81000000000000245）+11000.50=14

37、99.67kN由于:Ra=1499。67 Qk=322.56，所以满足要求!由于:1.2Ra=1799.61 Qkmax=964.25，所以满足要求!第 12 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）九.桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6。3。5条偏向竖向力作用下，Qkmin=-319。13kN。m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i抗拔系数；Ra=2.51(0。700.990+0.700118+0。7003.435+0.7004。4110+0。7001.735+0.700.81

38、000000000000290)=1382.478kN Gp=0.503(12。3257.7810)=115。460kN由于:1382.48+115。46=319.13满足要求!（三（三)、3#3#塔吊桩基础计算书塔吊桩基础计算书一.参数信息塔吊型号：ZJ5710塔机自重标准值：Fk1=449。00kN起重荷载标准值：Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954。00kN。m塔吊计算高度：H=40.5m塔身宽度:B=1.60m非工作状态下塔身弯矩：M1=1668kN.m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级：C35保护层厚度:50mm矩形承台边长：5.0m承台厚度:Hc=1。350m承台箍筋

39、间距：S=549mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0。800m桩间距:a=3.200m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度：12。00m桩型与工艺:泥浆护壁钻（冲)孔灌注桩计算简图如下：二.荷载计算 1。自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 Fk1=449kN 2)基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843。75kN 3）起重荷载标准值 Fqk=60kN 2。风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2)=0。81。481。951。540.2=0。71kN/m2=1。2

40、0。710.351。6=0。48kN/m b.塔机所受风荷载水平合力标准值第 13 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）Fvk=qskH=0。4840。50=19.35kN c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0。5FvkH=0。519.3540.50=391.91kN.m 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a。塔机所受风均布线荷载标准值(本地区 Wo=0.35kN/m2)=0。81.511。951。540.35=1.27kN/m2=1。21。270.351。60=0.85kN/m b。塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.8540.50=3

41、4。56kN c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.534。5640.50=699。74kN.m 3。塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+0。9（954+391.91)=2879.32kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+699。74=2367。74kN。m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=（449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk）/n+（Mk+Fvkh)/L =（449+843。75）/4+（2367。74+34.561。35)/4.52=856.78kN

42、Qkmin=（Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =（449+843.750)/4(2367.74+34.561。35）/4.52=-210.40kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60）/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+（Mk+Fvkh)/L =(449+843。75+60)/4+（2879。32+19。351.35）/4。52=980.30kN Qkmin=（Fk+Gk+FqkFlk）/n（Mk+Fvkh)/L =（449+843.75+60-0)/4-（2879.32+19。351。35）/4。52=303

43、。93kN四。承台受弯计算 1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1。35（Fk+Fqk)/n+1。35(Mk+Fvkh)/L =1。35（449+60)/4+1.35（2879.32+19.351.35）/4.52=1038。64kN最大拔力 Ni=1。35（Fk+Fqk)/n1.35(Mk+Fvkh）/L =1。35（449+60）/41。35（2879.32+19.351。35）/4.52=695。07kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh）/L第 14 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方

44、案）=1.35449/4+1.35（2367.74+34.561。35)/4.52=871.89kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n1.35（Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367。74+34.561。35）/4。52=568。81kN 2。弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN。m);xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下,承台正弯矩最大:Mx=My=21038。640.80=1661。83kN.m承台最大负

45、弯矩:Mx=My=2-695。070.80=-1112.11kN.m 3。配筋计算根据混凝土结构设计规程GB500102002第7。2。1条式中1系数，当混凝土强度不超过C50时,1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94，期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度;fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2.底部配筋计算：s=1661。83106/（1。00016.7005000。00013002)=0。0118 =1（120.0118）0.5=0。0118s=1-0。0118/2=0。9941 As=1661。83106/(0.99411300.0

46、300.0）=4286.5mm2顶部配筋计算：s=1112.11106/（1。00016。7005000。00013002)=0。0079 =1-（1-20.0079）0.5=0。0079s=10.0079/2=0。9941 As=1112。11106/(0.99601300。0300.0）=2862。9mm2五。承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=1038.64kN依据混凝土结构设计规范(GB500102002）的第7。5.7条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式:式中计算截面的剪跨比,=1。500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值,ft=1。570N/mm2；b承台的计

47、算宽度,b=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；第 15 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2;S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七。桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ942008）的第5.8。2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35980。30=1323.41kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公

48、式:其中c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算,依据 建筑桩基技术规范 JGJ94-2008第5。8。7条受拉承载力计算,最大拉力 N=1.35Qkmin=-410。30kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1367.678mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%,计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八。桩竖向承载力验算依据 塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 1872009）的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=338.1

49、9kN;偏向竖向力作用下，Qkmax=980.30kN。m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值；qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa桩端端阻力特征值，按下表取值；u桩身的周长，u=2.51m;Ap桩端面积,取Ap=0.50m2;li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa）土端阻力标准值（kPa)土名称 1.17 0 0人工填土 2.6 18 0粉质粘土 1。7 35 0粉质粘土 4.5 110 2500卵石 1.2 35 0粉质粘土 10 90 2200圆砾由于桩

50、的入土深度为12m，所以桩端是在第6层土层。第 16 页 共 29 页塔吊基础专项施工方案（补充方案）最大压力验算：Ra=2.51(1。170+2。69+1。717.5+4。555+1.217。5+.83000000000000245)+11000。50=1455.19kN由于:Ra=1455。19 Qk=338.19,所以满足要求!由于：1.2Ra=1746.22 Qkmax=980.30，所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）的第6。3。5条偏向竖向力作用下，Qkmin=-303.93kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两