双排落地式(悬挑)脚手架搭设施工方案.pdf

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1、张掖市东方明珠住宅小区张掖市东方明珠住宅小区 2 2住宅楼住宅楼脚脚手手架架施施工工方方案案8张张掖掖市市宏宏昌昌建建筑筑安安装装工工程程有有限限责责任任公公司司20132013 年年 8 8 月月 5 5 日日目目录录第 1 章工程概况.2第 2 章脚手架搭设方案选择.3第 3 章脚手架搭设流程及要求.5第 4 章脚手架的劳动力安排.9第 5 章脚手架的检查与验收.10第 6 章脚手架搭设安全技术措施.11第 7 章脚手架拆除安全技术措施.13第 8 章脚手架计算书.14第 1 节第 2 节第 3 节1双排落地式钢管脚手架.14悬挑式脚手架.19悬挑脚手架阳角型钢.221工程概况工程概况本工

2、程为张掖市东方明珠住宅小区 2楼，工程总建筑面积 8122.13m2，建筑总高度为 33。20m,地下一层，地上十一层框架剪力墙结构,基底占地面积 770.2 m2。建筑结构安全等级为二级，建筑抗震设防类别为标准设防类,框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级,设计使用年限为 50 年,建筑桩基设计等级为二级，屋面防水等级为二级（25 年）。工程质量要求为合格，工期要求为 365 日历天。2脚手架搭设方案选择脚手架搭设方案选择一、选择原则1、工期的要求及施工组织安排情况；2、工程的结构形式及高度情况;3、架体的结构选型，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理；4、在规定的条件下和规定的使用期限内

3、，能够充分满足预期的安全性和耐久性；5、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；6、结构选型时，力求做到受力明确,构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；7、综合以上几点,脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求,要符合文明工地的有关标准。二、架体的选择根据以上原则,同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：1、本工程为11 层为高层框剪结构，搭设高度最高为40M，考虑周材的周转、场地条件以及施工部署的要求，在一层至八层采用双排落地式钢管脚手架。八层至十一层至建筑顶部采用型钢悬挑双排钢管脚手架搭设。三、脚手架材料选择l、钢管采用 48mm

4、3.5mm 焊接钢管，钢材强度等级 Q235A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。2、脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部 钢管脚手扣件标准 JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整,活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 5mm。钢管螺栓拧紧力矩达 70N。m 时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关

5、国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆桔红色，剪刀撑统一漆黄黑相间色。底排立杆、扫地杆统一漆桔红色。4、脚手板采用竹片脚手板。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足 2000 目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m 的单张网重量在 3kg 以上,颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准 碳素钢结构(GB/T700）

6、中 Q235A钢的要求。7、悬挑脚手架水平悬挑杆采用 16a 号槽钢，总长 3m，其中锚固建筑物内的长度为1。5m，悬挑长度为 1。4m。钢丝绳采用直径为 18。5mm 的 619 钢丝绳,预埋锚环采用直径为 16mm 的圆钢.悬跳脚手架的最底层采用旧木模板进行封闭。38、悬挑脚手架阳角型钢采用 16a 号槽钢，长度为 2。1m.斜拉钢丝拉绳采用 619型号,直径为 14mm.悬挑脚手架阳角型钢的材质要求同悬挑脚手架。型钢与建筑物预埋件焊接，焊接焊缝必须饱满均匀，焊缝宽度与厚度必须满足设计要求，焊条选用 T506以上焊条，焊条在必须有出厂合格证明方可使用.焊条必须正确存放和使用，谨防受潮，焊条

7、一旦破裂,不得继续使用。斜拉钢丝绳上部的预埋锚环采用直径为 16mm 的圆钢.4脚手架搭设流程及要求脚手架搭设流程及要求一、脚手架搭设的一般要求1、立杆构造要求(1)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 1/3。立柱的搭接长度不应小于 1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm.立杆、大横杆接头位置(2)立于地面立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上,离底座 20cm 左右.（3）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400。2、大横杆、小

8、横杆设置(1）大横杆在脚手架高度方向的间距 1。8m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为 150mm.(2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力.小横杆靠墙一侧的外伸长度不应大于 300mm.(3）大横杆设置在小横杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。大横杆在操作层的间距不宜大于 400mm。大横杆的长度一般不宜小于 3 跨，并不小于 6m.纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于 500mm，并应避免设在大横杆的跨中。搭接接头长度不应小于 1m，并应等距设置三个旋

9、转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于 100mm。3、剪刀撑（1)每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 45 度-60 度之间。脚手架剪刀撑布置图（2)20m 以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于 15m。（3)剪刀撑斜杆的接头除顶层可采用搭接外,其余各接头均必须采用对接扣件连接,搭接要求跟以上构造要求同。(4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于 150mm。(5)横向支撑的斜杆应在 1

10、2 步内，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。(6)一字型、开口型双排脚手架的两端必须设置横向支撑,中间宜每隔 6 跨设置一道。4、脚手板的铺设要求脚手架里外立杆应满铺脚手板，无探头板.5、防护栏杆5(1）脚手架外侧必须设 0.9m 高的防护栏杆，顶排防护栏杆不少于2 道，高度分别为 0.9m 和 1.5m。（2）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设 0。9 m 的防护栏杆。6、连墙件(1)连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并采用刚性节点，偏离主节点的距离不应大于 300mm，刚性连墙件如下图。刚性连墙

11、件设置(2)脚手架与建筑物按水平方向 4.5m，垂直方向 3.6m，设一拉结点。（3)拉结点在转角范围内和顶部处加密,即在转角 l 米以内范围按垂直方向每 3。6 米设一拉结点.（4）拉结点应保证牢固，防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆接点处。（5）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。（6）连墙件垂直间距、水平间距一般不应大于 6m，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定.（7)当脚手架下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面

12、的倾角应在 45 度至 60 度之间,连接点中心距主节点的距离不应大于300mm，抛撑在连墙件大赦后方可拆除。（8）连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。7、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为 300mm，如因结构设计的限制大于300mm 的必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。（2）施工层以下外架每隔 3 步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。8、门洞构造要求：(1）洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于 150mm。（2)洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆

13、端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。(3）为确保过往行人及施工人员的人身安全,在工程首层和底层出入口均设置防护棚，采用架手板彩条布满铺，首层防护棚按规范双层设置。入口处挂安全及消防警示牌，如下图:安全防护棚搭设图9、防护工程要求及注意事项（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，以防人或物件掉落至脚手架外侧。立网应与脚手架立杆、横杆用 18 铅丝绑扎牢固，绑扎间距小于 0。3m，要求严密、平整.在脚手架底部和层间设置水平安全网，使用安全网支架。安全网支架可直接固定在脚手架上.(2)脚手架外侧安全挡板铺设在各栋的 4 层和 8 层，要

14、求铺设严密，并沿外架通长设置，以保证在安全挡板上面工作的人员由于不慎下落的东西，不穿过安全挡板落到地面上。严禁架子材料直接向地面上投掷，应将其堆放整齐，用绳索吊于地面上，脚手架外侧安全挡板示意图如下。脚手架外侧安全挡板示意图6(3）楼内 1。51。5m 以下的水平孔洞加固定盖板或设通长的钢筋网盖，1。51.5m 以上的孔洞四周搭设不低于 1。2m 高的护身栏杆，中间支设水平安全网。(4)整架垂直度小于长度的 1/500，但最大不超过 100mm；对直线布置的脚手架，其纵向直线度小于长度的1/200；横杆的水平度,即横杆两端的高度偏差小于长度的1/400。(5)使用中定期对脚手架进行检查，严禁乱

15、堆乱放，及时清理各层堆积杂物，不得将脚手架构件等物从过高地方抛掷.（6)拆除前应对脚手架作一次全面检查,清除所有多余物件，设立拆除区，禁止人员进入，拆除顺序自上而下逐层拆除，连墙件只能在拆到该层时才能拆除。拆除的构件用吊具吊下,或人工递下，严禁抛掷。拆除的构件及时分类堆放，以便运输、保管.二、落地式脚手架1、落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆(搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2、定距定位根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用小竹片点

16、出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。3、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于 C15 的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm.地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。脚手架立杆基础图4、立杆间距双排落地脚手架立杆纵距均为 1.5m，立杆横距为 1m，步距均 1。8m；内立杆距建筑外墙 0.3m，连墙杆间距竖直 3.6m，水平 4。5m(即两步三跨），如下图示。三、型钢悬跳脚手架1、悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏

17、杆扎安全网。2、定距定位首先在将作为悬挑横梁的型钢上定好内外立杆的间距和位置，并用长 150mm 直径为20mm 的圆钢制作一根固定柱，将其焊接在立杆位置处(如下图）。然后在型钢上画出其要悬挑出去部分与要锚固在楼板内部分的分界线.将型钢按照楼板内的预埋锚环和该分界线定位安装好，即完成了整个架体的定位。固定柱图3、立杆间距脚手架立杆纵距 1.5m,横距 1m，步距 1.8m;连墙杆间距竖直 3.6m，水平 4。5m（即两步三跨）：里立杆距建筑物 0.30m。四、悬挑脚手架阳角型钢搭设1、阳角型钢搭设工艺流程为：阳角型钢与预埋件焊接支撑或与钢丝绳拉接立杆横向扫地杆小横杆大横杆(搁栅）剪刀撑连墙件铺

18、脚手板扎防护栏杆扎安全网。72、悬挑脚手架的关键在于阳角型钢的固定,固定后架设上部脚手架,过程同悬挑脚手架。8脚手架的劳动力安排脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量,确定本工程外脚手架搭设人员需要 10-15 人,均有上岗作业证书.2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构,搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除,均应有项目技术负责人的认可,方可进行施工作业,并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。9脚手架的检查与验收脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收

19、和检查，发现有不符合要求的应迅速整改,并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001 第八节及 JGJ59-99 中”外脚手架检查评分表,所列项目和施工方案要求的内容进行检查.填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于 4 步。10脚手架搭设安全技术措施脚手架搭设安全技术措施一、技术保障措施1、架子搭设完毕,用合格密目安全网铺于架子的外围及底部.2、钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在 40N

20、m65Nm 之间。3、架子搭设到 10m 高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查,验收合格后方可投入使用。4、该脚手架作为建筑物施工作业时安全防护屏障及装修时作业平台,严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。5、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除:主节点处横、纵向水平杆，连墙件。二、质量保障措施1、操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。2、技术人员在脚手架搭设、拆

21、除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。3、脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。4、脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收,发现不符合要求处，必须限时或立即整改.三、安全保障措施1、操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗.2、架子在搭设(拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。3、在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装

22、置。4、雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。5、应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。（1）在下列情况下，必须对脚手架进行检查.（2）在六级大风和大雨后。（3)停用超过三个月,复工前。（4）检查保修项目a。各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；b。扣件螺丝是否松动;c.安全防护措施是否符合要求。6、在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护。7、脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内.四、普通钢管脚手架安全注意事项111、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上

23、，并联通大横杆，形成避雷网络,并检测接地电阻不大于 30.2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定,确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋.6、严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡.7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用.任何

24、班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于 3kN/m2，确保较大安全储备。10、当作业层高出其下连墙件 3.6m 以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。11、各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。12、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟,以防雨水浸泡地基。12脚手架拆除安全技术措施脚手架拆除安全技术措施1、拆架前,全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围

25、栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋.4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆（拉结点)应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落.8、拆架时严禁碰撞脚手架附近

26、电源线,以防触电事故.9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养.13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故.14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。13脚手架计算书脚手架计算书第第1 1节节双双排落地式钢管脚手架排落地式钢管脚手架脚手架搭设概况钢管采用 483.5，立杆纵距

27、1。5m，立杆的横距为 1m，内立杆距建筑物距离 0.3m，单立杆。大小横杆的步距为1.8m,横杆与立杆连接方式采用单扣件。连墙件采用两步三跨，即竖向间距 3.6m,水平间距 4.5m，采用双扣件连接；结构作业时,同时施工 2 层,脚手板铺设 3 层。二、荷载1、活荷载施工均布活荷载标准值:3kN/m22、风荷载基本风压为 0.35kN/m2，风荷载高度变化系数z为 1，风荷载体型系数s为 0。553、静荷载每米立杆承受的结构自重标准值为 0。1248kN/m2；脚手板自重标准值为 0.35kN/m2，栏杆挡脚板自重标准值为 0。14kN/m;安全设施与安全网荷载为 0.005kN/m2;每米

28、脚手架钢管自重标准值为 0.038kN/m。4、地基地基土为素填土，地基承载力标准值 135kpa；立杆基础底面面积 0.25m2；地基承载力调整系数取 1.三、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第 5。2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0.351/(2+1）=0.117kN/m活荷载标准值：Q=31/（2+1)=1kN/m静荷载的设计值：q1=1.2

29、0。038+1。20。117=0.186kN/m活荷载的设计值:q2=1.41=1.4kN/m图 1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图 2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2 组合，跨中最大弯距计算公式（查建筑结构静力计算手册)如下:跨中最大弯距为 M1max=0.080.1861。52+0。101.41。52=0.348kN。m支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max=-0。100。1861.520.1171。41.52=0。41kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max（0。34810

30、6，0。41106)/5080=80.709N/mm214大横杆的最大弯曲应力为=80。709N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度,计算公式(查 建筑结构静力计算手册)其中：静荷载标准值：q1=P1+P2=0.038+0.117=0。155kN/m活荷载标准值：q2=Q=1kN/m；最大挠度计算值为:max=0.6770.15515004/（1002。06105121900）+0。990115004/(1002.06105121900)=2。207mm大横杆的最大挠度 2。207mm 小于大横杆的最大容许挠

31、度 1500/150mm 与 10mm，满足要求！四、小横杆的计算根据 JGJ1302001 第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.0381。5=0。058kN脚手板的自重标准值：P2=0.3511。5/（2+1)=0。175kN;活荷载标准值：Q=311.5/(2+1）=1.500kN集中荷载的设计值：P=1.2(0。058+0.175)+1。41。5=2.379kN小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆

32、自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1。20.03812/8=0.006kN。m集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2。3791/3=0。793kN。m最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.799kN.m最大应力计算值=M/W=0。799106/5080=157.244N/mm2小横杆的最大弯曲应力=157。244N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求!3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax=50.

33、03810004/（3842.06105121900)=0.02mm大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0.058+0.175+1。5=1.733kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=1732.61000（310002-410002/9）/(722。06105121900）=2.449mm最大挠度和=qmax+pmax=0.02+2.449=2。469mm小横杆的最大挠度为2。469mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6。667与10mm，满足要求!五、扣件抗滑力的计算15按规范表 5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8kN，按照扣件抗滑承载力系数0。

34、80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5）:RRc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值，取 6.4kNR-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值大横杆的自重标准值:P1=0.0381.52/2=0.058kN小横杆的自重标准值：P2=0。0381/2=0.019kN脚手板的自重标准值:P3=0.3511。5/2=0.262kN活荷载标准值：Q=311.5/2=2。25kN荷载的设计值:R=1.2（0.058+0。019+0。262）+1.42。25=3。557kNR6。40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算

35、满足要求!六、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN),为 0。1248NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1。8023。85=3.740(2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为 0.35NG2=0。3531。5(1+0。3)/2=1.024kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹片脚手板挡板，标准值为0。14NG3=0.1431。5/2=0.315kN(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）:0.005NG4=0.0051.524

36、=0。179kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.257kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=311。52/2=4。5kN风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：Wo=0。35 kN/m2 Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：Uz=1 Us-风荷载体型系数：取值为 0.552经计算得到,风荷载标准值Wk=0。70.3510.552=0。135kN/m

37、2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1.4NQ=1.25.257+1.44。5=12。609kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.851。4NQ=1。25.257+0。851。44.5=11.664kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw=0。851.4WkLah2/10=0.8501.40。1351.51.82/10=0。078kN。m16七、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N=12。609kN计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：k=1。

38、155;当验算杆件长细比时，取块 1.0计算长度系数参照扣件式规范表 5.3。3 得:=1。5计算长度，由公式 lo=kh 确定：l0=3。118m长细比 Lo/i=197轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2立杆净截面模量（抵抗矩)：W=5.08cm32钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm=12609/(0。186489)=138.628N/mm2立杆稳定性计算=138.628N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求!2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.66

39、4kN计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3。3 得：k=1。155计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：=1.5计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3。118m长细比：L0/i=197轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0。186立杆净截面面积：A=4。89cm2立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2=11663.766/(0。186489）+78214。702/5080=143。635N/mm2立杆稳定性计算=143。635N/mm2小于立杆的抗压强度设计值

40、f=205N/mm2，满足要求!八、最大搭设高度的计算1、按规范5。3。6 条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.518kN活荷载标准值：NQ=4.5kN每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0。125kN/mHs=0.1864。8910-4205103（1。21.518+1.44.5)/（1.20。125)=70。275m按规范5。3。6 条脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26 米，按照下式调整且不超过 50 米：H=70.275/（1+0.00170。

41、275)=65。661mH=65.661 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50m。脚手架单立杆搭设高度为 24m，小于H，满足要求！172、按规范5.3.6 条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。518kN活荷载标准值：NQ=4.5kN每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1。40.85）=0。078/（1。40.85)=0。066kN。mHs=0。1864.89

42、1042051031.21。518+0.851.4(4.5+0。1864.891000。066/5.08）/（1。20.125）=67。234m按规范5。3.6 条脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26 米,按照下式调整且不超过50 米：H=67.234/（1+0.00167.234）=62。999mH=62。999 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值H=50m脚手架单立杆搭设高度为 24m，小于H，满足要求!九、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值 Wk=0。153kN/m2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2

43、m2按规范5。4。1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）,N0=5kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算:Nlw=1.4WkAw=3。067kN连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=8。067kN连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数由长细比 l0/i=300/15.8 的结果查表得到=0.949，l 为内排架距离墙的长度;又：A=4。89cm2；f=205N/mm2连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0。9494。89104205103=95.133kNNl=8.067Nf=95.133，连墙件的设计计算满足要求由以上计算得到

44、Nl=8。067 小于双扣件的抗滑力 12.8kN，满足要求！十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pfg地基承载力设计值：fg=fgkkc=135kpa其中，地基承载力标准值：fgk=135kpa脚手架地基承载力调整系数:kc=1立杆基础底面的平均压力:p=N/A=46.655kpa其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=11.664kN基础底面面积：A=0。25m2p=46。655fg=135kpa，地基承载力满足要求！18第第2 2节节悬悬挑式脚手架挑式脚手架一、脚手架搭设概况钢管采用483。5，立杆纵距 1.5m，立杆的横距为 1m，内立杆距建筑物距离 0

45、。3m，单立杆。大小横杆的步距为1.8m，横杆与立杆连接方式采用单扣件.连墙件采用两步三跨，即竖向间距 3.6m，水平间距 4。5m,采用双扣件连接；结构作业时，同时施工2 层，脚手板铺设 3 层。悬挑水平钢梁采用 16a 号槽钢，钢梁总长 3m,其中建筑物外悬挑段长度 1。4m，建筑物内锚固段长度 1.5m，与楼板连接的锚环直径为 16mm，楼层楼板混凝土标号为 C30。采用一根 18。5mm 的 619 钢丝绳与钢粱斜拉卸载，钢丝绳与上一层预埋锚环固定，其与底部型钢支座的垂直距离为 3.0m,钢丝绳在型钢上的锚固点距离建筑物为 1。2m。二、荷载1、活荷施工均布活荷载标准值:3kN/m22

46、、风荷载2基本风压为 0。35kN/m,风荷载高度变化系数z为 1.35，风荷载体型系数s为 0。5523、静荷载每米立杆承受的结构自重标准值为 0。1248kN/m2；脚手板自重标准值为 0.35kN/m2,栏杆挡脚板自重标准值为 0.14kN/m；安全设施与安全网荷载为 0。005kN/m2；每米脚手架钢管自重标准值为 0.038kN/m2。三、大横杆的计算因大横杆的布置方式及所受荷载同前节双排架，其计算结果跟前节双排架一样,此处不再计算。四、小横杆的计算因小横杆的布置方式及所受荷载同前节双排架，其计算结果跟前节双排架一样，此处不再计算。五、扣件抗滑力的计算因扣件的布置方式及所受荷载同前节

47、双排架，其计算结果跟前节双排架一样,此处不再计算。六、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN）,为 0。1248NG1=0.1248+（1。502/2）0。038/1.8019。60=3.6302（2）脚手板的自重标准值（kN/m);采用竹串片脚手板，标准值为 0.35NG2=0.3531.5(1+0.3）/2=1.024kN（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为 0.14NG3=0.1431。5/2=0.315kN（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/

48、m2);0。005NG4=0.0051。519.60=0。174kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.142kN19活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=311。52/2=4。5kN风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用 Wo=0.35 kN/m2 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用 Uz=1.35 Us-风荷载体型系数:取值为 0.552经计算得到，风

49、荷载标准值Wk=0。70。351。350.552=0。183kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1。25.142+1.44.5=12.471kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0。851.4NQ=1.25.142+0.851。44.5=11。526kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw=0.851.4WkLah2/10=0。8501。40.1831.51.82/10=0.106kN。m七、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12。471kN计算立杆的截面回转半径：i=1.5

50、8cm计算长度附加系数参照 扣件式规范 表 5.3.3 得:k=1.155；当验算杆件长细比时，取块 1。0计算长度系数参照扣件式规范表 5.3。3 得：=1。5计算长度，由公式 lo=kh 确定:l0=3。118m长细比 Lo/i=197轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到:=0.186立杆净截面面积：A=4。89cm2立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5。08cm3钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2=12471/（0.186489)=137。111N/mm2立杆稳定性计算=137。111N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2、考