结构力学 I 第 教学 萧允徽 　虚功原理和结构的位移计算.pptx

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1、All Rights Reserved 本章内容简介：6.1概述6.2变形体系的虚功原理6.3结构位移计算的一般公式单位荷载法6.4静定结构在荷载作用下的位移计算6.5图形相乘法6.6静定结构由于支座移动引起的位移计算6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算第6章虚功原理和结构的位移计算第1页/共110页All Rights Reserved 本章内容简介：6.8*具有弹性支座的静定结构的位移计算6.9线弹性体系的互等定理第6章虚功原理和结构的位移计算第2页/共110页All Rights Reserved6.1概述结构的位移在荷载等外因作用下结构都将产生形状的改变，称为结构变形，结构变形引起

2、结构上任一横截面位置和方向的改变，称为位移。1.一个截面的位移（绝对位移）1）截面A位置的移动（用截面形心的移动来表示）DA，称为线位移，可分解为：水平线位移DAH（亦可记作uA）和竖向线位移（挠度）DAV（亦可记作vA）。2）截面A位置的转动qA，称为角位移或转角。ABCqA1B1AADAvAuA第3页/共110页All Rights Reserved2.两个截面之间的位移（相对位移）1）相对线位移 2）相对角位移AA1BB1FPFPCDDADBCDCD结构的位移6.1概述（6-1）（6-2）第4页/共110页All Rights Reserved3.一个微杆段的位移 6.1概述1）刚体位移

3、（不计微段的变形）：u、v、2）相对位移（反应微段的变形，因此又称为变形位移）：du、dv、dq。这是描述微段总变形的三个基本参数。dsuv微段刚体位移dsg0g0dvdv=g0 ds微段相对位移（剪切变形）dsdu=eds微段相对位移（轴向变形）ds微段相对位移（弯曲变形）dq=ds/R=kds第5页/共110页All Rights Reserved式中，e 为轴向伸长应变，为平均剪切应变，k为轴线（，R为轴线变形后的曲率半径）。dsuv微段刚体位移dsg0g0dvdv=g0 ds微段相对位移（剪切变形）ds微段相对位移（弯曲变形）dq=ds/R=kds3.一个微杆段的位移 6.1概述dsd

4、u=eds微段相对位移（轴向变形）（6-3）第6页/共110页All Rights Reserved对于常见的在荷载作用下的弹性结构，则有式中，FN、FQ、M分别为轴力、剪力、弯矩；EA、GA、EI分别为抗拉压、抗剪、抗弯刚度；为考虑剪应力分布不均匀系数，如对于矩形截面m=1.2，圆形截面m=10/9，薄壁圆环形截面，工字形或箱形截面m=A/A1（A1为腹板面积）。3.一个微杆段的位移 6.1概述（6-4）第7页/共110页All Rights Reserved结构位移产生的原因1）荷载作用；2）温度变化或材料胀缩；3）支座沉陷或制造误差。6.1概述第8页/共110页All Rights Re

5、served结构位移计算的目的1）从工程应用方面看主要进行结构刚度验算。2）从结构分析方面看为超静定结构的内力分析（如第7章力法等）打好基础（利用位移条件建立补充方程）。3）从土建施工方面看在结构构件的制作、架设等过程中，常需预先知道结构位移后的位置，以便制定施工措施，确保安全和质量。4）从后续专题方面看在结构力学的两大课题，即结构的动力计算和稳定分析中，都常需计算结构的位移。6.1概述第9页/共110页All Rights Reserved结构位移计算的方法1.几何法 例如，材料力学中主要用于计算梁的挠度的重积分法。2.虚功法 计算结构位移的虚功法是以虚功原理为基础的，所导出的单位荷载法最为

6、实用。单位荷载法能直接求出结构任一截面、任一形式的位移，能适用于各种外因，且能适合于各种结构；还解决了重积分法推导位移方程较烦且不能直接求出任一指定截面位移的问题。6.1概述第10页/共110页All Rights Reserved6.2变形体系的虚功原理功、实功与虚功1.功功包含了力和位移两个因素。2.静力荷载所做的功 静力荷载，是指荷载由零逐渐以微小的增量缓慢地增加到最终值，结构在静力加载过程中，荷载与内力始终保持平衡。所谓实功，是指力在其自身引起的位移上所做的功。第11页/共110页All Rights Reserved3.常力所做的虚功 所谓虚功，是指力在另外的原因（诸如另外的荷载、温

7、度变化、支座移动等）引起的位移上所做的功。FPFP1FP1DD11D11q21o12实功功、实功与虚功6.2变形体系的虚功原理第12页/共110页All Rights ReservedFP1(先)FP1D12D11D12q21q22111222M2(后)M2FP1在12上做的功 W12是力FP1在另外的原因（M2）引起的位移上所做的功，故为虚功。所谓“虚”，就是表示位移与做功的力无关。在作虚功时，力不随位移而变化，是常力，故在计算式中没有系数“1/2”。功、实功与虚功6.2变形体系的虚功原理第13页/共110页All Rights Reserved对于各种形式常力所做的虚功，用力和位移这两个彼

8、此独立无关的因子的乘积来表示，即式中，FP是做功的与力有关的因素，称为广义力，可以是单个力、单个力偶、一组力、一组力偶等。是做功的与位移有关的因素，称为与广义力相应的广义位移，可以是绝对线位移、绝对角位移、相对线位移、相对角位移等。广义力和广义位移6.2变形体系的虚功原理第14页/共110页All Rights Reserved刚体体系虚功原理刚体体系处于平衡的必要和充分条件是，对于符合约束条件的任意微小虚位移，刚体体系上所有外力所做的虚功总和等于零。变形体系的虚功原理1.关于原理的表述变形体系处于平衡的必要及充分条件是，对于符合约束条件的任意微小虚位移，变形体系上所有外力在虚位移上所做虚功总

9、和等于各微段上内力在其变形虚位移上所做虚功总和。6.2变形体系的虚功原理第15页/共110页All Rights Reserved变形体的虚功原理或者简单地说，外力虚功等于变形虚功（数量上等于虚变形能）。2.关于原理的证明6.2变形体系的虚功原理(1)按外力虚功与内力虚功计算（从变形的连续条件考虑）（6-6）第16页/共110页All Rights ReservedFPFR1FR2FR3Mqdsdsdsdsdsdsdsg0g0dudvdqMFNFQM+dMFN+dFNFQ+dFQAABCDA1B1C1D1C2D2力状态位移状态6.2变形体系的虚功原理dW总=dW外+dW内将微段ds上的作用力区

10、分为外力与内力，微段总的虚功 第17页/共110页All Rights Reserved整个结构的总虚功为或简写为W总=W外+W内 由于任何两相邻微段的相邻截面上的内力是成对出现的，它们大小相等，方向相反；又由于虚位移是光滑的、连续的，两微段相邻的截面总是紧密贴在一起的，而且有相同的位移，因此，每一对相邻截面上的内力所做的虚功总是相互抵消的。6.2变形体系的虚功原理第18页/共110页All Rights ReservedW内=0 因此 W总=W外(a)由此可见，必有(2)按刚体虚功与变形虚功计算（从力系的平衡条件考虑）将微段的虚位移则区分为刚体虚位移和变形虚位移两类。6.2变形体系的虚功原理

11、第19页/共110页All Rights ReservedFPFR1FR2FR3Mqdsdsdsdsdsdsdsg0g0dudvdqMFNFQM+dMFN+dFNFQ+dFQAABCDA1B1C1D1C2D2力状态位移状态6.2变形体系的虚功原理微段总的虚功 dW总=dW刚+dW变第20页/共110页All Rights ReserveddW总=dW刚+dW变由刚体虚功原理，可知 dW刚=0于是，微段上总的虚功 dW总=dW变 对于全结构，有 因此，有 W总=W变(b)由于微段上弯矩、轴力和剪力的增量dM、dFN和dFQ以及分布荷载q在这些变形上所做虚功为高阶微量而可略去，因此微段上各力在其变

12、形上所做的虚功为 dW变=Mdq+FNdu+FQdv6.2变形体系的虚功原理第21页/共110页All Rights Reserved6.2变形体系的虚功原理假如此微段上还有集中荷载或力偶荷载作用，可以认为它们作用在截面AB上，因而当微段变形时，它们并不做功。总之，仅考虑微段的变形虚位移而不考虑其刚体虚位移时，外力不做功，只有截面上的内力做功。对于平面杆系有 dW变=Mdq+FNdu+FQdv(c)W变实际上是所有微段上内力在变形虚位移上所做虚功的总和，称为变形虚功（数量上等于虚变形能）。第22页/共110页All Rights Reserved须注意的是：这里（2）中的W变与（1）中的W内是

13、有区别的。（1）中的W内是指所有微段上内力在截面的总位移（包括刚体位移和变形位移两部分）上所做虚功的总和，如前所述，它恒等于零；而这里（2）中的W变仅指所有微段上内力在截面的变形位移上所做虚功的总和。比较(a)、(b)两式，可得 这就是我们需要证明的结论。它不仅适用于杆件结构，也适用于板、壳等非杆件结构。6.2变形体系的虚功原理W外=W变(d)第23页/共110页All Rights Reserved对于平面杆系而言，因为单个外力虚功按式（6-5）W=FPD计算，故所有外力（包括荷载和支反力）在虚位移上所做虚功的总和为 将有关W外和W变的计算式(e)和式(c)代入式（6-6）W外=W变，则平面

14、杆件结构的虚功方程可表示为 W外=SFPD(e)6.2变形体系的虚功原理（6-7）平衡力系位移状态第24页/共110页All Rights Reserved3.关于原理的说明1）在上面的推证过程中，只考虑了力系的平衡条件和变形的连续条件。所以，虚功方程既可以用来代替平衡方程，也可以用来代替几何方程（即协调方程）。2）虚功方程是个“两用方程”，具体应用时可有两种形式。鉴于力系与变形彼此是独立无关的，因此，如果力系是给定的，则可虚设位移，式（6-7）便称为变形体系的虚位移方程，它代表力系的平衡方程，常可用于求力系中的某未知力；如果位移是实有的，则可虚设力系，式（6-7）便称为变形体系的虚力方程，它

15、代表几何协调方程，常可用于求实际位移状态中某个未知位移。本章即主要介绍虚力方程及其应用。6.2变形体系的虚功原理第25页/共110页All Rights Reserved3）在推证式（6-6）时，没有涉及材料的性质。因此，变形体系的虚功方程是一个普遍方程，既适用于弹性问题，也适用于非弹性问题。4）变形体系的虚功原理同样适用于刚体体系。由于刚体体系发生虚位移时，各微段不产生任何变形位移，故变形虚功W变=0，于是式（6-6）成为 刚体体系的虚功原理只是变形体系虚功原理的一个特例。W=0（6-8）6.2变形体系的虚功原理第26页/共110页All Rights Reserved6.3结构位移计算的一

16、般公式单位荷载法根据平面杆件结构的虚功方程（6-7），其等号左侧为FP1FP2dsdsdq,du,dvDc1c2K1Kiiq+t1+t2FP=1ii利用虚功原理计算结构位移第27页/共110页All Rights Reserved于是有即得（6-9）此式适用于任何材料的静定或超静定结构。这种通过虚设单位荷载作用下的平衡状态，利用虚力原理求结构位移的方法，称为单位荷载法。该方法适用于结构小变形情况。广义单位荷载FP=1为外加单位荷载（FP上面不加横线表示），属单位物理量，是量纲1的量（以往称为无量纲量）。利用虚功原理计算结构位移6.3结构位移计算的一般公式单位荷载法第28页/共110页All R

17、ights Reserved虚拟单位荷载的施加方法应用单位荷载法每次只能求得一个位移。这个位移可以是线位移，也可以是角位移或相对线位移、相对角位移，即属广义位移。因此，需特别强调，当求任意广义位移时，所需施加的虚单位荷载，应是一个在所求位移截面、沿所求位移方向并且与所求广义位移相应的广义力。这里，“相应”是指力与位移在做功关系上的对应，如集中力与线位移对应，力偶与角位移对应等等。1）图示为求刚架K点沿i-i方向的线位移时的虚拟力状态。6.3结构位移计算的一般公式单位荷载法FP=1iiKa)第29页/共110页All Rights Reserved2）图示为求刚架K截面角位移时的虚拟力状态。3）

18、图示为求刚架A、B两点沿其连线方向相对线位移时的虚拟力状态。4）图示为求刚架A、B两截面相对角位移时的虚拟力状态。M=1M=1d)B虚拟单位荷载的施加方法6.3结构位移计算的一般公式单位荷载法M=1Kb)FP=1FP=1ABc)第30页/共110页All Rights Reserved5）求桁架A、B两点沿其连线方向相对线位移时的虚拟力状态。6）桁架第i杆角位移时的虚拟力状态。施加于该杆两端结点的一对力正好构成一个单位力偶M=1，其中每一个力均为1/li且与该杆垂直，这里的li为第i杆的长度。7）桁架第i与第j杆两根杆间相对角位移的虚拟力状态。施加于该两杆两端结点的各一对力，正好构成方向相反的

19、一对单位力偶。FP=1FP=1Ae)f)1/li1/li虚拟单位荷载的施加方法6.3结构位移计算的一般公式单位荷载法lilj1/li1/li1/lj1/ljg)第31页/共110页All Rights Reserved6.4静定结构在荷载作用下的位移计算在荷载作用下位移计算的一般公式当仅考虑荷载作用时，无支座位移项，于是有式中，dq、du和dv是实际状态中由荷载引起的微段ds上的变形位移，对于弹性结构可由6.1节公式（6-4）进行计算，只是须注意，该公式中的各内力M、FN、FQ，应具体采用由实际状态中的荷载引起的内力MP、FNP、FQP。(a)第32页/共110页All Rights Rese

20、rved在荷载作用下位移计算的一般公式6.4静定结构在荷载作用下的位移计算（6-10）如果各杆均为直杆，则可用dx代替ds，即（6-11）MP、FNP、FQP实际荷载引起的内力；、虚设单位荷载引起的内力。平面杆件结构在荷载作用下的位移计算公式为第33页/共110页All Rights Reserved6.4静定结构在荷载作用下的位移计算关于内力的正负号可规定如下：在荷载作用下位移计算的一般公式剪力FQP、以使微段顺时针转动者为正；轴力FNP、以拉力为正；弯矩MP、只规定乘积 的正负号。当 与MP使杆件同侧纤维受拉时，其乘积取正值。第34页/共110页All Rights Reserved各类结

21、构的位移公式1.梁和刚架在梁和刚架中，位移主要是弯矩引起的，轴力和剪力的影响较小，因此，位移公式可简化为（6-12）6.4静定结构在荷载作用下的位移计算第35页/共110页All Rights Reserved2.桁架在桁架中，在结点荷载作用下，各杆只受轴力，而且每根杆的截面面积A以及轴力和FNP沿杆长一般都是常数，因此，位移公式可简化为（6-13）6.4静定结构在荷载作用下的位移计算3.桁梁组合结构在桁梁组合结构中，梁式杆主要受弯曲，桁杆只受轴力，因此位移公式可简化为（6-14）第36页/共110页All Rights Reserved4.拱 计算表明，通常只需考虑弯曲变形的影响，即可按式（

22、6-12）计算。但当拱轴线与压力线比较接近（即两者的距离与杆件的截面高度为同量级），或者是计算扁平拱（f/l 1/5）中的水平位移时，则还需要考虑轴向变形的影响，即有（6-15）而像拱坝一类的厚度较大的拱形结构，剪切变形的影响则需一并考虑。本节中所列出的在荷载作用下的位移计算公式，不仅适用于静定结构，也同样适用于超静定结构。6.4静定结构在荷载作用下的位移计算第37页/共110页All Rights Reserved单位荷载法的计算步骤1）列写在实际荷载作用下的MP的表达式（或作出荷载弯矩图MP图）；3）计算位移值：将 和MP代入公式（6-12），求出拟求位移D。注意：须在计算所得的位移值后，

23、加圆括号，注明实际方向。6.4静定结构在荷载作用下的位移计算2）加相应的单位荷载，列写 的表达式（或作出单位弯矩图 图）；第38页/共110页All Rights Reserved6.4静定结构在荷载作用下的位移计算【例6-1】试求图示简支梁在均布荷载作用下跨中截面C的竖向位移（即挠度）DCV。已知EI=常数。解：(1)列写在实际荷载作用下的MP的表达式建立x坐标，如图a所示。当0 xl时，有ABCKqlxql/2ql/2ql2/8ABCKMP图a)第39页/共110页All Rights Reserved(2)列写在虚单位荷载作用下的的表达式根据拟求DCV，在点C加一竖向单位荷载，作为虚拟状

24、态，如图b所示。当0 xl/2时，有 6.4静定结构在荷载作用下的位移计算AABBCCKKxl/2l/4b)1/21图a)第40页/共110页All Rights Reserved计算结果为正，说明点C竖向位移的方向与虚拟单位荷载的方向相同，即向下。(3)计算位移值6.4静定结构在荷载作用下的位移计算第41页/共110页All Rights Reserved【例6-2】试求图示简支刚架点D的水平位移DDH。已知EI=常数。解：6.4静定结构在荷载作用下的位移计算FPABCDllxxABCDFPlFPlFPxMP=FPxMP图ABCD1ll第42页/共110页All Rights Reserve

25、d【例6-3】试求图示简支曲梁点A的水平位移DAH。已知EI=常数。解：(1)列写在实际荷载作用下的MP的表达式 当0 xa时，当axl时，AABBflal-aCDxyFPFPDK1K2xxl-x(0 xa)(axl)6.4静定结构在荷载作用下的位移计算第43页/共110页All Rights Reserved(2)列写在虚单位荷载作用下的的表达式当0 xl时，(3)计算位移值ABxy116.4静定结构在荷载作用下的位移计算第44页/共110页All Rights Reserved【例6-4】试求图示体系中A1与A2截面水平相对错动的位移 。已知EI、EA、GA均为常数。解：(1)列写在实际荷

26、载作用下的MP、FNP和FQP的表达式A1A2FPKdsORjdjORjA1FPKMPFNPFQP6.4静定结构在荷载作用下的位移计算第45页/共110页All Rights ReservedA1A21KdsORjdj6.4静定结构在荷载作用下的位移计算(2)列写在虚单位荷载作用下的 、和 的表达式ORjA11K第46页/共110页All Rights Reserved(3)计算位移值6.4静定结构在荷载作用下的位移计算第47页/共110页All Rights Reserved为了比较弯矩、轴力及剪力对位移的影响，设截面为圆形截面，A=pr2；r=R/10；m=10/9，E=2.5G；I=pr

27、4/4。代入最后计算式，求得 由此可见：轴向力及剪力对该位移的影响还不到弯矩影响的1%。因此，在计算位移时，可只考虑弯矩的影响而采用式（6-12）计算。6.4静定结构在荷载作用下的位移计算第48页/共110页All Rights Reserved解：(1)计算在实际荷载作用下各杆的轴力FNP(2)在点A加水平单位荷载，求各杆的轴力(3)在点A加竖向单位荷载，求各杆的轴力 6.4静定结构在荷载作用下的位移计算【例6-5】试求图示桁架结点A的水平位移DAH及垂直位移DAV。AFP-FPFPFPaaA11A111-1第49页/共110页All Rights Reserved(4)计算位移值 6.4静

28、定结构在荷载作用下的位移计算AFP-FPFPFPaaA11A111-1第50页/共110页All Rights Reserved【例6-6】试求图示组合结构点A的水平位移DAH及竖向位移DAV。已知EI、EA均为常数。解：(1)求实际荷载作用下梁式杆的MP图和桁杆的FNP ABCDFPaaaxEIEAEAFPABCDKFP6.4静定结构在荷载作用下的位移计算第51页/共110页All Rights Reserved(2)根据拟求位移DAH，在点A加水平单位荷载，并求出梁式杆的 图和桁杆的 。6.4静定结构在荷载作用下的位移计算FPABCDKFP(3)根据拟求位移DAV，在点A加竖向单位荷载，并

29、求出梁式杆的 图和桁杆的 。ABCDFPaaaxEIEAEAABCDKaa111-1ABCDK12aa1x第52页/共110页All Rights Reserved(4)计算位移值6.4静定结构在荷载作用下的位移计算FPABCDKFPABCDKaa111-1ABCDK12aa1x第53页/共110页All Rights Reserved6.5图形相乘法计算梁和刚架在荷载作用下的位移时，常需利用公式简化的条件（适用条件）1）杆段的EI为常数。2）杆段的轴线为直线。3）杆段的 图和MP图中至少有一个为直线图形。其实，只要梁和刚架各杆段均为等截面直杆（等直杆），则以上的三个条件都能自然得到满足。第5

30、4页/共110页All Rights Reserved(a)简化方法式中，dA=MPdx为MP图中有阴影线的微分面积，而 即为整个MP图的面积对y轴的静矩。用x0表示MP的形心至y轴的距离，则有(b)xyOxx0y0dxAABBC形心面积AdA=MPdxMP图MP图=xtanay0=x0tanaa6.5图形相乘法第55页/共110页All Rights Reserved6.5图形相乘法即 将式(b)代入(a)，有 式中，y0=x0tana，是MP图的形心C处所对应的图中的竖标。可见，上述积分式等于一个弯矩图的面积A乘以其形心C处所对应的另一直线弯矩图上的竖标y0，再除以EI。这种以图形计算代替

31、积分运算的位移计算方法，就称为图形相乘法（图乘法）。(6-16)第56页/共110页All Rights Reserved如果结构上所有各杆段均可图乘，则位移计算公式可写为(6-17)应用图乘法的注意事项1）y0只能取自直线图形，而A应取自另一图形。2）当A与y0在弯矩图的基线同侧时，其互乘值应取正号；在异侧时，应取负号。6.5图形相乘法3）下图列出了几种常见简单图形的面积与形心位置。须注意的是：图中所示抛物线M图均为标准抛物线，即M图曲线的中点（或端点）为抛物线的顶点，而曲线顶点处的切线均与基线平行，该处剪力为零。第57页/共110页All Rights ReservedlllllhhCCC

32、CCCC2l/3l/3(l+a)/3(l+b)/3abl/2l/23l/4l/43l/85l/82l/53l/54l/5l/5顶点顶点顶点二次抛物线三次曲线A=hl/2A=hl/2A=2hl/3A1A2A1A2A1=2hl/3A2=hl/3A1=3hl/4A2=hl/46.5图形相乘法第58页/共110页All Rights Reserved6.5图形相乘法A1A2y01y02MP图图4）如果MP与 均为直线，则y0可取自其中任一图形。5）如果 是折线图形，而MP为非直线图形，则应分段图乘，然后叠加。第59页/共110页All Rights Reserved6.5图形相乘法6）如果杆件为阶形杆

33、（EI为分段常数），则应按EI分段图乘，然后叠加，如图所示。MP图A1A2y01y02EI1EI2图第60页/共110页All Rights Reserved6.5图形相乘法7）如果MP图为复杂的组合图形（由不同类型荷载按区段叠加法绘出），因而其面积和形心位置不便确定，则可用叠加法的逆运算，将MP图分解（还原）为每一种荷载作用下的几个简单图形，分别与图互乘，然后叠加。其中 关于梯形的分解：A1A2y01y02MP图图abcdl第61页/共110页All Rights Reserved6.5图形相乘法MP图A1A2y01y02abcdl图当MP或 图的竖标a、b或c、d不在基线同侧时，如图6-1

34、9b所示，处理原则仍和上面一样，可将MP分解为位于基线两侧的两个三角形（其中A1在上侧，A2在下侧），按上述方法，分别图乘，然后叠加。第62页/共110页All Rights Reserved=+关于抛物线非标准图形的分解：MAMBqa2/8MAMBdxqa2/8ABMAMBaqABMAMBqa2/8aMAMBdxqa2/8ABaMAMBABq=+6.5图形相乘法第63页/共110页All Rights Reserved应用图乘法的计算步骤【例6-7】试求图a所示简支梁跨中截面C的挠度DCV和B端的转角qB。已知EI=常数。解：(1)作实际荷载弯矩图MP，如图b所示。6.5图形相乘法1）作实际

35、荷载弯矩图MP图。3）用图乘法公式（6-17）求位移。2）加相应单位荷载，作单位弯矩图 图。qABCll/2l/2ABCql2/8A1A2A0MP图a)b)第64页/共110页All Rights Reserved(3)用图乘法公式（6-17）求位移 将MP图与 图相乘，则得6.5图形相乘法(2)加相应单位荷载，作单位弯矩图 qABCll/2l/2ABCql2/8A1A2A0MP图a)b)AABBCCy01y02y0l/4111图图c)d)第65页/共110页All Rights Reserved将MP图与 图相乘，则得6.5图形相乘法()AABBCCy01y02y0l/4111图图c)d)q

36、ABCll/2l/2ABCql2/8A1A2A0MP图a)b)第66页/共110页All Rights Reserved【例6-8】试求图示悬臂梁梁端截面B 的挠度DBV。已知EI=常数。解：(1)解法一作MP图，并按A1、A2、A3、A4四部分划分，如图所示。6.5图形相乘法AAABBBCCCl/2l/2lqqlA1A2A3A4y01y02y03y04lMP图图1l/2第67页/共110页All Rights Reserved(2)解法二作MP图，并按A1、A2两部分划分，如图所示。计算结果与前法完全相同，但因对MP图分块恰当，使计算更简便。MP图图AABBCA1A2y01y021lql26

37、.5图形相乘法第68页/共110页All Rights Reserved【例6-9】试求图示刚架截面F的竖向位移DFV，并勾绘变形曲线。EI为常数。解：(1)作MP图，如图b所示。其中各部分面积为 6.5图形相乘法(2)加相应单位力，绘 图，如图c所示。其相应各竖标为 第69页/共110页All Rights Reserved(3)计算位移值 6.5图形相乘法(4)勾绘原结构变形图 绘制原结构变形图时，应同时考虑荷载弯矩图的受拉侧（变形曲线向该侧凸出）、结点处的变形连续条件和支承处的边界约束条件这第70页/共110页All Rights Reserved6.5图形相乘法三方面的要求，并考虑“结

38、构变形后，杆轴在原方向上的投影长度不改变”这一假定。有时，还需用单位荷载法判定某些特殊截面（如结点）的转角或线位移的方向。当某杆荷载弯矩图的受拉侧发生变化时，则其弯矩图中的弯矩零点对应变形曲线中的拐点（用黑点 标示）。按照以上原则绘出原结构的变形曲线，如图d所示。结点C和结点D均有顺时针方向的转角，且它们的水平位移向左。若将荷载FP平移至F点，请读者思考如何绘制变形曲线？第71页/共110页All Rights Reserved【例6-10】试求图示刚架截面D的水平位移DDH。已知EI=常数。解：(1)作MP图(2)加相应单位荷载，作 图。ABCDqaaaABCDa/2a/2y01y021图6

39、.5图形相乘法ABCDA1A2MP图qa2/4qa2/4qa2/8第72页/共110页All Rights ReservedABCDA1A2MP图qa2/4qa2/4qa2/8(3)计算位移值CCCDDDA3A4A5qa2/4qa2/4qa2/8CD杆MP图6.5图形相乘法ABCDa/2a/2y01y021图y03y04y05第73页/共110页All Rights Reserved【例6-11】试求图6-25a所示刚架铰C左右两侧面C1、C2的相对转角 ，并勾绘变形曲线。已知各杆EI为相同的常数。解：ABCDEC1C2FPlll/2l/2FPl/4FPl/4MP图A1A2A3A46.5图形相

40、乘法111y01y02y03y04图1第74页/共110页All Rights Reserved变形曲线如下图所示。由单位荷载法可知，铰C有向右并向下的位移。6.5图形相乘法第75页/共110页All Rights Reserved【例6-12】试求图6-26a所示组合结构A、B两点在其连线方向上的相对线位移DAB。已知桁杆的EA和梁式杆的EI均为常数。解：a/2a/2aaEABCDFq30303030MP图ql2/8A111图y016.5图形相乘法第76页/共110页All Rights Reserved6.6静定结构由于支座移动引起的位移计算 静定结构当支座发生位移时，并不产生内力，也不产

41、生微段变形，而只发生刚体位移。这时，平面杆系结构位移计算的一般公式（6-9）可简化为(6-18)式中，为虚拟状态中由单位荷载引起的与支座位移相应的支反力，c为实际状态中与相应的已知的支座位移。为支反力虚功总和，当与c方向一致时，其乘积取正；相反时，取负。须注意，式（6-18）S前面的负号，系原来推导公式（6-9）移项时所得，不可漏掉。第77页/共110页All Rights Reserved【例6-13】试求图示结构由于支座A发生竖向位移c1=2cm和转角c2=0.02rad所引起截面E的竖向位移DEV和转角qE。解：(1)虚设相应单位力，求出支反力（），如图b、c所示。(2)利用公式（6-1

42、8），计算位移值()11c)虚拟状态二6.6静定结构由于支座移动引起的位移计算ABCDc1c2qEDEV4m4m4m2ma)实际状态b)虚拟状态一第78页/共110页All Rights Reserved【例6-14】试求图示桁架由于支座B发生竖向位移D所引起杆件BC的转角 。解：(1)虚设相应单位力(2)利用公式（6-18），计算位移值：aaaAABBCCDDD实际状态虚拟状态6.6静定结构由于支座移动引起的位移计算第79页/共110页All Rights Reserved6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算关于温度变化的假定第一，温度沿杆件长度均匀分布。第二，温度沿截面高度直线变化。静

43、定结构温度变形的特征静定结构当温度发生变化时，各杆件均能自由变形（但不产生内力），同样可采用单位荷载法。由于上述第一点假设，温度沿杆长度均匀分布，杆件不可能出现剪切变形（即微段dv=0），同时注意到实际状态的支座位移为零，因此，位移公式（6-9）可进一步简化为（6-19）第80页/共110页All Rights Reserved式中，dq 和du为实际温度状态下，因材料热胀冷缩所引起的各微段的弯曲变形和轴向变形。由此可见，只要能求出dq 和du的表达式，即可利用（6-19）求得结构的位移。6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算（6-19）第81页/共110页All Rights Reserv

44、ed关于du的计算表达式截取一微段ds,截面变形之后仍保持为平面。其上侧、下侧形心轴处纤维伸长分别为du1=at1dsABCABCdsdsB1C1DCVt1t1t2t2t1t2dsdq,du1duhh1h2at1dsat2dsat0dsdq形心轴du2=at2dsdu=at0ds式中，a为材料的温度线膨胀系数。6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算第82页/共110页All Rights Reserved6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算按几何关系，可得中性轴温度的变化为故（6-20a）ABCABCdsdsB1C1DCVt1t1t2t2t1t2dsdq,du1duhh1h2at1dsa

45、t2dsat0dsdq形心轴第83页/共110页All Rights Reserved当截面对称于形心轴，即 时，则式（6-20a）成为（6-20b）于是，温度变化引起的微段轴向变形（6-21）6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算ABCABCdsdsB1C1DCVt1t1t2t2t1t2dsdq,du1duhh1h2at1dsat2dsat0dsdq形心轴第84页/共110页All Rights Reserved关于dq 的计算表达式若令上下边缘温差为（6-22）t1t2dsduhh1h2at1dsat2dsat0dsdq形心轴则温度引起的微段弯曲变形可表达为（6-23）6.7静定结构由于

46、温度变化引起的位移计算第85页/共110页All Rights Reserved静定结构由于温度变化引起的位移计算公式将式（6-21）和式（6-23）代入式（6-19），即得 若t0、Dt和h沿各自杆件全长为常量，则即（6-25b）6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算（6-24）第86页/共110页All Rights Reserved关于符号的规定式中 ，为 图的面积；，为 图的面积。对于梁和刚架，在计算温度变化引起的位移时，轴向变形的影响一般不容忽视。6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算（6-25b）当实际温度变形与虚拟内力方向一致时，变形虚功为正，即其乘积为正，反之则为负。据此，

47、如Dt取绝对值，则高温一侧 为正；如t0以升高为正，则 以拉为正。第87页/共110页All Rights Reserved静定结构由于制造误差引起的位移计算对于桁架，在温度变化时，其位移计算公式为（6-26）当桁架的杆件长度因制造误差而与设计长度不符时，由此引起的位移计算与温度变化时相类似。设各杆长度的误差为Dl（伸长为正，缩短为负），则位移计算公式为（6-27）6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算第88页/共110页All Rights Reserved【例6-15】图示刚架施工时温度为20，试求冬季当外侧温度为-10，内侧温度为0时，C点的竖向位移DCV。已知：l=4m，a=10-5

48、-1，各杆均为矩形截面，高度h=40cm。解：外侧温变为:t1=(-10)-20=-30 内侧温变为:t2=0-20=-20 ABCllt1=-30t1=-30t2=-206.7静定结构由于温度变化引起的位移计算第89页/共110页All Rights Reserved加相应单位荷载，作 图和 图 ABCllt1=-30t1=-30t2=-20ABC1ABCll图ABC1图6.7静定结构由于温度变化引起的位移计算第90页/共110页All Rights Reserved【例6-16】图示结构杆DE由于制造误差过长Dl=2cm，a=2m。试求铰C左右两侧截面C1、C2的相对转角 。解：()AAB

49、BCCDDEEFFGGC1C2D1E1F1G1aaaaa116.7静定结构由于温度变化引起的位移计算第91页/共110页All Rights Reserved6.8*具有弹性支座的静定结构的位移计算弹性支座弹性支座是指支座本身受力后将会发生弹性变形的支座。弹性支座有两种常见的类型：抗移动弹性支座和抗转动弹性支座。AABBFPkqkDqA=1kqDB=1kDB1抗转动弹性支座及其刚度系数抗移动弹性支座及其刚度系数第92页/共110页All Rights Reserved位移计算1.解法一利用单位荷载法推导具有弹性支座的静定结构在荷载作用下的位移计算公式。由位移计算的一般公式抗转动弹性支座，公式可

50、写为 6.8*具有弹性支座的静定结构的位移计算FPqABKdsdq,du,dviidsK1FRDa)实际状态ABKds1b)虚拟状态第93页/共110页All Rights Reserved对于梁和刚架，只考虑弯曲变形，它由实际状态中的MP引起，。于是，简化为 如果满足图乘法的适用条件，式（6-30）中右边第一项可用图乘法计算。当抗移动弹性支座的竖向反力 和FR、抗转动弹性支座的反力矩 和MR方向一致时，乘积取正，反之取负。6.8*具有弹性支座的静定结构的位移计算（6-30）第94页/共110页All Rights Reserved【例6-17】试求图示梁B铰左右两侧截面的相对转角。已知EI=