加筋土技术在高速公路拓宽工程的应用.pptx

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1、主要内容主要内容一、背一、背 景景二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨三、典型设计案例三、典型设计案例四、加筋材料四、加筋材料第1页/共67页19881988年我国实现年我国实现了高速公路零的了高速公路零的突破后，至突破后，至20062006年底，我国已建年底，我国已建成高速公路成高速公路4.534.53万公里，交通长万公里，交通长期制约经济发展期制约经济发展的状况得到缓解。的状况得到缓解。总里程位居世界总里程位居世界第二。第二。一、背一、背 景景第2页/共67页第3页/共67页 未来国家高速公路网规划，战略着眼点是连接和覆盖未来国家高速公路网规划，战略着眼点是连接和覆盖2020万以上人口的所

2、有城市；建立城际、省际、国际的高速公路万以上人口的所有城市；建立城际、省际、国际的高速公路网络通道；形成比较完善的、区域经济比较发达地区的城际网络通道；形成比较完善的、区域经济比较发达地区的城际快速运输网络；贯彻落实快速运输网络；贯彻落实“五个统筹五个统筹”，在东北老工业基地，在东北老工业基地发展运输网络；立足于国家战略和区域全球化，加强与东盟、发展运输网络；立足于国家战略和区域全球化，加强与东盟、西亚国家的交通编织。最终由西亚国家的交通编织。最终由7 7条首都放射线、条首都放射线、9 9条南北纵向条南北纵向线和线和1818条东西横向线组成，简称为条东西横向线组成，简称为“79187918网网

3、”，总规模约，总规模约8.58.5万万kmkm。其中主线。其中主线6.86.8万万kmkm，地区线等其他路线约，地区线等其他路线约1.71.7万万kmkm。大约在。大约在20352035年前后完成国家高速公路网的全面建设。年前后完成国家高速公路网的全面建设。一、背一、背 景景第4页/共67页一、背一、背 景景 在未来若干年我国经济保持年均增长在未来若干年我国经济保持年均增长8%8%的条件的条件下，高速公路年均竣工里程需求在下，高速公路年均竣工里程需求在40004000公里左右，公里左右，20102010年总需求在年总需求在6 6万公里左右。预计万公里左右。预计2007200720102010年

4、间，年间，全行业需投资全行业需投资0.50.5万亿万亿0.60.6万亿元，平均每年投资万亿元，平均每年投资规模在规模在14001400亿亿16001600亿元左右，亿元左右，2010201020202020年之间，年之间，年均投资大约年均投资大约10001000亿元人民币。亿元人民币。第5页/共67页 同时，近年来随着社会经济的快速发展同时，近年来随着社会经济的快速发展,高速公路的高速公路的交通流量随之增长迅猛交通流量随之增长迅猛,我国先期建成的四车道高速公路我国先期建成的四车道高速公路已陆续进入拓宽改造阶段。在拓宽过程中如何保持高速已陆续进入拓宽改造阶段。在拓宽过程中如何保持高速公路正常运营

5、已成为关键性问题。公路正常运营已成为关键性问题。如：如：沈大、京津塘、沪杭甬、沪宁、泉厦、广佛等高速沈大、京津塘、沪杭甬、沪宁、泉厦、广佛等高速公路公路一、背一、背 景景第6页/共67页目前高速公路拓宽工程特点：征地难题；路基填土较高；软土性质差；加筋土结构（挡墙、路堤）的特点：对地基承载能力的要求相对较低；加筋土挡墙工程占地较少；技术简单，施工方便；施工速度快，工期短；造价低廉，效益明显。一、背一、背 景景第7页/共67页一、背一、背 景景加筋土挡墙结构示意图 加筋土挡墙与传统挡墙的区别 第8页/共67页n路基结合部的应用n路堤边坡上的应用n软土路基上一、背一、背 景景第9页/共67页一、背

6、一、背 景景 从加筋挡土墙这些特点，并对照高速公路拓宽工程的从加筋挡土墙这些特点，并对照高速公路拓宽工程的具体问题来看，综合加筋土在拓宽路基中的各种使用方式，具体问题来看，综合加筋土在拓宽路基中的各种使用方式，提出在高速公路提出在高速公路“零征地的加筋土挡墙拓宽零征地的加筋土挡墙拓宽”方案。方案。第10页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨1.基基本本原原理理第11页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨 2基本资料基本资料 为进行加筋陡坡的设计，首先应具为进行加筋陡坡的设计，首先应具备以下资料：备以下资料：1 1）设计要求：）设计要求：包括坡高包括坡高H H、坡角、坡角，如

7、图。外荷载为坡顶超载、临时活，如图。外荷载为坡顶超载、临时活荷载和地震荷载等。荷载和地震荷载等。2 2）地基土特性：）地基土特性：土层剖面土层剖面(其所达其所达深度最少为坡高的深度最少为坡高的2 2倍倍)、土的重度、土的重度、强度指标、固结指标和地下水位等。强度指标、固结指标和地下水位等。如果曾发生过滑坡事故，应查明滑坡如果曾发生过滑坡事故，应查明滑坡原因及位置。原因及位置。3 3）填料特性：）填料特性：颗粒粒径分布、颗粒粒径分布、塑性指标、击实指标、强度指标、土塑性指标、击实指标、强度指标、土内所含化学成分等。内所含化学成分等。第12页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨4 4）要

8、求的安全系数）要求的安全系数 (1)(1)外部稳定和沉降外部稳定和沉降 抗平面滑移：抗平面滑移：FS1.5FS1.5；抗深层抗深层(整体整体)滑动：滑动：FS1.3FS1.3；动力分析：动力分析：FS1.1FS1.1，或按，或按规范有关规定；规范有关规定；许可沉降量：按工程要求许可沉降量：按工程要求规定规定 第13页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨(2)(2)内部稳定内部稳定 土坡稳定：土坡稳定：FS1.3FS1.3；筋材容许抗拉强度：筋材容许抗拉强度：式中：式中：FSFS安全系数（包含土工合成材料筋材铺设时的机安全系数（包含土工合成材料筋材铺设时的机械损伤，以及使用过程中的材料

9、蠕变、化学剂破坏和生械损伤，以及使用过程中的材料蠕变、化学剂破坏和生物破坏等在内的各种因素引起筋材强度降低的综合强度物破坏等在内的各种因素引起筋材强度降低的综合强度折减系数），应符合国标折减系数），应符合国标土工合成材料应用技术规范土工合成材料应用技术规范(GB50290-98)(GB50290-98)的规定。的规定。抗拔验算：抗拔验算：FS=1.5(FS=1.5(无粘性土，筋材最短无粘性土，筋材最短1m)1m)FS=2.0(FS=2.0(粘性土粘性土)。第14页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨3 3设计方法与步骤设计方法与步骤1 1）土坡稳定分析）土坡稳定分析 采用传统的土坡采

10、用传统的土坡稳定分析方法进行分析，稳定分析方法进行分析，找出其最危险滑动圆弧找出其最危险滑动圆弧与圆心以及相应的稳定与圆心以及相应的稳定安全系数。安全系数低安全系数。安全系数低于规定值部分，用加筋于规定值部分，用加筋来补足。来补足。第15页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨2 2）加筋土坡稳定分析）加筋土坡稳定分析 为了使陡坡的为了使陡坡的稳定安全系数达到稳定安全系数达到要求的数值，在土要求的数值，在土坡内水平铺设几层坡内水平铺设几层筋材，一般其垂直筋材，一般其垂直间距为间距为12m12m。然后。然后按瑞典条分法核算按瑞典条分法核算其安全系数其安全系数 (FS)(FS)，如图。如图

11、。第16页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨要求按上式算得的安全系要求按上式算得的安全系1.31.3。如不满足，应调整筋材。如不满足，应调整筋材和布置间距。和布置间距。第17页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨如果填土是细粒粘性土，当其含水率接近饱和时，分析如果填土是细粒粘性土，当其含水率接近饱和时，分析中常采用不排水抗剪强度，它不随作用于剪切面上的法向中常采用不排水抗剪强度，它不随作用于剪切面上的法向应力而变化，此时分析不再需要分条，而直接采用总强度应力而变化，此时分析不再需要分条，而直接采用总强度指标。安全系数表达式变为指标。安全系数表达式变为(如图）：如图）：第1

12、8页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨3 3）筋材长度）筋材长度 筋材长度确定的依据是保证每层筋材延伸出滑动筋材长度确定的依据是保证每层筋材延伸出滑动弧以外的长度，可提供充分的握裹力，防止筋材被拔出。弧以外的长度，可提供充分的握裹力，防止筋材被拔出。第19页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨 对于接近饱和的软粘土，筋材与土之间的摩阻力不对于接近饱和的软粘土，筋材与土之间的摩阻力不随界面处的法向应力而变化，而是靠二者间的粘着力提供随界面处的法向应力而变化，而是靠二者间的粘着力提供握裹力，则筋材的被动段长度握裹力，则筋材的被动段长度 筋材总长度筋材总长度第20页/共67页二

13、、设计原理与探讨二、设计原理与探讨如果要防止坡面冲刷则须将坡面做如果要防止坡面冲刷则须将坡面做成反包式，可按图所示方法进行，成反包式，可按图所示方法进行，即将土工合成材料在坡面处反包回，即将土工合成材料在坡面处反包回，此时压在上一层下面的长度最短为此时压在上一层下面的长度最短为2 m2 m；若为陡坡，可能需要模板支；若为陡坡，可能需要模板支撑坡面。如果筋材为土工格栅，为撑坡面。如果筋材为土工格栅，为防包裹坡面处漏土，可能同时要内防包裹坡面处漏土，可能同时要内衬细孔网材或土工织物，通常也在衬细孔网材或土工织物，通常也在该处内衬织物袋装土。该处内衬织物袋装土。如果加筋层间距不大于如果加筋层间距不大

14、于40cm40cm时，对时，对于坡角在以下的边坡，可不采用反于坡角在以下的边坡，可不采用反包式结构，而将筋材简单延伸到坡包式结构，而将筋材简单延伸到坡面即可。有时也采取超填，然后挖面即可。有时也采取超填，然后挖除超填部分进行修坡。除超填部分进行修坡。4 4施工注意事项施工注意事项第21页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨5.5.植物加筋技术在加筋土边坡中的应用植物加筋技术在加筋土边坡中的应用 在应用加筋土技术加固路基边坡时，可以选择强在应用加筋土技术加固路基边坡时，可以选择强度高的筋材作为主要加筋，选用强度较差的筋材作为次度高的筋材作为主要加筋，选用强度较差的筋材作为次筋，长度一般

15、为筋，长度一般为l l2m2m，垂直间距为，垂直间距为0.20.20.8m0.8m。在当今人。在当今人们环保意识日益增强的情况下，人们开始利用易于成活们环保意识日益增强的情况下，人们开始利用易于成活的低矮灌木取代强度较低的土工格网等次筋材料，甚至的低矮灌木取代强度较低的土工格网等次筋材料，甚至直接用作主筋。目前在国外已经取得了一些成功的经验。直接用作主筋。目前在国外已经取得了一些成功的经验。例如，在南加利福尼亚州的一条公路上采用等高的灌木例如，在南加利福尼亚州的一条公路上采用等高的灌木枝条加固路堤陡坡，在北卡罗利亚州、马萨诸塞州等地枝条加固路堤陡坡，在北卡罗利亚州、马萨诸塞州等地也均有成功的经

16、验。处理的边坡还有路堑边坡、裸露的也均有成功的经验。处理的边坡还有路堑边坡、裸露的带裂隙水的岩面等等。带裂隙水的岩面等等。第22页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨必须注意加筋植物必须注意加筋植物的收割、绑扎、储的收割、绑扎、储存和栽植。各地的存和栽植。各地的植物移植应在各自植物移植应在各自适宜的季节进行，适宜的季节进行，并最好选用当地易并最好选用当地易于成活的品种。根于成活的品种。根茎约为茎约为707080mm80mm的的柳树柳树、山茱萸、桤、山茱萸、桤木、木、白杨白杨等均可用等均可用作加筋植物。在收作加筋植物。在收割以后最好马上就割以后最好马上就在已压实的路基土在已压实的路基土

17、上进行交叉铺设。上进行交叉铺设。填土应撒铺在枝条填土应撒铺在枝条之间，保证根茎枝之间，保证根茎枝条与土接触紧密。条与土接触紧密。由于植被枝条根茎能提供显著的粘聚力，因由于植被枝条根茎能提供显著的粘聚力，因而对缺乏粘聚力的砂性土边坡特别有效。室而对缺乏粘聚力的砂性土边坡特别有效。室内试验指出，在每立方米土壤中每增加内试验指出，在每立方米土壤中每增加lkglkg根根茎，其抗剪强度增长茎，其抗剪强度增长3.23.23.7kPa3.7kPa。第23页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨5.5.离心模型试验研究离心模型试验研究 拓宽路基的特点是新老路基如何结合、变形如何协调，拓宽路基的特点是新

18、老路基如何结合、变形如何协调，这些都将影响其破坏规律。因此开展相关研究是非常必要而这些都将影响其破坏规律。因此开展相关研究是非常必要而及时的。及时的。n路基结合部的应用n路堤边坡上的应用n软土路基上第24页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨离心机控制室5.5.离心模型试验研究离心模型试验研究第25页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨模型编号模型编号相似比相似比加筋情况加筋情况或间距或间距模拟实际模拟实际路堤高度路堤高度拓宽路拓宽路堤压实度堤压实度老路堤老路堤压实度压实度加宽路加宽路堤含水量堤含水量稳定运稳定运行时间行时间模型模型1 1202050cm50cm5m5m70

19、70808011.511.530min30min模型模型2 24040100cm100cm10m10m7070808011.511.530min30min模型模型3 32020无无5m5m7070808019.519.530min30min模型模型4 42020100cm100cm5m5m7070808019.519.530min30min模型模型5 5202050cm50cm5m5m7070808019.519.530min30min5.5.离心模型试验研究离心模型试验研究第26页/共67页模拟横断面图 离心模型第27页/共67页 (a)击实 (b)填筑完成 (c)削坡成型 (a)击实 (b

20、)填筑完成 (c)削坡成型模型中拓宽路基的填筑过程模型中老路基的填筑过程第28页/共67页离心模型试验结果（1 1）广佛高速公路工程设计方案试验结果分析 模型1 运行前情况：加筋间距50cm模型1 运行后情况二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第29页/共67页离心模型试验结果离心模型试验结果 该模型在离心机中以20g20g的加速度稳定运行30min30min后，没有发现任何明显的开裂破坏，模型侧面的网格线没有扭曲变形，各坐标点的位移也没有发生改变。将模型1 1（加筋间距50cm）再次装入离心机中，并把离心加速度提高到40g40g，相当于原型路堤高度提高到10m10m，加筋间距增加到1m1m，

21、在稳定运行30min30min后，没有发现任何明显的开裂破坏，模型侧面的网格线没有扭曲变形，各坐标点的位移也没有发生改变。从以上试验结果可以证明，该设计方案具有足够的安全可靠度，可以应用于工程的建设。二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第30页/共67页模型3 3和模型4 4在离心机中以20g20g的加速度稳定运行30min30min后情况模型3（未加筋）试验后情况模型4（等效为1m间距加筋）试验后情况离心模型试验结果离心模型试验结果二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第31页/共67页将模型将模型3 3和模型和模型4 4分别再次置于离心机中运行，并将加速度增加分别再次置于离心机中运行，并将加

22、速度增加为为60g60g，运行，运行30min30min后情况后情况 模型3（未加筋）二次加载60g后的破坏情况模型4（间距1m）二次加载后的破坏情况离心模型试验结果离心模型试验结果二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第32页/共67页离心模型试验结果离心模型试验结果二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第33页/共67页离心模型试验结论离心模型试验结论1 1、利用土工离心模型试验，对佛开高速公路拓宽工程、利用土工离心模型试验，对佛开高速公路拓宽工程中的加筋路堤方案进行验证性试验，实验结果证实该中的加筋路堤方案进行验证性试验，实验结果证实该方案具有足够的安全可靠度。方案具有足够的安全可靠度。2

23、2、利用土工离心模型试验，对路基拓宽加筋路堤变形、利用土工离心模型试验，对路基拓宽加筋路堤变形规律进行研究，通过对不同模型方案结果的分析，得规律进行研究，通过对不同模型方案结果的分析，得出各种因素对路堤变形规律的影响：出各种因素对路堤变形规律的影响：(1)(1)路基拓宽加筋陡路堤主要位移变形区域发生路基拓宽加筋陡路堤主要位移变形区域发生在新路堤边沿部分。在新路堤边沿部分。(2)(2)土工格栅加筋路堤边坡相对于不加筋边坡可土工格栅加筋路堤边坡相对于不加筋边坡可以大大提高边坡的稳定性。以大大提高边坡的稳定性。二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第34页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨

24、 (3)(3)直到边坡发生破坏时，各种工况下土工格栅的应变值直到边坡发生破坏时，各种工况下土工格栅的应变值都很小，土工格栅的抗拉能力没有得到充分发挥。因此，在适都很小，土工格栅的抗拉能力没有得到充分发挥。因此，在适当的条件下，预应变加筋法也适用于土工格栅加筋土的施工，当的条件下，预应变加筋法也适用于土工格栅加筋土的施工，这有待于工程实践的检验。这有待于工程实践的检验。(4)(4)试验结果表明：新路堤边坡达到试验结果表明：新路堤边坡达到1 1：0.50.5，如不采用反，如不采用反包式格栅加筋路堤，新路堤位移变形很大，不能满足工程使用包式格栅加筋路堤，新路堤位移变形很大，不能满足工程使用要求。加筋

25、后路堤的整体稳定性得到大幅度提高，位移变形也要求。加筋后路堤的整体稳定性得到大幅度提高，位移变形也很小，可以满足使用要求。很小，可以满足使用要求。(5)(5)加筋边坡与素土边坡的滑动面形状不同，素土边坡滑加筋边坡与素土边坡的滑动面形状不同，素土边坡滑动呈较光滑曲面，加筋边坡滑动面呈折线形。加筋边坡滑动面动呈较光滑曲面，加筋边坡滑动面呈折线形。加筋边坡滑动面的位置比不加筋边坡的滑动面更靠近堤底中心并向地基的深部的位置比不加筋边坡的滑动面更靠近堤底中心并向地基的深部发展，而且随着土工格栅抗拉强度的增大或加筋层数的增多，发展，而且随着土工格栅抗拉强度的增大或加筋层数的增多，这一趋势更加明显。这一趋势

26、更加明显。第35页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨6 6、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析第36页/共67页分析因素:不同加筋层数不同筋材模量不同土体模量图5-4 不同加筋层数时土体的应力-应变关系图5-5 不同筋材模量时土体的应力-应变关系图5-6 不同土体模量时土体的应力-应变关系二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨6 6、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析 1)典型加筋土的应力-应变特征及影响因素分析第37页/共67页加筋使土体的应力加筋使土体的应力-应变关系得到改善，土体的延性得到提高，应变关系得到改善，土

27、体的延性得到提高，土体的峰值剪切强度增大，残余强度的降幅减小，且达到峰值土体的峰值剪切强度增大，残余强度的降幅减小，且达到峰值强度的剪切位移增大。强度的剪切位移增大。筋材拉伸模量过低时，加筋对土体的应力筋材拉伸模量过低时，加筋对土体的应力-应变关系影响不大，应变关系影响不大，加筋土的性质与素土接近，随着筋材拉伸模量的增大和加筋层加筋土的性质与素土接近，随着筋材拉伸模量的增大和加筋层数增大，土体的应力数增大，土体的应力-应变规律较素土有较大的改变，峰值强应变规律较素土有较大的改变，峰值强度出现在相对较大应变处，残余强度降幅也较小。度出现在相对较大应变处，残余强度降幅也较小。土体模量低时，加筋土体

28、没有明显的峰值强度；土体模量较高土体模量低时，加筋土体没有明显的峰值强度；土体模量较高时，加筋土体表现为应变软化特征，加筋土体峰值强度提高。时，加筋土体表现为应变软化特征，加筋土体峰值强度提高。6 6、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析 1)典型加筋土的应力-应变特征及影响因素分析二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第38页/共67页6、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析2)不同因素对拓宽路堤加筋效果的数值分析 加筋层数对路堤稳定性的影响加筋层数对路堤稳定性的影响筋材模量对路堤稳定性的影响筋材模量对路堤稳定性的影响填料性质对路堤稳定性的影响填料性质对路堤稳定性的影

29、响二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第39页/共67页表5-3 加筋层数对路堤安全系数的影响加筋层数加筋层数0234610安全系数安全系数1.551.711.821.982.212.22 由表5-3可以看出，随着加筋层数的增加，路堤的安全系数增大，但当层数达到一定时，继续增加层数，加筋对提高路堤的稳定性效果不再显著。表5-4 筋材模量对路堤安全系数的影响筋材模量（MPa）10002000300040005000安全系数2.072.212.332.412.48 由表5-4中可以看出，随着筋材模量的增加，路堤的安全系数增加明显，所以在选用加筋材料时，应选用刚度较大的筋材。6、加筋土路基变坡工程的

30、数值模拟分析2)不同因素对拓宽路堤加筋效果的数值分析 二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第40页/共67页表表5-5 5-5 填料内摩擦角对路堤安全系数的影响填料内摩擦角对路堤安全系数的影响内摩擦角（内摩擦角（）15152020252530303535安全系数安全系数1.791.791.911.912.072.072.212.212.412.41 从表中可以看出，当填料的内摩擦角变化时，路堤的安全系数变化非常显从表中可以看出，当填料的内摩擦角变化时，路堤的安全系数变化非常显著，增大填料的内摩擦角，加筋土路堤的安全系数显著提高。著，增大填料的内摩擦角，加筋土路堤的安全系数显著提高。表5-6 地

31、基模量对路堤安全系数的影响地基模量（地基模量（MPaMPa）2 23 34 45 56 6不加筋安全系数不加筋安全系数1.251.251.351.351.431.431.511.511.551.55加筋安全系数加筋安全系数2.072.072.122.122.162.162.22.22.212.21 从表中可以看出，不加筋时，当地基土的模量由小到大时，路堤的安全系数越大，从表中可以看出，不加筋时，当地基土的模量由小到大时，路堤的安全系数越大，说明地基越好，加筋后的稳定性越好。再比较加筋后路堤的安全系数，可以看出各种说明地基越好，加筋后的稳定性越好。再比较加筋后路堤的安全系数，可以看出各种地基土加

32、筋后模量相差不大，说明对于低模量的地基土路堤，加筋效果更显著。地基土加筋后模量相差不大，说明对于低模量的地基土路堤，加筋效果更显著。6、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析2)不同因素对拓宽路堤加筋效果的数值分析 二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第41页/共67页计算方案计算方案编号编号加筋情况加筋情况或间距或间距老路堤老路堤开挖坡度开挖坡度新路堤新路堤坡度坡度路堤高度路堤高度台阶尺寸台阶尺寸(高高/宽宽)格栅强度格栅强度J-1J-1无无1:1.51:1.51:0.51:0.55 51.0/1.51.0/1.580kn/m80kn/mJ-2J-250cm50cm1:1.51:1.51:0.51

33、:0.55 51.0/1.51.0/1.580kn/m80kn/mJ-3J-3100cm100cm1:1.51:1.51:0.51:0.55 51.0/1.51.0/1.580kn/m80kn/mJ-4J-4无无1:11:11:0.51:0.55 51.0/1.01.0/1.080kn/m80kn/mJ-5J-550cm50cm1:11:11:0.51:0.55 51.0/1.01.0/1.080kn/m80kn/mJ-6J-6100cm100cm1:11:11:0.51:0.55 51.0/1.01.0/1.080kn/m80kn/mJ-7J-7100cm100cm1:1.51:1.51:0

34、.51:0.55 51.0/1.51.0/1.520kn/m20kn/m120kn/m120kn/m6 6、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析、加筋土路基变坡工程的数值模拟分析 3 3）广东加筋土拓宽路堤性质的数值分析）广东加筋土拓宽路堤性质的数值分析二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第42页/共67页二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第43页/共67页（1 1）加筋效果分析）加筋效果分析二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第44页/共67页 从图中可以看出，路堤加筋后潜在的滑动面向路堤中部移从图中可以看出，路堤加筋后潜在的滑动面向路堤中部移动，相比不加筋路堤更靠近填挖交界处，潜在滑动面变大

35、。计动，相比不加筋路堤更靠近填挖交界处，潜在滑动面变大。计算结果显示，加筋后路堤的稳定系数算结果显示，加筋后路堤的稳定系数FSFS为为1.94551.9455，相比不加筋，相比不加筋路堤的路堤的1.69941.6994提高了提高了14.48%14.48%，因此，新路堤加入格栅后能够比，因此，新路堤加入格栅后能够比较显著的提高路堤的安全稳定性。较显著的提高路堤的安全稳定性。二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第45页/共67页（2 2）加筋间距对拓宽路堤的影响分析 模型编号模型编号J-2J-2J-3J-3稳定系数稳定系数1.94551.94551.97781.9778第46页/共67页（3 3）

36、旧路堤开挖坡度对拓宽路堤的影响分析 老路堤开挖坡度老路堤开挖坡度1 1：1 1老路堤开挖坡度老路堤开挖坡度1:1.51:1.5无加筋无加筋1.71991.71991.69941.6994格栅间距格栅间距1.0m1.0m1.95251.95251.94451.9445格栅间距格栅间距0.5m0.5m1.98171.98171.97781.9778 从表中可以看出，在任何一种加筋方式下，老路堤开挖坡度为从表中可以看出，在任何一种加筋方式下，老路堤开挖坡度为1 1：1 1的路堤稳定系数都高于开挖坡度为的路堤稳定系数都高于开挖坡度为1 1：1.51.5的路堤，在无加筋的情况下，稳的路堤，在无加筋的情况

37、下，稳定系数提高幅度为定系数提高幅度为1.2%1.2%；加筋间距；加筋间距1m1m时，稳定系数提高幅度为时，稳定系数提高幅度为0.4%0.4%；加；加筋间距筋间距1m1m时，稳定系数提高幅度为时，稳定系数提高幅度为0.2%0.2%，虽然有所提高，但提高幅度不，虽然有所提高，但提高幅度不大，说明旧路堤开挖坡度增加后，并不能很好的提高整个路堤的稳定性，大，说明旧路堤开挖坡度增加后，并不能很好的提高整个路堤的稳定性，建议在设计中尽量选择较缓的开挖坡度，不仅可以节约工程造价，还有建议在设计中尽量选择较缓的开挖坡度，不仅可以节约工程造价，还有利于改扩建过程中老路堤的安全运营。利于改扩建过程中老路堤的安全

38、运营。二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第47页/共67页（4）格栅强度对拓宽路堤的影响分析 格栅强度格栅强度20 kn/m20 kn/m40 kn/m40 kn/m60 kn/m60 kn/m80 kn/m80 kn/m100 kn/m100 kn/m120 kn/m120 kn/m稳定系数稳定系数1.88011.88011.89071.89071.91951.91951.94551.94551.94981.94981.95151.9515 从计算结果可以看出，随着格栅强度的增加，路堤的稳定系数也从计算结果可以看出，随着格栅强度的增加，路堤的稳定系数也相应增加，但稳定系数不是呈线性增加的，

39、当格栅强度从相应增加，但稳定系数不是呈线性增加的，当格栅强度从2020增加到增加到4040时，稳定系数变化不大，当稳定系数从时，稳定系数变化不大，当稳定系数从4040增加到增加到8080时，稳定系数增幅时，稳定系数增幅较大，较大，格栅强度超过格栅强度超过8080后，路堤的稳定系数基本没有增加后，路堤的稳定系数基本没有增加，从这一规，从这一规律可以认为加筋路堤的格栅强度并不是越高越好，在设计过程中需要律可以认为加筋路堤的格栅强度并不是越高越好，在设计过程中需要计算所需格栅的强度，选择合理的格栅参数。计算所需格栅的强度，选择合理的格栅参数。二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第48页/共67页模型

40、箱试验模型箱试验破坏情况比较 加筋效果明显好于不加筋的效果，加筋能够使滑动破坏面出现的晚，承载力也相应的提高了很多。二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨第49页/共67页7.7.现行公路加筋土工程设计规范的误区现行公路加筋土工程设计规范的误区 直立加筋土挡墙，在国外普遍采用钢带作拉筋材料，直立加筋土挡墙，在国外普遍采用钢带作拉筋材料，而国外则普遍采用塑料土工加筋带，因此造成面板与筋带而国外则普遍采用塑料土工加筋带，因此造成面板与筋带的连接形式与受力方式的不一致，而国外却完全照搬国外的连接形式与受力方式的不一致，而国外却完全照搬国外规范。其后果是按此规范设计的加筋土工程经常出现病害规范。其后果是

41、按此规范设计的加筋土工程经常出现病害（如：连接处筋带断裂、鼓胀变形）。（如：连接处筋带断裂、鼓胀变形）。二、设计原理与探讨二、设计原理与探讨凌天清、凌天清、曾德荣编曾德荣编著：著：公公路支挡结路支挡结构构，人，人民交通出民交通出版社版社第50页/共67页三、典型设计案例三、典型设计案例云南楚大高速公路加筋土高墙云南楚大高速公路加筋土高墙 19981998年由凌天清教授指导修筑年由凌天清教授指导修筑 墙高达墙高达43.75m 43.75m 第51页/共67页第52页/共67页三、典型设计案例三、典型设计案例四川绵广高速公路加筋土高墙四川绵广高速公路加筋土高墙 20022002年由凌天清教授指导修

42、筑年由凌天清教授指导修筑 解决了成都平解决了成都平原软土地区上加筋土挡墙的高填方涵洞问题原软土地区上加筋土挡墙的高填方涵洞问题第53页/共67页三、典型设计案例三、典型设计案例广佛高速公路路基拓宽工程加筋土边坡广佛高速公路路基拓宽工程加筋土边坡第54页/共67页三、典型设计案例三、典型设计案例第55页/共67页三、设计案例三、设计案例重庆市黄沙溪加筋堤岸与加筋土挡墙应用实例重庆市黄沙溪加筋堤岸与加筋土挡墙应用实例 三、典型设计案例三、典型设计案例第56页/共67页加筋带通常采用钢带、钢塑复合土工带、聚丙烯土工带、钢筋混凝土带等。1.钢带四、加筋材料四、加筋材料第57页/共67页2.钢筋混凝土带四、加筋材料四、加筋材料第58页/共67页3.土工合成材料 各种土工合成材料各种土工合成材料四、加筋材料四、加筋材料第59页/共67页四、加筋材料四、加筋材料第60页/共67页土工合成材料应用范围加筋、防护与绿化隔离防渗、反滤、排水四、加筋材料四、加筋材料第61页/共67页软基处理前后对比第62页/共67页防护与绿化第63页/共67页第64页/共67页 凌天清凌天清 教授（博士、博导）教授（博士、博导）电话：02362652625、E Email:mail:地址：重庆市南岸区学府大道66号（400074）第65页/共67页第66页/共67页感谢您的观看。第67页/共67页