15米先张法混凝土预应力空心简支板桥的验算与设计.doc

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1、摘 要本设计是对一个15米先张法混凝土预应力空心简支板桥的验算与设计。设计书拟定了桥梁的上部结构及其尺寸，并对内力进行计算。我的桥梁计算书也对其中主要的构件逐一分别的进行了一般使用时的强度承载力时的极限状态的计算和极限状态的计算。在这之中，上部结构的尺寸主要基于桥梁和涵洞规格以及其他相关示例。 横向分配系数也是通过杠杆原理方法和铰板方法获得。 并且参考相关实例，将10个中空板分组，然后知道水平分布影响线，最终得到横向分布系数。关键词：空心板，预应力，简支梁AbstractThis design is a check and design of a 15m pretensioned concre

2、te prestressed hollow simply supported bridge.The design book outlines the upper structure of the bridge and its dimensions, and calculates the internal forces. This design book also checks the limit state of the main components when they are limit state in normal use and strength carrying capacity.

3、 Among them, the size of the superstructure is mainly referred to the bridge and culvert specification and other related examples. The lateral distribution coefficient is obtained by the lever principle method and the hinge method.Referring to thee relted exaples, the 10 hollow plates are grouped, a

4、nd then the horizontal distribution influence line is known, and the lateral distribution coefficient is finally obtained.Key words: hollow slab, prestressed, simply supported beam目录Abstract31 设计资料41.1、 地址水文资料41.2、工程概况41.3、设计依据41.4、受力荷载41.5、河道规划情况51.6、主要材料规格52、空心板尺寸选择以及构造53、空心板毛截面几何特性的计算63.2毛截面的重心位置

5、63.3空心板毛截面对其重心的惯矩I74、作用效应组合84.1永久作用效应的计算84.2、可变作用效应（活载）的计算95、预应力钢筋数量的估算及布置185.1预应力钢筋数量的估算185.2 预应力钢筋的布置215.3普通钢筋数量的估算及布置216、换算截面几何特性计算246.2换算截面重心位置24（二） 换算截面弹性抵抗矩257、持久状况承载能力极限状态计算257.1跨中截面正截面抗弯承载力计算257.2斜截面抗剪承载力计算278、预应力损失计算328.6预应力损失组合379、正常使用极限状态389.1正截面抗裂性验算389.2斜截面抗裂性验算4310、变形计算4910.1正常使用阶段的挠度计

6、算4910.2预加力引起的反拱度计算及预拱度的设置4911、持久状态应力验算5211.3斜截面主应力验算5412、短暂状态应力验算5812.1跨中截面5912.2由板自重产生的板截面上、下缘应力6012.3支点截面6213、最小配筋率复核6514、钻孔灌注桩、双柱式桥墩设计6614.1设计标准及上部构造6614.2盖梁的计算6714.3内力计算75目录78前言土木工程是各类工程设施的学科，技术和工程的总称。它涉及与人类生活和生产活动有关的各种工程设施，如建筑工程，公路和城市道路工程，铁路工程，桥梁工程，隧道工程等。它还涉及对应用材料和设备的调查。那片土地。工程和技术活动，如设计和施工。土木工程

7、是社会和技术发展所需的“服装，食品，住房和交通”的先驱之一。它在任何国家的国民经济中都发挥着关键作用。 “学会使用”是工程专业的核心和最基本的学习理念。认知实习是实践这一概念的最佳方式。一个人的知识和能力只有在实践中才能有效，才能得到丰富，改进和发展。大学生必须勤于实践，结合所学的理论知识和实践，不断学习实践，不断总结，逐步完善，创新，提高实践中的知识和能力。逐步融入自身的综合素质，为自己的事业成功打下良好的基础。1 设计资料1.1、 地址水文资料冲刷线深度：不通航，最大冲刷线为河床下2米处选址的地质条件：地基土为密实细砂夹细砾石没有横桥向的水平力，包括冲击力、漂流瓶、水流压力等的设计1.2、

8、工程概况 我设计的桥在某各二级公路上，计划规划德河道宽度为30m。设计桥梁和河流正交，双向双车道，设计时速60km/h，两侧无人行道。采用装配式预应力混凝土空心板桥。1.3、设计依据简支梁桥标准跨径15m，共分两跨。桥宽：0.5m+23.5m+0.5m横坡：15%桥面铺装：沥青混凝土铺装5厘米；混凝土路面为10厘米，8厘米路面包括在主梁截面强度计算中参与应力。1.4、受力荷载 恒载标准值：体积乘以密度 汽车荷载标准值：公路车道荷载地震强度：地震强度7度，按公路桥涵抗震设计规范处理。1.5、河道规划情况规划河的地道宽度30米，最大冲刷线高程330.66米，正常水位高程339.00米，支座底板标高

9、346.88m。 各级荷载可按桥规有关条文执行1.6、主要材料规格普通钢筋主要用HRB335钢筋，预应力钢筋用钢绞线。采用C40混凝土浇筑预制主梁和浇筑铰缝，栏杆和安全带用C25混凝土，桥面层为沥青混凝土。施工工艺采用先张法施工，预应力钢绞线采用两端同事对称张拉。支座采用板式橡胶支座设计依据及参考书2、空心板尺寸选择以及构造此桥的桥面宽度为净0.5m+23.5m+0.5m，此桥全桥都将宽采用8块的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99cm，高60cm，空心板全长15m。全桥空心板的横断面布置图如图，每块空心的板截面及构造尺寸如图。 图 桥梁横断面（尺寸单位：cm） 图 空心板截面构造及尺寸（

10、尺寸单位：cm）3、空心板毛截面几何特性的计算3.1毛截面的面积A（参照图1-2）： A=9960 - 2344 - 4-2（72.5+72.5+72.5）=3765.58（）3.2毛截面的重心位置其全截面对板高处的静矩为： =22.57 （23+）+72.5（23+）+75（23-）=2094.75（cm）其绞缝的面积为： A=2（2.57+2.57+57）=87.5（cm）其毛截面重心离板高的距离： d=0.62（cm）0.6（cm）=6（mm）（向下移）其绞缝重心对板高处的距离为： =23.9（cm）3.3空心板毛截面对其重心的惯矩I由图，设每一个被挖空的半圆的面积为A： A=d= 34

11、=453.7（cm）其半圆的重心轴为： =7.21（cm）=72.1（mm）其半圆对其自身重心轴的惯矩为I： =0.00686d=0.0068634=9167（cm）所以空心板的毛截面对它的重心轴的惯矩I为： I=+99600.6-2+3440.6-49167-2567.1（8.06+2+0.6）+（8.06+2-0.6）-87.5（23.9+0.6）=1464320.18（cm）=1.464310（mm）（忽略了其绞缝对自身重心轴的惯矩的影响）其空心板截面的抗扭刚度一般可简化为图的截面来大概计算：图13被挖空半园构造（尺寸单位：cm） 图14计算IT的空心板截面简化图（尺寸单位：cm）I=2

12、.82010（cm） =2.82010（mm）4、作用效应组合4.1永久作用效应的计算4.1.1空心板的自身重量（第一阶段的结构的自身重量）g g=A=3765.581025=9.414（kN/m）4.1.2桥面系自身重量（第二段的结构的自身重量）g 安全带以及上部栏杆的重力需要参照其桥梁的设计资料，所以单侧按2kN/m计算。 桥面铺张采用等厚度5cm的沥青混凝土铺装，则全桥宽铺装每延米的总重力为： 0.05723=8.05（kN/m） 0.1724=16.8（kN/m）由于上述的自重效应是在各空心板铰接形成的整体后，再加至板桥上的，精细地说是由于桥梁横向的弯曲变形，所以各个板被分配到的自重效

13、应是不尽相同的，所以为了计算上的简单近似按各个板进行平均分摊来考虑，则以上8块板每块空心板被分摊到的每延米桥面系数重力为：g=（22+24.85）/8=3.6（kN/m）4.1.3铰缝自重（第三阶段结构自重）g g=（87.5+160）* 10*24=0.354（kN/m）由此可得空心板每延米重力g为： g=g=9.414（kN/m）（第一段结构自重） g= g+g=3.6+0.354=3.954（kN/m）（第二段结构自重）g=g=g+g=9.414+3.954=13.368（kN/m）荷载g (KN/m)计算跨径L(m)M(KN.m)Q(KN)跨中（gl）跨（gl）支点 g9.41414.

14、7254.28190.7169.1934.60g3.95414.7106.8080.1029.0614.54合计g13.36814.7361.09270.8298.2549.134.2、可变作用效应（活载）的计算汽车荷载采用公路级荷载，它是有车辆荷载和车道荷载一起构成的。条例规定了桥梁的结构全部计算都一定要采用车道荷载。而公路级的车道荷载是由q=10.5（kN/m）的均布荷载以及P=2（l+130）=2（14.7+130）=289.04（kN）的集中荷载构成的。因此，在计算剪力的影响的时候，集中荷载标准值P必须乘以1.2的系数，因此计算剪力时P=1.2P=1.2289.4=347.28（kN）

15、根据桥梁规范，车道荷载的均布荷载应满足对结构造成最不利影响的同一标志影响线，集中荷载的标准值仅作用于最大影响线之一的峰值。在多车道桥梁上也应考虑多车道折减系数，双车道折减系数为1。4.2.1汽车荷载横向分布系数计算空心板跨中l/4处的荷载横向分布系数按铰链接板法计算，支点处按杠杆压原理法计算，支点到l/4点之前的荷载横向分布系数直线内插法求得(1) 跨中及l/4处的荷载横向分布系数计算 首先计算空心板的刚度参数： =（）5.8（）由前面计算： I=1.464310（mm） =2.8210（mm） b=100cm=1000（mm） l=14.7m=14700（mm）将以上数据带入得： =0.01

16、393各板荷载横向分布影响线坐标值表板号123456781205.4176.7144.7120.5102.89082.177.82176.7173.4152.512710894.984.382.13144.7152.5155.4140118.8104.494.9904120.5127140147.5136.4118.8108102.8少图1#板：两行汽车=（0.189+0.139+0.103+0.087）=0.2592#板：两行汽车=（0.175+0.141+0.118+0.080）=0.2623#板：两行汽车=（0.149+0.150+0.123+0.100）=0.2614#板：两行汽车=（

17、0.121+0.143+0.142+0.115）=0.260现在把各个横向分布系数计算出来的结果整理于表中，由表中数据可以得出，两行汽车时，5号和6号板是最不利的。在设计和施工时为了方便，需要同一各个板的规格，并且也要考虑到人群荷载与汽车荷载的相互组合与影响。所以跨中和四分之一L处的荷载横向分布系数下列数值横向分布1号板2号板3号板4号板m汽车0.2590.2620.2610.2605（2） 车道荷载在支点处的荷载横向分布系数的计算1.8m 公路-1.01.01.0支点处的横向载荷分布系数根据杠杆原理法计算，如下m汽=1.00=0.500荷载跨中四分点支点公路-级0.3440.5004.2.2

18、.车辆荷载的冲击系数计算：桥规规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数。冲击系数按结构的基频不同而不同，对于简支板桥： 当，u=0.05；当，u=0.45；当，u=；式中：l 结构的计算跨径E 结构材料的弹性模量I c 结构跨中截面的截面惯矩mc 结构跨中处的单位长度质量G 结构跨中处的每延米结构重力g重力加速度根据前面计算：G=13.368N/m L=14.7m I c 由公预规查得C40混凝土的弹性模量E=3.25MPa代入得=4.2936（Hz）则u=0.1767ln4.2936-0.0157=0.24181+u=1.24184.2.3.可变作用效应计算计算车道荷载引起的空

19、心板跨中及l/4截面效应时，均布荷载应满布于使空心板产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载只作用于影响线中一个最大的峰值处。 少图跨中截面：弯矩：M汽=m（q+Py）（不计冲击时）两车道荷载：不计冲击M汽=10.62（10.527.011+289.43.675）=352.9（KNm）计入汽车冲击M汽=（1+）m（q+Py）=438.301（KNm）剪力：两车道荷载不计冲击V汽=10.262（10.518.838+347.28）=50.55（KNm）计入汽车冲击V汽=（1+）m（q+Py）=62.77（KNm）截面弯矩：M汽=m（q+Py）（不计冲击时）两车道荷载：不计冲击M汽=10.262（1

20、0.520.25+287.42.7）=264.697（KNm）计入汽车冲击M汽=（1+）m（q+Py）=328.701（KNm）剪力：两车道荷载不计冲击V汽=10.262（10.54.134+347.28）=79.613（KNm）计入汽车冲击V汽=（1+）m（q+Py）=98.863（KNm）支点截面剪力两车道荷载不计冲击V汽=10.26210.57.23+(0.5-0.262)10.5()+347.280.5=198.45（KNm）计入汽车冲击V汽=（1+）m（q+Py）=246.437（KNm）4.2.4作用效应组合按桥规公路桥涵结构设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，

21、并用于不同的计算项目。按承载能力极限状态设计时的基本组合表达式为： S=（1.2S+1.4S+0.81.4S）式中：结构重要系数，本桥属小桥=0.9； S效应组合设计值； S永久作用效应标准值； S汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值； S人群荷载效应的标准值。 按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合； 作用短期效应组合表达式； S= S+0.7S+1.0S式中：S作用短期效应组合设计值； S永久作用效应标准值； S不计算冲击的汽车荷载效应标准值； S人群荷载效应的标准值。 作用长期效应组合表达式： S= S+0.4S+0.4S 式中：各符号意义见上面说明。 桥规

22、还规定结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表达式为： S= S+ S+ S式中： S标准值效应组合设计值； S，S，S永久作用效应、汽车荷载效应（计入汽车冲击力）、人群荷载效应的标准值。 根据计算得到的作用效应，按桥规各种组合表达式可求得各效应组合设计值，现将计算汇总于表1-1中。 空心板作用效应组合计算汇总表 表1-1序号作用种类弯矩M（kNm）剪力V（kN）跨中l/4跨中l/4支点作用效应标准值永久作用效应 g254.28190.71034.669.19 g106.8080.10014.5429.06g= g+ g ( S)361.09270.820

23、49.1398.25 可变作用效应 车道荷载不计冲击S352.956264.69750.5579.613198.452（1+）S438.301328.70162.7798.863246.437 承载能力极限状态 基本组合S1.2 S （1）433.30324.98058.96117.91.4 S （2）613.62460.1887.88138.41345.01S=（1）+（2）1046.9785.1687.88197.3462.91正常使用极限状态作用短期效应组合SS （3）361.09270.80049.1398.250.7 S （4）247.07172.6935.3955.73138.92

24、S=（3）+（4）608.16443.5135.39104.86237.17使用长期效应组合SS （5）361.09270.82049.1398.250.4 S （6）141.18105.8820.2231.8579.38S=（5）+（6）502.27376.720.2280.98177.63弹性阶段截面应力计算标准值效应组合SS （7）361.09270.82049.1398.25S （8）438.30328.7062.7798.86246.43S=（7）+（8）799.39599.5267.77147.99344.695、预应力钢筋数量的估算及布置5.1预应力钢筋数量的估算 我的计算是先张

25、法预应力混凝土空心板的结构形式。设计时，在不同的设计条件下，应满足规范中规定的控制条件要求，如承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形和应力等。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下的使用性能要求，并保证结构达到承载力极限状态时有一定的安全储备。因此，在预应力混凝土桥梁的设计中，在正常情况下，预应力钢筋的数量应根据正常使用极限状态下结构的正常截面抗裂性或裂缝宽度极限来确定，然后根据构件的承载力极限状态要求来确定普通钢筋的数量。因为本例由部分预应力A类构件设计，所以首先，根据正常使用极限状态下的正截面抗裂性确定有效预应力Npe。根据公共预规定第6.3.1条，A类预应力混凝土构件的正截面抗

26、裂性是为了控制混凝土的正拉应力，并满足以下条件：在短期效应的组合下，应满足- 0.70要求。式中：在作用短期效应组合作用下，构件抗裂验算边缘混凝土的正向拉应力。 构件抗裂验算边缘混凝土的有效预压应力。 在最开始设计时，和可按下列公式近似计算： 式中：A，W构件毛截面面积及对毛截面受拉边缘的弹性抵抗矩； 预应力钢筋重心对毛截面重心轴的偏心矩，,可预先假定。 代入- 0.70即可求得满足部分预应力A类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加力为： 式中：混凝土抗拉强度标准值。 预应力空心板桥采用C40，=2.4MPa，由表1-1得，=608.16kN.m=608.16106N.mm,空心板毛截面换算面积

27、A=3765.58=3765.58, W=49.806 假设=4cm，则=-=30-0.6-4=25.4(cm)=254(mm) 代入得： =1367657.68N则所需预应力钢筋截面面积 为： 式中：预应力钢筋的张拉控制应力； 全部预应力损失值，按张拉控制应力的20%估算。 本示例采用17股钢绞线作为预应力钢筋，直径15.02m，公称截面面积140，=1860MPa，=1260MPa，=1.95MPa。 按公预规0.75，现取=0.70，预应力损失总和近似假定为20%张拉控制应力来估算，则 采用10根17股钢绞线，即15.2钢绞线，单根钢绞线公称面积140，则=10140=1400（）满足要

28、求。 5.2 预应力钢筋的布置 预应力空心板选用10根17股钢绞线，并布置在空心板下缘，=40mm，沿着空心板跨长的直线布置，即沿跨长=40mm保持不变，见图1-5。预应力钢筋布置应满足公预规要求，钢绞线净距不小于25mm，端部设置长度不小于150，得螺旋钢筋等。 5.3普通钢筋数量的估算及布置 预应力钢筋的数量确定后，普通钢筋的数量可根据正截面承载力极限状态要求的条件确定，目前不考虑受压区预应力钢筋的配置和普通钢筋的影响。空心板截面可以转换成等效的工字形截面：由 得 把代入=77689.97（），求得=29.89cm,=34.91（cm）。则得等效工字形截面的上翼缘板厚度： 等效工字形截面的

29、下翼缘板厚度： 等效工字形截面的肋板厚度： 等效工字形截面尺寸见图1-6。 图15空心板跨中截面预应力钢筋的布置（尺寸单位：cm）图16空心板换算等效I字形截面估算普通钢筋时，可先假定,则由下式可求得受压区高度小x，设 由公预规，=1.0，C40，=18.4MPa。由表1-1，跨中=1046.93kNm=1046.93106N.mm,=990mm,代入上式得： 整理后得： 0 求得： x=10.36mm=150.6mm,且x=0.56*56=313mm 说明中和轴在翼缘板内，可用下式求得普通钢筋面积： 说明按受力计算不需要配置纵向普通钢筋，现按构造要求配置。 普通钢筋选用HRB335，=280

30、MPa，=2MPa。 按公预规，0.003b=0.003292560=490.56。 普通钢筋采用416，483.72。 普通钢筋416布置在空心板下缘（截面受拉边缘）成排布置，并且沿空心板跨度长度直线布置，钢筋重心至下缘40mm处，即=40mm。6、换算截面几何特性计算 从前面的计算可知空心板总截面的几何特性。所以由此可以得到毛截面的面积A=376558，毛截面重心轴至板高的距离d=6mm（向下），毛截面对其重心轴惯性矩I=14643。6.1换算截面面积 代入得： 6.2换算截面重心位置所有钢筋转换截面到总截面重心的静力矩为:S01（Ep-1）Ap（300630）（Es-1）As（30063

31、0） =（6-1）*1400*264+（6.15-1）*565.5*24=2616854（）将截面重心转换为空心板总截面中心距离为： 则将截面重心转换为空心板总截面中心距离为： =300-6-4.3=289.7（mm） 换算部分的重心到空心板部分的上边缘的距离为： =300+6+4.3=310.3（mm） 换算从截面重心到预应力钢筋中心的距离为： =289.7-30=259.3（mm） 换算从截面重心到普通钢筋中心的距离为： =289.7-30=259.3（mm）（一） 换算截面惯性矩 = = （二） 换算截面弹性抵抗矩 下缘： 上缘：7、持久状况承载能力极限状态计算7.1跨中截面正截面抗弯承

32、载力计算 跨中截面的构造尺寸和配筋见图1-5。预应力钢绞线合力的其作用点至普通钢筋截面底边的距离=40mm,截面底边的距离=40mm，所以预应力钢筋与普通钢筋的合力作用到截面底边的距离为： 采用换算等效工字形截面来计算，参见图1-6，上翼缘厚度=150.6mm上翼缘工作宽度=990mm，肋宽b=291.8mm。首先按公式判断截面类型： =12601400+280804=1989120（N） =18.4990150.6=2743329（N） 所以属于第一类T形，应按宽度=990mm的矩形截面来计算其抗弯承载力。由0计算混凝土受压区高度x：由得 150.6将x=110mm代入下列公式计算出跨中截面

33、的抗弯承载力 = 计算结果表明，跨中截面抗弯承载力满足要求。7.2斜截面抗剪承载力计算1.截面抗剪强度上、下限复核选取距支点h/2处截面进行斜截面抗剪承载力计算。截面构造尺寸及配筋见图1-9。首先进行抗剪强度上、下限复核，按公预规5.2.9条：（kN）式中：验算截面处的剪力组合设计值（kN），由表1-1得支点处剪力及跨中截面剪力，内插得到距支点h/2300mm处的截面剪力：截面有效高度，由于本示例预应力筋及普通都是直线配置，有效高度与跨中截面相同，560mm；边长为150mm的混凝土立方体抗压强度，空心板为C40，则40MPa,=1.65MPa； b等效工字形截面的腹板宽度，b=291mm。代

34、入上述公式：1.0447.60=447.60(kN) 计算结果表明空心板截面尺寸符合要求。按公预规第5.2.10条：式中，1.0，1.25是按公预规5.2.10条，板式受弯构件可乘以1.25提高系数。由于0Vd1.0447.6=447.6(kN) 1.250.5=168.05kN,并对照表1-1中沿跨长各截面的控制剪力组合设计值，在l/4至支点的部分区段内应按计算要求配置抗剪箍筋，其它区段可按构造要求配置箍筋。为了构造方便和便于施工，本示例预应力混凝土空心板不设弯起钢筋，计算剪力全部由混凝土及箍筋承受，则斜截面抗剪承载力按下式计算：式中，各系数值按公预规5.2.7条规定取用：异号弯矩影响系数，

35、简支梁1.0；预应力提高系数，本示例为部分预应力类构件，偏安全取=1.25；受压翼缘的影响系数，取1.1.；b,等效工字形截面的肋宽及有效高度，b291mm,=560mm；纵向钢筋的配筋率，100；箍筋的配筋率，箍筋选用双支箍10，则写出箍筋间距的计算式为： 282.1(mm) =40MPa；箍筋选用HRB335，则=280MPa；取箍筋间距=150mm，并按公预规要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范围内，箍筋间距取100mm。箍筋率 在组合设计剪力值1.250.5=168.05kN的部分梁段，可只按构造要求配置箍筋，设箍筋仍选用双肢10，配筋率取，则由此求得构造箍筋间距。取=200mm

36、经比较和综合考虑，箍筋沿空心板跨长布置如图1-7。 图17空心板跨中截面预应力钢筋的布置由图1-7，选取以下三个位置进行空心板斜截面抗剪承载力计算：距支座中心h/2=300mm处截面，x=7050mm：距跨中位置x=3900mm处截面（箍筋间距变化处）：距跨中位置x=3900+15150=6150（mm）处（箍筋间距变化处）：计算截面的剪力组合设计值，可按表11由跨中和支点的设计值内插得到，计算结果列于表12。各计算截面剪力组合设计值表12截面位置x（mm）支点x=7350x=7050x=6150x=3900跨中x=0剪力组合设计值V（kN）345.01335.18306.21219.9187

37、.88距支座中心h/2=300mm处截面，即x =7050mm由于空心板的预应力筋及普通钢筋是直线配筋，故此截面的有效高度取与跨中近似相同，h=560mm，其等效工字形截面的肋宽b=291mm。由于不设弯起斜筋，因此，斜截面抗剪承载能力按下式计算：V=0.4510bh式中，mm，mm，。此处，箍筋间距mm，mm。则代入，得： （kN）抗剪承载力满足要求。距跨中截面x=6150mm处此处，箍筋间距=150mm，V=306.29kN。斜截面抗剪承载力：截面抗剪承载力满足要求。距跨中截面距离x=6150mm处此处，箍筋间距mm，。斜截面抗剪承载力： （kN）（kN）（kN）计算表明均满足斜截面抗剪承

38、载力要求。8、预应力损失计算本示例预应力钢筋采用直径为15.2mm的17股钢绞线，Mpa，Mpa，控制应力取（MPa）8.1锚具变形、回缩引起的应力损失预应力钢绞线的有效长度取为张拉台座的长度，设台座长L=50m，采用一端张拉及夹片式锚具，有顶压时mm，则（MPa）8.2加热养护引起的温度损失先张法预应力混凝土空心板采用加热养护的方法，为减少温度引起的预应力损失，采用分阶段养护措施。设控制预应力钢绞线与台座之间的最大温差，则（MPa）8.3预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力损失 式中： 张拉系数。一次张拉时，1.0 预应力钢绞线松弛系数，低松弛0.3 预应力钢绞线的抗拉强度标准值，fpk=1860MPa 传力锚固时的钢筋应力，由公预规6.2.6条，对于先张法构件， （MPa）代入计算式，得：（MPa）8.4混凝土弹性压缩引起的预应力损失 对于先张法构件，式中：预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，； 在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生