后浇带模板施工方案(修改)_secret.pdf
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1、1 目 录 1、编制依据2 2、工程概况2 3、后浇带模板体系3 4、验算6 5、后浇带砼浇筑18 6、安全生产、现场文明施工要求 19 7、附图20 2 1、编制依据 1.1XXX 国际商务港施工合同文本 1。2 青岛 XX 设计事务所设计的图纸 1.3混凝土结构工程施工质量验收规范(GBJ50204-2002)1。4建筑工程施工质量验收统一标准(GBJ503002001)1.5建筑施工计算手册 1.6钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范(JGJ3-91)1。7混凝土强度检验评定标准(GBJ107-87)2、工程概况 XX 国际商务港位于青岛市城阳区中心位置,北邻 XX 路,西邻 XX路。工
2、程东西长为 122.2 米,南北宽为 78.4 米,建筑面积 6。5 万平方米.工程地下两层,分别为地下车库和设备用房,地上十三层,其中一、二层为商业网点,三十三层为商务办公用房.本工程为框架筒体结构,底板为梁板式筏板基础,地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。工程地下二层为错层结构,错误!错误!轴北 1300mm 处地下室层高为6 米,H 轴北 1300mm错误!轴部分层高为 5.55 米,错误!错误!/错误!轴右 4 米错误!轴左 4 米部分层高为 4.6 米.地下一层层高为 3。9 米,一层层高为 5。1 米,二、三层层高为 4.2 米,四、五层层高为 5.4米,六十二层层高为 3.
3、6 米,十三层层高为 4.8 米,本工程占地面积较大,东西轴线间距离为122.2米,南北轴线间距离为 78。4 米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力,主楼于错误!错误!、错误!错误!轴间设置两道南北向伸缩后浇带,裙房错误!错误!轴间设置一道南北向伸缩后浇带,主楼和裙房错误!错误!间设置一道东西向伸缩后浇带.后浇带宽 1500mm,厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为 C35 S8,其它部位为 C40,后浇带砼比同部位砼高一个 3 等级。3、后浇带模板体系 1)底板后浇带支模按附图进行,方法为:根据图纸设计位置,放出后浇带位置线,在边线内侧抹 50mm 宽,50mm 高(东西向后浇带)
4、或75mm 高(南北向后浇带)C25 细石砼埂(筏板钢筋为先布置25200南北向钢筋),以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋,然后在后浇带中心线的一侧,沿后浇带立支一个高 30cm 的钢筋网片,网片上下各放置一根12 钢筋,两根钢筋之间用12 的立筋连接,立筋间距 100,每 1000 范围内将立筋和筏板钢筋焊接 750mm 长12 斜撑,以固定网片.网片立好后,将双层 20 目钢丝网固定在钢筋网片上,再焊接 3330mm 止水钢板,同法固定止水钢板上半部钢丝网,上层钢筋网片上绑扎 50mm 厚带锯齿型木条,阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。筏板后浇带模板图钢丝
5、网竖向用14500固定止水钢板用121000斜撑固定南北向5075 1:2水泥砂浆挡渗埂东西向5050 1:2水泥砂浆挡渗埂砼筏板钢丝网3厚止水钢板 4 2)地下室外墙后浇带,因工程要先回填土,然后再补浇后浇带.墙体砼浇筑后,后浇带外侧部分模板拆除,采用预制 80mm 厚 C20 砼板,通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧,预制板之间用 1:2 水泥砂浆嵌缝.如图:宽后浇带12对拉螺栓外侧割除,内侧保留。地下室外墙2000宽多层板墙模,和其它模板断开设置。50100竖向木楞,间距300,第一根木楞贴多层板边设置。横向48.5脚手钢管双道加劲肋,下面7道间距400设置,上面间距600设置。预制板
6、及外墙38080预埋件300,焊接。地下室外墙80厚保护盖板(双向配筋10100),每边宽250,和外墙焊接连接。保护盖板范围外侧20厚1:3水泥砂浆找平层1道附加防水卷材,每边宽出后浇带500。4厚防水卷材80厚聚苯板保护层外墙后浇带模板图3)梁、板后浇带 在通过后浇带的梁头两侧各 200 处根据设计设置独立定型支撑,该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面,即梁端竖向独立支撑在第一次5 支模时,支撑顶面顶板标高设同梁底标高,顶板作该部位梁底的模板使用,垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆,撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后,独立支撑即作为后浇带的临时支撑,直至结构砼伸缩及建筑物沉降
7、稳定后,二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼,按规范留置同条件试块,在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上,以免荷载破坏楼板结构。竖向独立支撑平面设置原则为:凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根,独立支撑在各层平面位置相同,以使上下层立杆上下中心线对齐。1、地下二层部位,因层高为 5。556 米,层高较高,顶板为180mm 厚,框架梁及次梁截面较大,选用槽钢18a(允许荷载 4060KN,允许高度 39006000mm)格构式独立支撑及槽钢16a(允许荷载4060KN,允许高度 28004500mm)格构式独立支撑,局部跨度(1.35米)较小次梁选用可调钢
8、管定型竖向支撑(允许荷载 40KN,允许高度5600mm)。2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢16a(允许荷载4060KN,允许高度 28004500mm、27003900mm 两种)格构式独立支撑,框架梁梁端设双道支撑,次梁除梁端设一道支撑外,梁与梁之间增设一道。3、六层至十二层框架梁选用槽钢16a(允许荷载 4060KN,允许高度 27003900mm)格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载 60KN,允许高度 3800mm)。6 4、十三层框架梁选用槽钢16a(允许荷载 4060KN,允许高度 28004500mm)格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允
9、许荷载 40KN,允许高度 4500mm)。各种支撑型号如附表。4、验算 由于立杆中心线上下对齐,故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆.地下二层顶板梁验算 1:(计算结构范围如附图)一、选错误!轴 KL45 作分析,板厚 h=180,主梁 b=500,h=950,计算跨度 l=5.55m。计算假定:1)错误!错误!轴井字梁截面为 300650,将该范围井字梁转化为板厚:则错误!轴右侧板厚 h0.185.10。30。65(5.20。3)0。30。65/(5.1 5。2)h0。254m 则错误!轴左侧板厚 h0.187。250.30。652(5。20.3)0.30。65/(7。25 5.2)
10、h0。268m 则:1、错误!轴右侧楼板荷载计算:板自重 250。254=6。35KN/m2 错误!轴左侧楼板荷载计算:板自重 250.268=6。7KN/m2 7 ,16轴右侧楼板传至 KL14 荷载(计算至右侧跨度 1/3 部位):6。355.1/310.795KN/m 16轴左侧楼板传至 KL45 荷载(计算至左侧跨度 1/3 部位):6.77。25/316.192KN/m KL45 自重 q=250。50.95=11。875 KN/m 2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2 3、KL45 上均布线荷载 q=(板、梁恒载)+(动荷载)本计算采用支撑体系安全系数取 2,支撑加固偏与安全,
11、故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间,该范围搭设有满堂模板支撑,故计算可不必考虑动荷载的分项系数。)q=10。79516.19211。875+2(5。1/37.25/3)q=47.095 KN/m 则 KL14 均布线荷载 q=47。095KN/m 本计算将 KL45 看作一端固定,一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:8 R3/8ql(l 为计算跨度 l5.550m)R3/847。0955。550 98.016 KN 4、后浇带边缘 L88 考虑由 KL35、L6、KL45、L70 及,17轴挡土墙共同承受 则 KL14 受到 L8
12、8 集中荷载为:P2.650。30。6525 P12。92 KN 因本层为地下二层屋面,上层传至荷载 R=0 则独立支撑承受荷载 N RP 98.01612。92 110。936 KN 该处支撑点设两个 C 型槽钢16a 格构式支撑,该支撑允许荷载为 4060KN,允许高度为 28004500mm。该处梁底距地面为 4。25 米,高度满足要求.N120KN 支撑体系安全 二、对 L70 分析:板厚 h=180,L70 梁 b=300,h=650,计算跨度 l=5。55m。同理,将该范围井字梁转化为板厚:(此将 L70 已转化为板厚)h0.185。10.30。65(5。20.3)0。30.65/
13、(5。1 5.2)9 h0.254m 则:1、楼板荷载计算:板自重 250。254=6。35KN/m2 楼板传至 L70 荷载(该处取板计算跨度为 2.7 米):6.352.717。145KN/m L70 自重 q=250。3(0。650.254)=2.97 KN/m 2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2 3、L70 上均布线荷载 q=板、梁恒载+动荷载 q=17。145+2。9722.7 q=25。51 KN/m 则 L70 均布线荷载 q=25。51 KN/m 本计算将 L70 看作一端固定,另一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:R3/8
14、ql(l 为 L70 的计算跨度 l5.55m)R3/825.515。55 R53。09 KN 4、后浇带边缘 L88 考虑由 KL14、L70 及错误!轴挡土墙共同承受 则 L70 受到 L88 集中荷载为:P2.70.30.65251。2 P15。795 KN 因本层为地下二层屋面,上层传至荷载 R=0 10 则独立支撑承受荷载 N=R+P=53。09+15。795=68。885KN 该处支撑点设一个 G 型可调钢管定型竖向支撑(允许荷载 45KN,允许高度 4500mm).该处梁底距地面为 4。25 米,高度满足要求。68。885/451.53 在支撑体系安全系数 2.0 范围内,支撑安
15、全。三、错误!轴 KL2 作分析,错误!右侧板厚 h=180,错误!左侧板厚 h=120,KL2 b=350,h=700,KL35 b=500,h=950,计算跨度 ll=5。55m.计算假定:1)错误!轴左板标高为3.95M,错误!轴右板标高为2.7M,KL2、KL35 合并为一个整体支撑加固,取其组合梁 b=500,h=1.950(结构计算偏与安全),井字梁截面错误!轴左为 250450,错误!轴右为 300650,将该范围井字梁转化为板厚:则错误!轴左侧板厚 11 h0。12/(7.65 5.2)h0.17m 则错误!轴右侧板厚 h0。18/(7.25 5。2)h0。268m 则:1、错
16、误!轴左侧楼板荷载计算:板自重 250.17=4.25KN/m2 错误!轴右侧楼板荷载计算:板自重 250.268=6。7KN/m2 15轴左侧楼板传至组合梁荷载(计算至左侧跨度 1/3 部位):4。252。711。475KN/m 错误!轴右侧楼板传至组合梁荷载(计算至右侧跨度 1/3 部位):6.72。617。42KN/m 组合梁自重 q=250。51。95=24。375 KN/m 2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2 3、KL14 上均布线荷载 q=板、梁恒载+动荷载 q=11.47517。4224.375+2(2。72。6)q=63。83KN/m 则组合梁均布线荷载 q=63。83
17、KN/m 本计算将 KL14 看作一端固定,设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:R23/8ql(l 为计算跨度 l2。525m)12 R23/863。832.525 R260。439KN R1(3/8ql2R22。525)/l(l 为 KL14 的计算跨度 l5。55m)R1(3/863。835。55260。4392。525)/5.55 R1105。349 KN 4、后浇带边缘 L47 L88 考虑由 KL35、L29、L30、L6、KL14 共同承受 则组合梁受到 L47 L88 集中荷载为:P2.60。30。65252.70.250。45
18、25 在此,组合梁两侧考虑满跨 P20.27KN 暂假定上层传至荷载 R=0 则独立支撑承受荷载 N1=R1+P =105.349+20。27 13 =125。619KN N2=R2=60。439KN 该处于 N1 设两个,N2 设一个,共设三个 A 型槽钢 16a 格构式支撑,该支撑允许荷载为 4060KN,允许高度为 27003900mm.该处梁底距地面为 3。25 米,高度满足要求。N1/1202 N2/602 支撑体系安全 四、E轴 KL37 作分析,板厚 h=120,KL24 b=350,h=550,计算跨度 l=3.175m。计算假定:1)错误!错误!/错误!错误!轴间井字梁截面为
19、 250450,将该范围井字梁转化为板厚:S7.5518.65140.81 V井字梁18。650。250。332(3.4750.25)0。250。33 5 V井字梁4。41m3 转化为板厚 h h4。41/140。810.031m 则:1、楼板荷载计算:板自重 25(0。1200.031)=3.775KN/m2 E轴北侧楼板传至 KL24 荷载(计算至北侧跨度 1/3 部位):3。7753。412。835KN/m 14 错误!轴南侧楼板传至 KL24 荷载(计算至南侧跨度 1/3 部位):3.7752。93311.072KN/m KL24 自重 q=250。350。55=4。813 KN/m
20、2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2 3、KL37 上均布线荷载 q=板、梁恒载+动荷载 q=12.83511.0724。813+2(3。42.933)q=41.386KN/m 则组合梁均布线荷载 q=41.386KN/m 本计算将 KL24 看作一端固定,一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:R3/8ql(l 为计算跨度 l3.175m)R3/841。3863。175 R49。25KN 则独立支撑承受荷载 NR49。25KN 15 该处设一个 A 型槽钢 16a 格构式支撑,该支撑允许荷载为 4060KN,允许高度为 27003900mm。该
21、处梁底距地面为 3.4 米,高度满足要求.N60KN 支撑体系安全 2)对错误!错误!/错误!错误!轴间井字梁 L37 作分析,井字梁截面为250450,计算跨度 l=3.475m:则:1、楼板荷载计算:板自重 25(0。1200。031)=3。775KN/m2 楼板传至 L45 荷载(计算取 2。8m):3.7752.810。57KN/m 2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2 3、L 上均布线荷载 q=板恒载+动荷载 q=10.57+22。8 q=16.17KN/m 则组合梁均布线荷载 q=16。17KN/m 本计算将 L37 看作一端固定,一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结
22、构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:16 R3/8ql(l 为计算跨度 l3.475m)R3/816。173.475 R21.07KN 则独立支撑承受荷载 NR21。07KN 该处设一个 C 型槽钢 16a 格构式支撑,该支撑允许荷载为 4060KN,允许高度为 28004500mm。该处梁底距地面为 4。1 米,高度满足要求。N60KN 支撑体系安全 因该处在结构筒体部位,故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C 型槽钢16a 格构式支撑。本工程后浇带属伸缩后浇带,按设计要求 60 天后即可封闭,因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。则:17 49。2521.0770。32KN (
23、每层荷载)70。325351。6KN (5 层荷载)施工期间对后浇带部位封闭管理,严禁在该区域堆放物体和进行施工,因此实际 15 不可能每层都有活荷载,上述五层累计荷载折算为:351.595%334.02KN 334。02/(460)=1.39支撑安全系数 2 结构安全 5、后浇带砼的浇筑 进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。后浇带在浇筑砼前,必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑,采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑,养护时间不宜少于 28d,后浇带混凝土终凝后 2 小时即开始养护,表面覆盖一层薄
24、膜,必要时加盖一层麻袋片,并浇水养护,浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。.地下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑,地上部分可根据现场实际情况而定,但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较小处.浇筑所有后浇带砼时,应按有关规定留置标准养护试块,用于确定砼 28 天强度;基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块;浇筑顶板后浇带砼时,应留置拆模试块,用于确定拆模时间,后浇带模板必须在后浇带砼达到设计强度的 100方可拆模.后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点.严格控制外墙拆模时间,防止因拆模过早而引起外墙穿墙螺杆松 18 动.砼浇筑时,振动棒严禁碰撞预应力钢绞线。后浇带砼应振捣密实,与两侧砼
25、之间的接缝收口必须顺畅、密实。6、安全文明施工要求 1、施工现场所有用电设备,除作保护接零外,必须在设备保护线的首端处设置漏电保护装置。2、每台用电设备应有各自专用的开关箱,必须实行“一机一闸”。3、在砼罐车卸料处路面满铺钢板,防止砼罐车压坏路面,进而影响基坑安全.4、施工人员必须正确使用好各种劳保用品。5、夜间施工照明充足.上下马道必须做防滑措施.6、泵送砼作业过程中,软管末端出口与浇筑面应保持 0。51m,防止埋入砼内,造成管内瞬时压力增高爆管伤人。7、严禁在外墙后浇带的钢筋网片上攀爬。8、砼浇筑前,应对振动器进行试运转,振动器操作人员应穿绝缘靴、戴绝缘手套;振动器不能挂在钢筋上,湿手不能
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