35KV降压变电所一次系统电气设计.doc

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1、本 科 生 毕 业 设 计 (论 文)题目：35KV降压变电所一次系统电气设计教学单位 _电气信息工程学院_姓 名 _ 李铭_学 号 _7_年 级 _2008级_专 业 _电气工程及其自动化指导教师 _ 王玉 职 称 _ 讲师 2011年 12月 3日摘要为了把35KV的电压变成10KV给用户使用，本设计设计了35KV降压变电所。设计以负荷为依据，以变电所的最佳运行为基础，按照有关规定和规范，完成了满足供电要求的35KV变电所的一次侧电气设计。设计中先对负荷进行了统计和计算，选出了所需要主变压器型号，然后根据负荷性质及对供电可靠性要求拟定主接线设计，考虑到短路对系统的严重影响，设计中进行了短路

2、计算。设计中还对主要高压电气设备进行了选择，如断路器，隔离开关，电压互感器，电流互感器等。此外还进行了防雷设计和继电保护设计，提高了整个变电所的安全性。关键词：35KV 变电所 负荷 防雷 总体设计AbstractIn order to put the 35 KV voltage into 10KV to user . This design ,designed the 35KVStep-down substation .The design based on actual load ,the best operation based in substations , in accordanc

3、e with the relevant provisions and norms .and completed to meet the requirements of the 35KV electricity substations preliminary design .Design of the first load of statistics and calculations ,elected for the change Models ,and then load according to the nature and reliability of electricity for th

4、e development of the wiring design ,taking into account the short-circuit seriousimpact on the system design of a short-circuit basis . Design of the main high voltage electrical equipment on the choices and calculations ,such as circuit breakers ,isolation switches . In addition ,the design and cal

5、culation of mine-protected and the security of the entire substations .Key words:35KV Substation load mine-protected Overall design 目录第一章 绪论61.1 课题资料61.2 主要工作7第二章 电力负荷计算82.1 各负载电力负荷计算82.2 变电所电力负荷计算102.3全变电所总计算负荷12第三章 变电所址选择及无功补偿装置确定143.1 所址的选择143.2 无功补偿装置的确定14第四章主变压器电气主接线方案的选择164.1主变压器的选择164.2电气主接线方

6、案确定16第五章 短路电流的计算225.1短路的原因及其危害225.2高低压架空线的选择235.3 35KV短路电流的计算245.4 10KV短路电流的计算25第六章 变电所高低压电气设备的选择276.2高低压母线的选择276.3高低压断路器的选择286.4高低压隔离开关的选择306.5高低压互感器的选择31第七章 继电保护的配置和防雷接地347.1继电保护的配置347.2防雷和接地装置35毕业设计总结36本文总结36有待完善的问题36参考文献37致谢38第一章 绪论1.1 课题资料 （一）本变电所设计要求： （1）总降压变电所装设自动有载调压变压器，以提高电能质量，保证供电可靠性。 （2）采

7、取变电所集中补偿无功，要求功率因数在0.95 以上。 （3）35kV 电源进线，10kV 引出线均采用架空敷设。 （4）各调查电力负荷参数，如下面两表（表1-1-1和表1-1-2）所示。 表1-1-1 待建变电所负荷表序号线路名称有功功率（KW）功率因数负荷等级1食品厂40000.8522水泥厂30000.8533机械厂25000.8514预制厂22000.8535铝合金厂19000.8516五金厂18000.8537居民区115000.828居民区212000.83待建变电站10KV负荷情况，取同时系数0.9和0.95表1-1-2 变电所所内用电负荷表序号设备名称额定容量（KW）功率因数台数

8、1主充电机50.8812辅充电机4.50.8513屋内配电装置通风1.10.7924交流电焊机10.50.515检修试验用电130.816照明负荷80.87生活用电100.858空调20.839其他50.8本所用电的主要负荷如下表所示：同时率取0.70.8 （二）当地电业部门提供的技术数据 （1） 35KV变电所规划35KV进线2回，分别从距本变电所10KM处的110KV变电站A和从距本变电所20KM处的110KV变电站B引接（2）10KV出线12回，其余备用4回。在最大运行方式下， 110KV变电站A出口的短路容量为1100MVA; 110KV变电站B出口的短路容量为875MVA。年最大负荷

9、利用小时为5000h。（3）自然条件：平均温度22，最高温度38，最低温度-15.5，雷暴日35.8天，最热月地面下0.8m处土壤平均温度19.3。1.2 主要工作 本文主要进行了工厂电力负荷计算及无功补偿装置计算；变电所位置的选择；确定电气主接线方案，主变压器选择；三相短路电流计算；高压电气设备、母线及导线截面选择与校验；继电保护的配置；防雷接地装置的选择。 第二章 电力负荷计算为了确定系统实际负荷的大小和判断所设计系统是否满足要求，设计时需要计算出各用电厂的负荷。电力负荷计算在工程应用中主要有需要系数法和二项式系数法，需要系数法主要适用于用电设备较多，且容量相差不大的情况；二项式系数法主要

10、考虑的是大容量设备的影响，适用于用电设备容量相差很大的情况1。鉴于此变电所功率的较多而且容量相差不大的情况，应选择需要系数法来进行负荷计算较为合理。 2.1 各负载电力负荷计算 本变电所负载中含有6个分厂和2个居民区8共8个主要电力负荷，下面进行各负载电力负荷的计算。表示负荷的有功计算功率，表示功率因素角，表示无功计算功率，表示视在计算功率。（1）食品厂 已知：4000kw，0.85，40000.85kvar=3400kvar（2）水泥厂 已知：3000kw，0.85，30000.85kvar=2550kvar（3）机械厂 已知：2500kw，0.85，25000.85kvar=2125kva

11、r（4）预制厂 已知：2200kw，0.85，22000.85kvar=1870kvar（5）铝合金厂 已知：1900kw，0.85，19000.85kvar=1615kvar（6）五金厂 已知：1800kw，0.85，18000.85kvar=1530kvar（7）居民区1已知：1500kw，0.8，15000.8kvar=1200kvar（8）居民区2已知：1200kw，0.8，12000.8kvar=960kvar各厂用电和居民区用电统计，为总体负荷（包括各厂用电和居民区用电，下同）的有功功率，为总体负荷的无功功率，为总体的视在功率，为前面计算的各分负荷的有功功率，为前面计算的各分负荷的

12、无功功率。取同时系数0.9，0.95,有0.918100=16290kw,0.9515250=14487.7kw,21800.27kva表2-1各厂用电总计算负荷统计表序号线路名称/kvar/kvar1食品厂40000.8534002水泥厂30000.8525503机械厂25000.8521254预制厂22000.8518705铝合金厂19000.8516156五金厂18000.8515307居民区115000.812008居民区212000.8960小计18100152502.2 变电所电力负荷计算各厂用电总计算负荷统计，以下计算中代表安装容量，代表需要系数，表示负荷的有功计算功率，表示功率

13、因素角，表示无功计算功率，表示视在计算功率。(1)主充电机已知：5kw，0.80,0.88,1,50.80kw=4kw,40.88kvar=3.52kvar。(2)辅充电机已知：4.5kw，0.75,0.85,1,4.50.75kw=3.38kw,3.380.85kvar=2.87kvar。(3)屋内配电通风已知：1.1kw，0.8,0.79,2，取0.95，0.92,每一台：1.10.8kw=0.88kw,0.790.88kvar=0.70kvar。总计：0.95(0.88+0.88)=1.67kw,0.92(0.70+0.70)=1.29kvar。(4)交流电焊机已知：10.5kw，0.8

14、2,0.5,1,10.50.82kw=8.61kw,8.610.5kvar=4.3kvar。(5)检修试验用电已知：13kw，0.85,0.8,1,130.85kw=11.5kw,11.50.8kvar=8.84kvar。(6)照明生活已知：8kw，0.7,0.8,1,80.7kw=5.6kw,5.60.8kvar=4.48kvar。(7)生活用电已知：10kw，0.6,0.85,1,100.6kw=6kw,60.85kvar=5.1kvar。(8)空调已知：2kw，0.7,0.8,3,取0.82，0.87,每一台：20.7kw=1.4kw,1.40.8kvar=1.12kvar。总计：0.8

15、231.4kw=3.44kw0.8731.12kw=2.92kw(9)其他已知：5kw，0.5,0.8,1,50.5kw=2.5kw,2.50.8kvar=2kvar。变电所所内用总电计算负荷统计，为总体负荷（只是所内用电，下同）的有功功率，为总体负荷的无功功率，为总体的视在功率，为前面计算的各分负荷的有功功率，为前面计算的各分负荷的无功功率。取同时系数0.8，0.7,有0.846.7kw=37.36kw0.735.32kw=24.72kvar44.80kva表2-2 变电所站内用电计算负荷统计表序号设备名称安装容量/kw/kvar/kvar1主充电机50.80.8843.522辅充电机4.5

16、0.750.853.382.873屋内配电装置通风2.20.80.791.671.294交流电焊机10.50.820.58.614.35检修试验用电130.850.811.58.846照明负荷180.70.85.64.487生活用电100.60.8565.18空调20.70.83.442.929其它50.50.82.52小计70.246.735.322.3全变电所总计算负荷 为全所电力负荷（包括所有用电，下同）的有功功率，为全所电力负荷的无功功率，为全所电力负荷的视在功率，为前面计算的各分负荷的有功功率，为前面计算的各分负荷的无功功率。（1）有功计算负荷 （18100+46.7）kw=1814

17、6.7kw（2）无功计算负荷 (15250+35.32)kvar=15285.32kvar（3）视在计算功率 =32726.44kva(4)功率因数0.7648第三章 变电所址选择及无功补偿装置确定3.1 所址的选择 变电所地址选择的合理性不仅对于维持电力系统可靠稳定运行有重要作用，而且对于电网生产和运行的经济性有巨大影响。所以，变电所的选址应满足一下原则： （1）尽量靠近负荷中心，以便减少电压损耗、电能损耗和有色金属消耗； （2）电源进出线要方便，要为各进出线提供足够的空间； （3）尽量靠近电源侧，避免产生不必要的电能损耗和电压损失； （4）所址应设在交通方便的位置，便于大型电气设备的运输；

18、 （5）尽量不设在多尘或有腐蚀性气体的场所； （6）避免设在有剧烈震动和有高温的场所，尽量躲开低洼积水场所； （7）应与易燃易爆等危险场所保持规定的安全距离； （8）高压配电所应尽量与变电所合建在一起； （9）还应考虑未来电力系统和用电负荷的发展2。变电站的选择有负荷指示图法和按负荷功率矩形法，本设计中各负荷分布比较零散，所以采用按负荷功率矩形法确定变电所地址更为适合。3.2 无功补偿装置的确定 在实际的生产生活中，有大量的用电设备需要通过向系统吸收感性的无功功率来建立交变的磁场，这使系统输送的电能中无功功率的成分增加，这也直接影响到了有功功率的输送，为了提高电力系统输送电能的效率和维持电力系

19、统稳定性，需要对系统进行无功补偿3。在系统没有进行无功补偿之前，功率因数为0.76，没有达到设计要求，所以采取措施进行人工补偿无功功率。本次设计拟采用在10kV母线上并联三相电容器组的低压集中补偿方式。（1）无功补偿容量的计算设补偿容量为，要求的功率因素=0.95，由 得 所以=9320.79kvar取无功补偿容量取10000kvar（2）无功补偿的校验补偿后的功率因素 0.96 0.95查电容器参数表可知BWF10.5-100-1电容器的额定容量为100kvar，取100个三相并联补偿就可以满足设计要求。第四章主变压器电气主接线方案的选择4.1主变压器的选择 主变压器容量、台数直接影响主接线

20、的形式和配电装置的结构。它的选择除依据基础资料外，主要取决于输送功率的大小、与系统联系的紧密程度、运行方式及负荷的增长速度等因素，并至少要考虑5年内符合的发展需要。 （1）主变压器台数选择原则 主变压器台数选择原则应满足用电负荷供电可靠性的要求。对有一、二级重要负荷供电的变电所，应装设两台主变压器；而在本变电所负荷中有一，二级重要负荷。所以主变压器台数确定为两台4。（2）主变压器容量的确定 对于两台主变压器的变电所每台变压器的容量应该同时满足一下两个条件：a,任一台变压器单独运行时，需满足总计算负荷的60%到70%，取=0.6=19635kva。b, 任一台变压器单独运行时，需满足全部一二级负

21、荷的需要，即取 。而全变电所一二级计算负荷 （1）有功计算负荷=9900kw（2）无功计算负荷=8340kvar（3）视在计算功率=12944.71kva所以选两台SL7-2000/35型电力变压器满足主变压器容量及台数原则。其参数为：额定容量为2000kva，链接组别为Y,d11，空载损耗为2.65kw，空载电流为1.2%，阻抗电压为6.5%，重量是5.96t。4.2电气主接线方案确定 变电所电气主接线是指变电所的变压器，输电线路怎么与电力系统相链接，从而完成输配电任务。主接线的设计原则：考虑变电所在电力系统中的地位和作用。考虑近期和远期的发展规模。考虑负荷重要性分级和出线回数多少对主接线的

22、影响。考虑主变压器台数对主接线的影响。考虑备用容量的有无和大小对主接线的影响。主接线设计的基本要求有可靠性，灵活性，经济性：可靠性，就是指主接线能可靠的工作，以保证对用户不间断的供电。评价主接线可靠性的标志是：断路器检修时是否影响供电；线路，断路器，母线故障和检修时，停运线路的回数和停运时间的长短，以及能否保证对重要用户的供电；变电所全部停电的可能性；有些国家以每年用户不停电时间的百分比来表示供电可靠性，先进的指标都在99.9%以上。灵活性的主要要求有：调度要求，可以灵魂的投入和切除变压器，线路，调配电源和负荷；能够满足系统的事故运行方式下，检修方式下以及特殊运行方式下的调度要求。检修要求，可

23、以方便的停运断路器，母线以及继电保护设备，进行安全检修，且不致影响对用户供电。扩建要求，可以容易的从初期过度到终期接线，使在扩建时，无论一次和二次设备改造量最小。经济性：经济性主要是投资省，占地面积小，能量损失小。5变电所设计要求运行灵活性好供电可靠性高，而且一二级负荷比较多，所以初步选择了一次侧采用内桥式接线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所主接线图和一次侧采用外桥式接线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所主接线图和一二次侧均采用单母线分段的总降压变电所主接线图。（1）一次侧采用内桥式接线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所主接线图4-2-1。这种接线的运行灵活性好供电可靠性高，适合于一二

24、级负荷多的变电所。这种内桥式接线多用在电源进线较长且发生停电故障机会多，但变压器不需要经常切换的降压变电所。图4-2-1内桥式接线（2）一次侧采用外桥式接线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所主接线图4-2-2。这种接线同样运行灵活性好供电可靠性高，也适合于一二级负荷多的变电所。但这种接线方式适合于电源进线比较短，变电所昼夜负荷变动较大，或由于经济运行而需要经常切换变压器的总降压变电所。图4-2-2外桥式接线（3）一二次侧均采用单母线分段的总降压变电所主接线图4-2-3。这种接线同样运行灵活性好供电可靠性高，也适合于一二级负荷多的变电所。这种内桥式接线多用在电源进线较长且发生停电故障机会多，还

25、适合于电源进线比较短，变电所昼夜负荷变动较大，或由于经济运行而需要经常切换变压器的总降压变电所。兼顾了内桥和外桥的优点，同时也适合一二次进出线较多的总降压变电所6。图4-2-3一二次侧均采用单母线分段式接线由于变电所是从距离10km和20km的变电站A和变电站B进线，进线较长；而且负荷中的工厂都是昼夜负荷变化较大；10KV出线12回，其余备用4回，出线有较多。所以选择一二次侧均采用单母线分段的总降压变电所主接线图4-2-3更为恰当。根据所选变压器及其接线方式，做出符合设计要求的变电所主接线图4-2-4所示。图4-2-4变电所主接线图第五章 短路电流的计算5.1短路的原因及其危害 由于各种原因系

26、统难免会出现故障，而系统故障中最常见的就是短路。短路是指不同电位的导电部分包括导电部分对地之间的低阻性短接。短路的原因有：（1） 电气设备绝缘损坏。（2） 有关人员误操作。（3） 鸟兽为害事故。短路的后果：（1） 短路时要产生很大的电动力和很高的温度损坏电气设备。（2） 短路时电路的电压剧降影响电气设备运行。（3） 短路时保护装置动作造成停电。（4） 严重影响电力系统的稳定运行7。 短路的形式：有三相短路，两相短路，单相短路，两相接地短路等等。其中三相短路产生的短路电流最大，对系统的危害也就最严重。而电力系统运行又分为最小运行方式和最大运行方式，在两者中最大运行方式下，无论是正常工作电流还是短

27、路电流都比最小运行方式下的大很多。所以本设计中选取了最大运行方式下的三相短路电流进行计算，并根据最大的短路电流来校验各电气设备的可行性。根据主接线图4-2-4,画出最大运行方式下三相短路如图5-1。图5-1最大运行方式下三相短路图5.2高低压架空线的选择由于架空线路有工程造价低、施工方便、容易发现故障，便于维修、可多回路共杆架设的优点。而钢芯铝绞线具有良好的导电性能和足够的机械强度、抗拉强度大、塔杆距离可放大等特点。因此广泛应用于各种电压等级的架空输配电线路中。所以目前在电力系统中高压传输中使用最为广泛的架空线路为钢芯铝绞线LGJ。本变电所设计中的35kV电源进线和10kV引出线均采用钢芯铝绞

28、线。6.1.1 35KV高压架空线的选择 35KV侧计算电流(1) 按经济电流密度选择导线经济截面,其年最大有功负荷利用小时大于5000h，所以查导线和电缆经济电流密度表得=0.90。初选LGJ-70型钢芯铝线。（2）校验发热条件 查LJ型铝绞线LGJ型钢芯铝绞线的允许载流量表得LGJ-50的允许载流量（取40摄氏度）,因此满足条件。（3）校验机械强度 查架空裸导线的最小截面积表得35KV架空钢芯铝绞线最小截面。所以满足条件。 通过发热校验、机械强度校验，确定所选LGJ-70型电源进线（架空线路）符合系统要求。 6.1.2 10KV低压架空线的选择10KV侧计算电流（1）按经济电流密度选择导线

29、经济截面初选LGJ-240型导线（2）校验发热条件 查LJ型铝绞线LGJ型钢芯铝绞线的允许载流量表得LGJ-185的允许载流量（取40摄氏度）,因此满足条件。（3）校验机械强度 查架空裸导线的最小截面积表得35KV架空钢芯铝绞线最小截面。所以满足条件。通过发热校验、机械强度校验，确定所选LGJ-240型电源进线（架空线路）符合系统要求。参数：电阻0.17欧姆/千米；感抗0.4欧姆/千米。5.3 35KV短路电流的计算一次侧短路点在图5-1中的短路点为1。由变电站A出口短路容量为=1100MVA,变电站B出口短路容量为=875MVA。所以高压侧母线短路及短路点1的短路容量=1100MVA+875

30、MVA=1975MVA。取=37KV。(1) 系统用无限大功率电源表示，它到接线处的电抗 (2)进线电抗（每千米阻抗值）(3)总电抗=0.25(4)基准电流(5) 三相短路电流周期分量有效值：三相短路次暂态电流和稳态电流6.24kA三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值15.91kA9.42kA短路容量1.7326.2435MVA=378.27MVA5.4 10KV短路电流的计算二次侧短路点在图5-1中的短路点为2。由变电站A出口短路容量为=1100MVA,变电站B出口短路容量为=875MVA。取。基准电流。变压器电抗：总阻抗三相短路电流周期分量有效值：三相短路次暂态电流和稳态电流2.4

31、1kA三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值6.14kA3.64kA1.7322.4110MVA=41.74MVA表5-3短路电流统计短路电流及容量/KA/KA/KA/KA/KA/MAV35kv母线6.246.246.2415.919.42378.2710kv母线2.412.412.416.143.64431.74第六章 变电所高低压电气设备的选择6.2高低压母线的选择母线是指在变电所中各级电压配电装置的连接，以及变压器等电气设备和相应配电装置的连接，大都采用矩形或圆形截面的裸导线或绞线，这统称为母线。母线的作用是汇集、分配和传送电能。一般35KV以下变电所都采用硬母线便于固定，而本次设

32、计也是采用了硬母线中的矩形铝母线。35KV侧母线：（1）按经济电流选择母线截面式中为导线的经济截面，。为母线的最大工作电流，A。为经济电流密度，。查母线及电缆经济电流密度表得=0.9，由前面可知=54.05A。故=60.06。查型矩形硬铝母线的允许载流量 可知母线尺寸为253，单条平房，允许在载流量为230A。（2）校验热稳定 高低压母线的短路热稳定度校验应该满足的条件为：母线截面积其中C为母线热稳定系数，为集肤效应系数。查矩形母线载流量表得=1.0,母线热温度系数表得C=97, 取0.9，因为0.1，所选LMY-253mm型铝母线，不能满足热稳定条件的要求。故按热稳定选择LMY-808mm的

33、铝母线，其截面积为640。故35kv侧铝母线型号选择LMY-808。10KV侧母线：（1）按经济电流选择母线截面式中为导线的经济截面，。为母线的最大工作电流，A。为经济电流密度，。查母线及电缆经济电流密度表得=0.9，由前面可知=189.17A。故=210.19。查型矩形硬铝母线的允许载流量 可知母线尺寸为505，单条平房，允许在载流量为585A。（2）校验热稳定高低压母线的短路热稳定度校验应该满足的条件为：母线截面积其中C为母线热稳定系数，为集肤效应系数。查矩形母线载流量表得,母线热温度系数表得C=97, 取0.9，因为0.1，所以满足要求。故10kv侧铝母线型号选择LMY-505。6.3高

34、低压断路器的选择断路器是能够关合、承载和开断正常回路条件下的电流，并能关合、在规定的时间内承载和开断异常回路条件(包括短路条件)下的电流的开关装置。 它是一种既有手动开关作用，又能自动进行失压、欠压、过载、和短路保护的电器，按其使用范围分为高压断路器和低压断路器。高压断路器可按照额定电压、额定电流进行选择，然后对所选设备按照短路动稳定、热稳定和断流容量进行校验。6.3.1 35kv高压侧断路器的选择：断路器的额定电压不应该小于电网额定电压=35KV，额定电流不应该小于回路计算电流=54.05A，查表35KV断路器规格和电气参数表初选SN10-35I,其动稳定极限电流为45 KA，4s秒热稳定电

35、流为16.5KA，断流容量为1000MVA。（1）动稳定校验：动稳定校验就是在冲击电流作用下看断路器的载流部分产生的点动力是否导致断路器损坏，为了防止这种损坏，断路器极限电流必须大于三相短路时的冲击电流。因为= 45KA =15.91KA所以满足条件。(2)热稳定校验：热稳定校验是指稳态短路电流在假象时间能通过断路器时，其发热量不会超过规定允许的最大温度。即，为制造厂给出的在t秒内热稳定电流，为假想时间。因为16. 46.20.2，所以满足热稳定要求。(3)断流容量校验断路器的额定断流容量必须不小于线路的短路容量，即,因为.27，所以满足要求。故35kv侧断路器选择SN10-35I。6.3.2

36、 10KV侧断路器的选择断路器的额定电压不应该小于电网额定电压=10KV，额定电流不应该小于回路计算电流=189.17A，查表10KV断路器规格和电气参数表初选断路器SN10-10II,其动稳定极限电流为 80KA, 2秒热稳定电流为31.5 KA，断流容量为500MVA。（1）动稳定校验：动稳定校验就是在冲击电流作用下看断路器的载流部分产生的点动力是否导致断路器损坏，为了防止这种损坏，断路器极限电流必须大于三相短路时的冲击电流。因为= 80KA = 2.41 KA，所以满足要求。（2）热稳定校验：热稳定校验是指稳态短路电流在假象时间能通过断路器时，其发热量不会超过规定允许的最大温度。即，为制

37、造厂给出的在t秒内热稳定电流，为假想时间。因为31. 22.40.2，所以满足热稳定要求。 （3）断流容量校验断路器的额定断流容量必须不小于线路的短路容量，即,因为.74，所以满足要求。故10kv侧断路器选择SN10-10II6.4高低压隔离开关的选择隔离开关是在分闸位置能够按照规定的要求提供电气隔离断口的机械开关装置。隔离开关的选择主要以额定电压，额定电流为依据，并进行动，热稳定校验，但是由于它不用开断负荷电流和短路电流，所以不需要进行断流容量校验。6.41 35kv高压侧隔离开关的选择：（1） 隔离开关的额定电压不应该小于电网额定电压=35KV，隔离开关的峰值电流不小于短路电流=6.24K

38、A，所以初选GN2-35T/400，其4s热稳定电流为14KA。(2)热稳定校验：热稳定校验是指稳态短路电流在假象时间能通过断路器时，其发热量不会超过规定允许的最大温度。即，为制造厂给出的在t秒内热稳定电流，为假想时间。因为46.20.2，所以满足热稳定要求。故35kv侧隔离开关选取GN2-35T/400。6.42 10kv高压侧隔离开关的选择：（1）隔离开关的额定电压不应该小于电网额定电压=10KV，隔离开关的峰值电流不小于短路电流=2.41KA，所以初选GN6-10T/200，其4s热稳定电流为10KA。(2)热稳定校验：热稳定校验是指稳态短路电流在假象时间能通过断路器时，其发热量不会超过

39、规定允许的最大温度。即，为制造厂给出的在t秒内热稳定电流，为假想时间。因为46.20.2，所以满足热稳定要求。故10kv侧隔离开关选取GN6-10T/200。6.5高低压互感器的选择互感器分为电压互感器和电流互感器两大类，其主要作用有：将一次系统的电压、电流信息准确地传递到二次侧相关设备；将一次系统的高电压、大电流变换为二次侧的低电压（标准值）、小电流（标准值），使测量、计量仪表和继电器等装置标准化、小型化，并降低了对二次设备的绝缘要求；将二次侧设备以及二次系统与一次系统高压设备在电气方面很好地隔离，从而保证了二次设备和人身的安全。6.51电压互感器的选取原则：根据电压互感器的使用条件选择电压

40、互感器的形式。35110kV配电装置，一般采用油浸式绝缘结构电压互感器。620kV屋内配电装置，一般采用油浸绝缘结构，也可采用树脂浇注绝缘结构的电磁式电压互感器。所以本35kv侧选择了油浸式绝缘结构电压互感器，10kv侧选择了树脂浇注绝缘结构的电磁式电压互感器。一次回路电压：为电压互感器安装处的一次回路最大工作电压。为电压互感器额定电压。二次电压：电压互感器二次电压，应根据使用情况，按要求选用所需二次额定电压。准确等级：电压互感器应在那一准确等级下工作，需根据接入的测量仪表、继电器和自动装置等设备对准确等级的要求确定。本设计中为了使测量精确高，且能满足继电保护的灵敏性，都选用了0.5级的电压互

41、感器。（1）35kv侧电压互感器的选择：一次电压：二次电压： 所以选择的电压互感器型号为JDZ-35，其技术数据如下： 表6-51 JDZ-35型电压互感器参数型号额定一次电压（kV）额定二次电压（kV）额定变比准确等级JDZ-35350.1135000/1100.5（2）10kv侧电压互感器的选择一次电压：二次电压： 所以选择的电压互感器型号为JDZJ-10，其技术数据如下： 表6-52 JDZJ-10型电流互感器参数型号额定一次电压（kV）额定二次电压（kV）额定变比准确等级JDZJ-10100.10.56.52电流互感器的选择根据电流互感器的使用条件选择电流互感器的形式。对于35kV及以

42、上配电装置，一般采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立电流互感器，在有条件时，应尽量采用管套式电流互感器，320kV屋内配电装置的电流互感器，应根据安装使用条件及产品情况，采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构。所以本35kv侧选择了油浸瓷箱式绝缘结构的独立电流互感器，10kv侧选择了树脂浇注绝缘结构。一次回路电压：为电流互感器安装处的一次回路最大工作电压。为电流互感器额定电压。一次回路电流：为电流互感器安装处的一次回路最大工作电流。为电流互感器原边额定电流。准确等级：需先知道电流互感器二次回路所接测量仪表的类型及准确等级的要求，并按准确等级要求最高的表计来选择。用于电能表计量的电流互感器，准确度不应低于0.5级，500kV宜用0.2级；用于电流测量的，准确级不低于1级，非重要回路可使用3级。本设计中为了使测量精确高，且能满足继电保护的灵敏性，也选用了0.5级的电流互感器。（1）35KV侧电流互感器的选择一次电压：一次电流：所以选取型号为LCWDL-35，其技术数据如下： 表6-53 LCWDL-35型电流互感器参数型号额定电流比1S热稳定倍数动稳定倍数准确度LCWDL-3515600/5751350.5（2）10KV侧电流互感器的选择一次电压：一次电流：所以选取型号为LFZJ1-10，其技术数据如