42米现浇箱梁贝雷支架施工技术设计方案16777.pdf

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1、 1/42 第一节 工程概况 一、概述 1、工程概述 株洲湘江四桥距株洲市一水厂取水口下游约 500m，西起泰山路与长江南路交点，跨湘江，东至株洲市芦凇区，接建宁大道。其中河东岸引桥高架跨越沿江南路、建设路后与建宁大道平交，河西岸引桥高架跨越滨江南路后与长江南路平交，另外河西岸设有半互通式立交将大桥与滨江南路相互联接。桥梁部分孔径布置（由西向东）为：1220m（现浇连续箱梁）746m（顶推连续箱梁）75m2140m75m（三塔部分斜拉桥）442m（现浇连续箱梁）520m（现浇连续箱梁），桥梁总长 1265.2m。株洲四桥建成后，大大缓解了株洲一桥交通压力，缩短了芦淞区至天元区跨江的往来交通，从

2、而减低了机动车辆的耗油量，这样，能大大改善株洲城市的空气质量。2、工程地质 42m 跨现浇箱梁横跨东岸滨江南路和建设路，城市路面经过水泥混凝土硬化，地基承载力较好。通过株洲地税三分局部分地表面有20cm 左右水泥混凝土路面，仅少部分地表为土层。该桥位从上往下的地质情况为，首先为 1.28 m5.10 m 的填筑土，承载力较低；再是 5.12 m6.10m 粘土层，容许承载力 220260 Kpa；最后进入弱风化泥质粉砂岩和弱风化砂砾岩，厚度 17.80 m25.17m，容许承载力 12001500 Kpa，桥梁的基础奠基于此层上面。3、水文特征 湘江自南向北贯穿株洲市，较大支流的枫溪港、白石港

3、迂回曲折于河东汇入湘江，水情较为复杂。在市区内有株洲水文站，水文系列较长，湘江干流最高水位一般出现在 47 月，主要受洪水径流控制。根据株洲水位站质料统计，多年平均水位 30.61m（85 黄海系统），历年最高水位实测最高值为 42.59m（1994年 6 月 18 日，56 黄海系统），实测最大流量 20200m3/s（1964 年 6 月）；实测最低水位 27.51m（1998 年 11 月 13 日），实测最小流量 101m3/s（1966 年 9 月）。正常水位为 29.4431.96m。年最高水位一般出现 47 月，年最低水位出现在122 月。总之，该桥位处水资源比较丰富，能够满足上

4、部结构的施工。2/42 4、气象特征 株洲市地处亚热带季风湿润气候地区。气候温暖，四季分明，雨水充沛，生长期长。据株洲市气象站 19542000 年质料统计，多年平均降水量 1410mm，最大年降水量 1912.2mm（1954 年），最小年降水量 932.8mm（1986 年）。全年雨水集中在 37 月，汛期（49）降雨量占全年 70%左右，梅雨季节 4、5、6 三个月，降雨量占全年 40%以上，多年平均蒸发量在 900mm 以上。多年平均气温 17.4，多年极端最高气温 40.4（1963 年 9 月 1 日），多年极端最低气温 40.4（1991年 12 月 29 日）。株洲市区多年平均

5、风速 2.2m/s，风向冬季为西北风，夏季多为南风。5、施工重点及难点 重点：确保支架预压安全。难点：滨江南路和建设路上交通繁忙，车流量大，过往行人比较多，给安全施工带来巨大挑战。拟在两条主干道上方的贝雷桁架下面满部安全网，并在醒目位置悬挂安全警示牌。6、箱梁的结构形式 箱梁为分离式双箱单室斜腹板截面，半幅全宽 1375cm，单箱底板宽 638cm，顶板悬臂长 320cm（内侧 300cm），底板中心线处梁高 250cm，底板厚度 25cm，腹板厚度 40cm（根部 80cm），顶板厚度 28cm，通过改变腹板内外侧高形成桥面横坡。支座处箱梁设横隔板（中横梁厚 120cm，边横梁厚 100cm

6、），另在各跨 1/4桥跨处设置 30cm 厚的横隔板。所有的横隔板都在箱梁底的中心线位置设置直径为 70cm 的过人圆洞。每跨箱梁各设两个 GPZ()型系列盆式橡胶支座，边跨端支座采用GPZ()4型，中支座采用GPZ()9型，横向两支座中心线之间的距离为520cm。为方便检查人员进出箱梁，在边跨底板无预应力区各设一个直径为60cm进人洞。箱梁采用三向预应力体系，纵向束采用7S15.24mm 和 9S15.24mm 钢绞线；横向预应力束为 3S15.24mm 和 2S15.24mm 钢绞线；竖向预应力采用 JL32精扎螺纹钢筋，配扎丝锚具。二、现浇箱梁主要工程量 3/42 项目 材料 规 格 单

7、位 42m 现浇箱梁结构部位 合计 箱梁 横梁 齿块 混凝土 C55 M3 2538 479 114 3131 精轧螺纹钢筋 JL32 Kg 24166 24166 钢绞线 9S15.24 Kg 61024 4420 65444 7S15.24 68239 494 68733 3S15.24 31278 31278 2S15.24 9369 9369 普通钢筋HRB335 25 Kg 14995 14995 22 100608 100608 16 462677 38413 501090 12 24048 7087 12985 44120 普通钢筋 R235 16 Kg 656 123 779

8、10 1014 1014 8 12892 159 13051 钢材 M756572 六角螺母 块 1336 1336 M756572 锥形螺母 1336 1336 锚锭板14014024 2672 2672 锚具 X 拉端锚具 YM159 套 456 54 510 固定端锚具 YMP159 54 54 X 拉端锚具 YM157 52 8 60 固定端锚具 YMP157 52 8 60 联接器 YJ157 156 156 X 拉端扁锚 YMB153 668 668 固定端扁锚 YMB153 668 668 X 拉端扁锚 YMB152 324 324 固定端扁锚 YMB152 324 324 塑料

9、波纹管 D81 M 14979 393 15372 D61 3260 3260 D6020 8161 8161 D4620 3618 3618 钢管 502.5 Kg 626 626 三、现浇箱梁施工工艺流程 4/42 上构施工准备支架基础施工扩大基础预制支架搭设支架预压底模和侧模系统安装支架材料准备模板加工绑扎底板钢筋底板波纹管定位并穿束绑扎腹板和横梁钢筋腹板、横梁波纹管定位并穿束安装内模及端模绑扎顶板钢筋顶板波纹管定位并穿束混凝土浇注拆除侧模和内模系统混凝土养护预应力张拉压浆、封锚拆除底模系统和支架进入下一跨施工 四、主要施工方法 5/42 该现浇箱梁横穿城市主干道，为了不影响城市交通。拟

10、采用贝雷支架逐跨现浇的施工工艺。预压考虑到提高工效，采用水箱预压方法；底模和侧模采用木框竹胶板，箱梁内模采用木模，搭设钢管支撑；混凝土采用大型水上搅拌站拌和，输送车运至现场，拖泵泵送入模。第二节 贝雷支架搭设 一、贝雷支架的设计 东岸 42 米跨连续箱梁施工采用贝雷支架现浇的施工工艺，施工时首先进行支架基础、支架结构的设计与施工。由于连续箱梁跨度为42 米，所以拟在每跨设 5 排支撑墩，支撑墩基础为混凝土扩大基础，扩大基础上预埋预埋件。支架立柱采用90010 钢管，立柱顶部设置 5001000 钢箱梁，其上布设贝雷桁片、I25a 工字钢次梁和底模系统，其具体结构如后面附图所示。二、贝雷支架受力

11、验算 1、支架受力荷载取值 根据公路桥涵施工技术规 X（JTJ-2000），模板支架设计的有关规定，支架设计及验算时主要荷载为混凝土、模板和支架自重的荷载；施工人员、材料机具等行走和堆放荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇混凝土对侧面模板的压力；倾倒混凝土时产生的荷载；其它可能产生的如雪荷载、冬季保温设施荷载等；支架稳定性验算荷载主要为风荷载。1.1、混凝土自重荷载 砼自重为安全计取 r=26kN/m3，根据施工图纸各截面尺寸计算荷载 qr及其分布长度具体如附图一所示。1.2、板、支架自重荷载 侧模、内模、底模自重荷载：偏安全侧模、内模及底模均按照常用钢模板150kg/m2自重计算则：式中：l1

12、、l2分别为两侧翼板的宽度；mKNmkgBlhlhlq/43150)38.686.1116.202.301.221.3(/150)(2322111 6/42 h1、h2分别为两侧腹板的高度；l3为模板横桥向内模总长；B 为底模板宽度；1.3、贝雷片自重荷载 按 10 片贝雷横向布设，单片贝雷自重 270/3.0m，考虑联结销、支撑架取 300/3.0m 计，则贝雷片自重荷载 q2=10kN/m。1.4、I25a工字钢自重荷载 I25a工字钢顺桥向按 75cm 间距布置，42 米长支架一共布置 57 根，没根工字钢长 15m，则mkNq/76.742/)105.381557(3。1.5、施工荷载

13、 计算支架受力时，偏安全考虑施工荷载取 q2.5kN/m2，故施工荷载取值kN/m4.3475.135.25.24bq，式中：b 为箱梁顶面宽度。1.6、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取 q2.0kN/m2，则没沿米上的荷载值mkNbq/5.2775.130.20.25，式中：b为箱梁顶面宽度。1.7、风荷载计算 支架水平荷载主要为风荷载，根据公路桥涵设计通用规 X查全国基本风压图知，XX 地区频率 1/100 的风压为 350Pa，风压力计算公式为：aPwkkkw5.2623500.10.175.00310 W0：基本风压 400 Pa K0：设计风速频率换算系数，属临时

14、工程取 0.75；K1：风压高度变化系数取 1.0；K3：地形地理条件系数，取 1.0；7/42 支架贝雷片以上部分横向风载（偏安全考虑，贝雷片迎风面积每延米 1.5m2）mkNKAWWAF/6.15.262)5.23.15.19.1(2 单排支架立柱所产生风荷载：mkNAKWF/134.189.06.05.2622 K2：风载阻力系数，根据公路桥涵设计通用规 X要求，贝雷桁架 1.5m高度 X 围内按照桁架计查相关表格取 1.9、底模以上（侧模高度 2.5mX 围内）按照平面结构取 1.3，钢管圆形立柱参照圆形桥墩取 0.6。1.8、支架受力情况 承受竖向均布荷载：mkNqqqqqqqQrr

15、/7.12254321 承受竖向均布荷载：立柱排架数目跨径NLF134.16.1 2、箱梁支架模板受力系统受力验算 2.1、翼缘板区模板结构计算 42 米现浇支架的侧模面板采用竹胶板，用 810cm 木枋作为次梁，次梁下每间隔 75cm 设置一道 810cm 木枋，木枋下面搭设钢管支撑，钢管直接撑在 I25工字钢上。具体结构附图二：2.1.1、次梁（810cm）木枋计算 翼缘区砼最大厚度为 0.5m，最小厚度为 0.15m，考虑安全系数，按 0.5m 厚砼计算：翼缘处砼荷载：21/13265.0mkNp 模板荷载：222/1/100mkNmKgp 设备及人工荷载：23/5.2/250mkNmK

16、gp 砼浇注时振捣荷载：2/0.2/2004mkNmKgp 则有24321/5.1825.2113mkNppppp 8/42 木枋每隔 30cm 布置一道，2/55.53.05.18mkNq 木枋子长度一般可达 4-5 跨，偏安全考虑，按简支梁计算，跨径为 0.75m，计算简图如下所示：木 枋0.75mq=5.55kN/m 则跨内最大弯矩为：mkNqlM/39.075.055.5125.0125.022max 又3223.1336/1086/cmbhW 应力为：MPaMPaWMw1093.2)103.133/(1039.063maxmax（参考一般松木木质）最大剪力在支点处，由矩形梁弯曲剪应力

17、计算公式得：MPaMPaAQ0.239.0101082275.01055.532343maxmax（参考一般松木木质）即强度均满足要求。由规 X 可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，可得：MPaE5101.0 4631067.612/mmbhI 400/875.134.01067.610138475.01055.55384/5610434maxlfmmfmmEIqlf 则刚度完全满足要求。9/42 2.1.1、主梁（810cm）木枋计算 箱梁翼缘板下模板主梁用 810cm 木枋，木枋下支撑48

18、3.5 脚手管间距为 50cm，偏于安全考虑，按简支梁进行计算，跨径为 0.5m，受到次梁传递的集中荷载，大小为kNP16.475.055.51，最不利的受力模式如下图：木 枋0.5m P1=4.16kN 则跨内最大弯矩mkNplM/52.05.016.425.041max 又3223.13361086cmbhW )(109.3103.1331052.0/63maxmax参考一般松木木质MPaMPaWMw 最大剪力在支点处，由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.239.010108221016.432/343maxmax 即强度满足要求。MPaE5101.0 4631067.612

19、/mmbhI mmfmmEIlpfq25.116.01067.6101485.01016.448610333max 则刚度也完全满足要求。2.2、腹板模板结构计算 腹板模板下面次梁和主梁采用 1012cm 木方，布置方式跟翼板基本一样，只是布置间距不相等。2.2.1、腹板新浇混凝土产生的压力 腹板新浇砼所产生的侧压力按下式计算：2/1210max22.0vKKtP 10/42 其中：Pmax为新浇注砼的对侧模的最大侧压力；K1外加剂影响修正系数，掺加外加剂时取值 1.2；K2砼坍落度影响修正系数，取 0.85；混凝土容重，取值 26kN/m3；t0 新浇注砼的初凝时间，取 14h；砼浇注速度，

20、取 0.5m/h。所以：22/1max/8.575.085.02.1142622.0mkNP mPh2.226/8.57/max 可见在腹板上新浇砼产生的最大的侧压力为 57.8kN/m2，且有效压头为2.2 米，考虑振捣时所产生的荷载 4.0 kN/m2，所以最大的侧压力为 57.8+4.0=61.8 kN/m2。侧压力从上至下按梯形规律递加，偏安全考虑，取最大荷载值 61.8kN/m2计算。、次梁 1012cm 木枋计算 木枋的布置间距为 0.2cm，则mkNq/36.128.612.0 3222406/12106/cmbhW 木枋子长度一般为 3-4 跨，偏安全考虑,按简支梁计算，跨径为

21、 0.75m，计算简图如下：木 枋0.75m p=12.36kN/m 则跨内最大弯矩为：mkNqlM/869.075.036.12125.0125.022max 11/42 由梁正应力计算公式得：MPaMPaWMw0.1062.31024010869.063maxmax 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.258.0.01012102275.01036.1232343maxmax 即强度均满足要求。挠度计算按简支梁计算：MPaE5101.0 463101412/mmbhI mmfmmEIqlf875.1354.0104.1410138475.01036.1253845610434

22、max 则刚度也完全满足要求。、主梁1012cm 木枋计算 箱梁腹板下模板主梁用 1012cm 木枋，木枋下支撑483.5 脚手管间距为 40cm，偏于安全考虑，按简支梁进行计算，跨径为 0.4m，受到次梁传递的集中荷载，大小为kNP27.975.036.121，最不利的受力模式如下图：木 枋P1=9.27kNP1=9.27kNP1=9.27kN0.2m0.2m 则跨内最大弯矩mkNM/93.0max 又322240612106cmbhW )(1087.3102401093.0/63maxmax参考一般松木木质MPaMPaWMw 最大剪力在支点处，由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ

23、0.2579.0101210210635.432/343maxmax 12/42 即强度满足要求。挠度按简支梁计算，作用在支点上的力对构件不产生挠度，MPaE5101.0 463104.1412/mmbhI mmfmmEIlpf0.1086.0104.14101484.01027.9486103331max 则刚度也完全满足要求。2.3、底模板下构件的计算 2.3.1、次梁（1012cm 木枋）验算 底模下次梁按顺桥向布置，间距 30cm 和 40cm，其具体布置如后附图所示。在次梁下横桥向布置 I25 工字钢，间距为 75cm。因此计算跨径为 0.75m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下斜腹

24、板对应位置和底板中间位置：其计算简图如下所示：q=21.45KN/m0.75m木 枋、斜腹板对应位置验算 底模处砼箱梁荷载：21/655.226mkNP 模板荷载：222/0.2/200mkNmKgP 设备及人工荷载：223/mkN 2.5 /mKg 250 P 砼浇注冲击及振捣荷载：2 24/mkN 2 Kg/m 200 P 则有：/m2kN 71.5 P P P PP4321mkNq/45.213.05.71 又322240612106cmbhW mKNqlM.17.29.045.21125.0125.022max 13/42 由梁正应力计算公式得：MPaMPaWMw100.9102401

25、017.2/63maxmax 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.20.11012102275.01045.2132343maxmax所以强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPaE5101.0 463104.1412/mmbhI mmfmmEIqlf875.1614.0104.1410138475.01045.2153845610434max 刚度满足要求。、中间底板位置验算 中间底板位置砼厚度在 0.530.86m 之间，考虑内模支撑和内模模板自重，按 0.9m 计算,则有：底模处砼箱梁荷载：21/4.239.026mkNP 内模和底模荷载：222/0.4/400mkN

26、mKgP 设备及人工荷载：223/mkN 2.5 /mKg 250 P 砼浇注冲击及振捣荷载：2 24/mkN 2 Kg/m 200 P 则有：/m2kN 31.9 P P P PP4321mkNq/76.124.09.31 又322240612106cmbhW mKNqlM.897.075.076.12125.0125.022max 由梁正应力计算公式得：MPaMPaWMw1074.31024010897.0/63maxmax 14/42 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.2598.01012102275.01076.1232343maxmax 所以强度满足要求；由矩形简支梁

27、挠度计算公式得：MPaE5101.0 463104.1412/mmbhI mmfmmEIqlf875.1365.0104.1410138475.01076.1253845610434max 刚度满足要求。2.3.2、支架贝雷桁片顶底模分配梁 工 25a 型钢受力验算 如“箱梁现浇贝雷支架结构示意图”所示，支架贝雷片铺设完成后在其上按照桁片节点距离 75cm 铺设底模受力型钢，工 25a 型钢上再铺设木枋，木枋上铺设竹胶板。横桥向组合贝雷片安装间距为 3.0m、箱梁腹板下各安设一组贝雷桁片，因此腹板自重直接作用于底模分配梁工 25a 的支点上，对底模型钢来讲不产生弯矩及挠度（直接受压），偏安全考

28、虑，对底模型钢在两贝雷桁片之间按照简支梁计算，其 受 力 荷 载 按 照 箱 梁 砼 最 大 厚 度 计。则L=3.0m，查 表 的34.401 cmW 45017cmI 型钢承受竖向最大均布荷载为：mkNqqqr/68.2175.0)0.15.13269.0(75.0)q(施模板 式中：qr为箱梁混凝土自重，由于腹板自重直接作用于贝雷桁片上，因此仅取箱梁底板、顶板（有齿块）总厚度的自重（厚 0.9m）；3 层表示底模、内模模板总层数，单层模板自重如前所示取 1.50kN/m2；q施表示施工人群、机具荷载，如前所示取 1.0kN/m2；0.75m 为型钢间距。15/42 故：MPaMPaWql

29、WMw1708.60104.40180.31068.2186232max mmfmmEIqlf5.728.21050171001.238431068.2153845811434max 型钢受力满足相关规X 要求，翼缘板下受力比中间底板还要小，不需要验算。3、贝雷桁片受力验算 如附图所示，为方便施工时的吊装，桁片在桩顶均断开设置，受力验算时取单跨箱梁支架中贝雷桁片跨度最大、荷载最大的一跨，跨径相等，因此 L=9.0m、qr209.56kN/m，贝雷横向取 10 片，贝雷架特性如下：高长 cmcm 弦杆截面积 Fcm2 弦杆惯矩Ixcm4 桁片惯矩Igcm4 桁片允许弯矩 kN.m 桁片允许剪力

30、kN 150300 25.48 396.6 250500 788.0 245.0 则：mkNqqr/2.3327.1225.2097.122 mKNMmkNqlM.0.63047888.010.53.336380.92.332822（0.8 为桁片不平衡受力系数）mmfmmEIqlf5.22400900050.510102505001006.23840.9102.3325143845811434 贝雷架支点处剪应力验算：KNKNqlQ24502451090.1494292.3322 故支架纵向布设 10 片贝雷满足施工规 X 要求。4、支架桩顶 5001000 钢箱梁受力验算 16/42 钢箱

31、梁布置如附图所示，钢箱梁受力图如下：钢箱梁F1=282.8kN弯矩图（KN.m）剪力图（KN.m）306F2=959.0kNF3=858.8kNF2=943.7kNF4=265.7kN3.2m3.0m3.0m3.0m-+-904.96240.14802.5-282.8381.7477.1+R1R2 则：mKNqqqqr/2.2722.35.25.1265.02/)(1施模板 KNqGqF8.2825/976.7242.2793911工字钢贝雷架 mkNqqqqr/2.910.3)5.235.1269.0()(3施模板 KNGGqF8.8585/976.7242.919933工字钢贝雷架 mkN

32、qqqqr/5.252/0.3)5.25.1265.0(2/)(4施模板 KNGGqF5.2675/976.7245.259944工字钢贝雷架 mkNq/1012/2.912.274.0)5.25.12265.2(2 KNGGqF0.9595/976.7361019922工字钢贝雷架 mkNq/3.992/2.915.254.0)5.25.12265.2(2 KNGGqF7.9435/976.7363.999922工字钢贝雷架 KNR5.16231KNR3.16882 5001000 钢箱梁截面性能：203536.0mA，44103851.5mIx 301077.0mW MPaMPWMwmxa

33、14503.8401077.01096.9043max 17/42 MPaMPaAQ8524.2003536.02101.4773233maxmax 经计算，所选构件满足规 X 要求。5、支架单桩受力验算 钢 管 桩 受 力 直 接 由 贝 雷 架 传 递 的，由 上 面 知 支 反 力KNR5.16231KNR3.16882。则单桩承受最大力为：kNR7.17072/101485.703536.03.1688max 90010 钢管桩截面特性：2222202796.044.045.01416.3)(mrRA 4344441077.24/44.045.01416.34/)(mrRI 33101

34、5.6/mRIW 考虑钢管桩立柱最长约 8 米，取 8 米计算：mAIr31.002796.01077.23 mll4.688.08.00 806.2031.0/4.6 93.0)100206.20(55.002.12 强度验算：MPaMPaARaa1401.6102796.0107.17073max 稳定性验算：MPaMPaARaa1407.6502796.093.0107.170730max 经计算钢管桩能满足要求。6、支架整体稳定性验算 支架水平荷载主要为风载，风压力计算如前所述，故支架承受风力对于 42m 18/42 跨径箱梁支架：KNNLF87.725134.1426.126.16.

35、1立柱排架数目跨径 由于箱梁横坡调整由自身腹板高度进行调整，故恒载、施工荷载几乎不产生水平作用力，水平荷载仅为风载。抗倾覆系数：3.10.71287.722/38.65.786802796.04276.7102.252/FHGBK 式中：G 表示支架自重，最不利情况为侧模已经安装完成、尚未绑扎钢筋，此时支架自重包括外模系统、贝雷桁片、钢管立柱自重。满足规 X 抗倾覆系数 1.3 的要求 7、支架立柱基础的形式选择及受力验算 7.1 基础形式选择 42 米现浇支架桥位区覆盖层较浅，一般为 2 米左右，穿过覆盖层就是亚粘土或者是泥质粉砂岩，推荐承载离为 220KPa260KPa。并跨过建设路和滨江

36、南路，路面承载力根据相关质料大于 1000KPa。结合现场的实际情况，支架立柱基础采用扩大基础。7.1.1、在老路面上的基础形式拟采用 1.51.50.5m 的钢筋混凝土扩大基础，基础按照构造要求配筋。7.1.2、其它立柱基础采用采用 2.62.60.8m 的钢筋混凝土扩大基础，基础按照构造要求配筋，以穿过覆盖层作为基础的持力层。7.2、基础受力验算 7.2.1、对于以老路面为持力层 KNRKNAP7.170722505.15.11000max(单根立柱所受竖 19/42 向力最大值)：为地基承载力设计值，偏安全考虑取较小值 1000kpa A：扩大基础受力面面积 7.2.2、穿过覆盖层作为基

37、础的持力层 KNRKNAP7.17076.17576.26.2260max：为地基容许承载力，根据地质勘测报告取 260kpa。A：扩大基础受力面面积 三、贝雷支架的施工 1、支架搭设工艺流程 施工放样地基处理基础施工扩大基础预制安装立柱支架材料准备安装钢箱梁安装贝雷架铺设横向工字钢铺设底模系统 2、支架基础施工 根据地堪报告，结合现场情况，选定亚粘土层作为持力层是，立柱基础施工是首先进行开挖到持力层，然后绑扎钢筋，进行现浇，在顶面预埋钢板以固定钢管桩。扩大基础混凝土标号C25。20/42 对于以老路面作为持力层扩大基础，混凝土标号 C25，采取先预制，然后吊装至指定地点安装，原地面要用砂浆找

38、平，以保证混凝土基础与原地基完全接触。在基础的顶部预埋钢板以固定钢管，钢筋混凝土扩大基础自重约为23 吨，上面预留吊耳，以方便循环使用。3、支架搭设施工 3.1、支架采用900，壁厚 10 钢管作为支撑立柱。钢管在现场下好料，钢管桩需要接长时，利用法兰盘接长。用 16T 吊车逐根吊安，通过测量控制立柱的垂直度和顶面标高，首节钢管立柱与基础顶面预埋的埋件要焊接。3.2、利用7208 钢管桩做桩帽，以方便支架拆除。安装桩帽时测量严格控制顶标高，同一排架高差控制在 2mm 以内。3.3、钢箱梁运至现场后，把底面（以桩帽连接部分）磨平，利用吊车逐个排架安装。3.4、贝雷架在现场进行组拼，用呆车逐跨安装

39、，安装是特别注意跨与跨之间相互错开，保证贝雷立杆与支架支点重叠。3.5、贝雷桁片沿纵桥向布设好后，横桥向安装 I25a 工字钢，然后铺设底模系统。4、支架预压 4.1、支架预压的意义 支架安装完成后在箱梁施工前为确保支架施工使用安全需对支架进行压载试验，其意义如下：4.1.1、检验支架及基础承载力是否满足受力要求；4.1.2、消除支架及地基的非弹性变形；4.1.3、实测支架的弹性变形，为设置预拱度提供依据。4.2、支架预压方法比选 21/42 第一方案：采用砂袋预压的方法费时费力影响工期，此方案不经济。第二方案：由于桥面纵坡为 3，采用在外模内分隔仓的方法预压，操作比较困难。第三方案：采用水箱

40、预压，既克服了纵坡大的问题，又加快施工进度。所以采用第三种方案。4.3 支架预压的施工方法 预压荷载为箱梁单位面积最大重量的 1.1 倍。本方案采用水箱加水分段预压法进行预压：施工前，按照水箱加工图纸加工好水箱，水箱采用 3mm 厚钢板进行满焊加工，加工好后进行试水试验，确保水箱不漏水。每一段预压长度为 21 米左右，由于首跨现浇长度为 52.5 米，故首跨需分三次预压，标准跨为 42 米及尾跨 31.5 米均需分两次预压。预压步骤图如下：22/42 水箱布置横截面示意图4040300箱梁中心线B型水箱A型水箱403004015015021002100306806806801515301515

41、210068021006806801375箱梁中心线第一次预压水箱布置平面示意图第二次预压水箱布置平面示意图1375箱梁中心线A型水箱B型水箱B型水箱A型水箱说明:1.本图尺寸单位为厘米。2.单跨一幅（左幅或右幅）支架预压时，分两次进行（如图中示意图所示），即第一次先压21米长，然后卸水，移动水箱就位，再注水预压其余21米支架。250250350350为了解支架沉降情况，在加水预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点设置在每跨跨中、支架的支点上，每过断面 4 个点。在加载 50%和 100%后均要复测各控制点标高，加载 100%预压荷载并持荷 24 小时后要再次复测各控制点标高，如果加载 10

42、0%后所测数据与持荷 24 小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可用水管卸水，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水完成后采用 16t 汽车吊将水箱前移。卸水完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸水后标高减去持荷 23/42 后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果重新调整底模并设置预拱度支立侧模，准备绑扎箱梁钢筋。第三节 模板工程 为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，本工程投入的模板根据曲线半径制作相应的形式，箱梁底模

43、铺设高强竹胶板，外侧模、内模初步考虑采用木框竹胶板。底模、侧模及内模结构见附图。一、底模 底模 I25a 型钢按设计的间距铺设完成后在其上按间距 3040cm 铺设宽10cm、厚 12cm 的木木枋作为受力主肋，然后铺设高强竹胶板底模面板，结束后根据测量测放出的底模边线进行竹胶板的切割形成底模。高强竹胶合板胶合性能好，表面平整光滑，完全满足箱梁底面混凝土外观符合要求。1、竹胶模板的主要特点 1.1、竹胶模板强度高，韧性好，板的静曲强度相当于木胶合板强度的 45倍，可减少模板支撑的使用数量。1.2、竹胶模板幅面宽，拼缝少（每 X3 平方米），相当于 6.6 块 1.5 米0.3米组合钢模板的面积

44、，支模、拆模速度快。1.3、竹胶模板表面光滑，容易脱模，复模竹胶模板表面对混凝土的吸附力仅为钢模板的百分之一，混凝土表面平整光滑，可取消抹灰作业，工程进展速度快。1.4、竹胶模板耐水性好，水煮不开胶，遇水受潮不变形，防腐、防虫蛀。1.5、竹胶模板导热系数为 0.140.16 瓦/米开，远远小于钢模板的导热系 24/42 数，有利于冬季施工保温。1.6、竹胶模板使用周转次数高，板材可正反两面使用，在使用方法正确的情况下，周转次数可达1530 次以上。2、竹胶模板的铺设 2.1、紧贴模板的木枋，要纵向铺放，板缝尺量缩小，垫木的规格 1012cm，板缝用不干胶带封好，预防漏浆。2.2、顶模拼法：先在

45、脚手架上横铺方木，间距 1.2m，再纵向铺木枋，间距为 0.40.5m，所浇砼厚度超过 280mm 时，间距应相应缩小。2.3、墙模：模板后纵向铺三个方木，再横铺二根方木联结，留好穿墙螺丝位置，立好斜撑。3、锯板方法 锯板用的锯片要求是合金锯片，直径 400 毫米，120 齿左右，转速 3800 转/分，板下垫实时锯切，以预防毛边。4、清洁面板 竹胶模板前五次使用不必涂脱模剂，以后每次应及时清洁板面，有粘板的涂刷脱模剂后再使用。5、存贮方法 板面不得与地面接触，应下垫方木，边角对齐堆放，保持通风良好，防止日晒雨淋，并定期检查。二、外侧模和翼缘模 箱梁外侧模和翼缘模同样采用竹胶板模板，翼缘板竹胶

46、板下由 810cm木枋次梁，主梁采用 810cm 木枋组成模板骨架，次梁的间距为 30cm，主梁的 25/42 q=5.5kN/m木 枋120cm q=5.89N/m木 枋100cm 间距 75cm，采用483.5 脚手管做排架立柱，立柱上安装顶拖支撑主梁。腹板竹胶板下由 810cm 木枋次梁，主梁采用 810cm 木枋组成模板骨架，次梁的间距为 20cm，主梁的间距 75cm，采用483.5 脚手管做排架斜撑，斜撑上安装顶拖支撑主梁。三、内模及内模支撑计算 箱梁在每跨距离中横梁 0.6L（L 为跨距）的顶板中间处设置 100（纵向）80（横向）的人洞一个，以便进行内模及支撑的拆除作业。箱梁施

47、工整体完毕后按施工要求将人孔浇注封闭。箱梁内模采用组合木模板拼装，面板采用竹胶板，采用483.5 脚手管做排架立柱支撑在底模顶面上，脚手管顺桥向按 1.0 左右设置一排，每排 7 根。立柱支撑点必须与横桥向底模下木枋位置对应，而且立柱不可直接支撑在底模顶，两者间须垫设混凝土垫块。立柱顶设 810cm 木枋作为横梁，并固定牢固。横梁顶铺设 810cm 木枋后直接铺设内顶模，内顶模两侧立柱之间设置两道斜撑，以保证支架的稳定。1、模板下次梁（810cm 木枋）验算（A 区）脚手管立杆的纵向间距为 1.0m，横向间距为 0.75m，顶托木枋横梁按横桥向布置，间距仍为 1.0m；次梁按纵桥向布置，间距

48、0.5m。因此计算跨径为 1.0m，按简支梁受力考虑，验算顶模下位置即可，计算简图如下：顶模处砼荷载：21/28.72628.0mkNP 设备及人工荷载：222/5.2/250mkNmkgP 砼浇注冲击及振捣荷载：223/0.2/200mkNmkgP 26/42 则有2321/78.11)25.228.7()(mkNPPPP 3223.13361086cmbhW 由梁正应力计算公式得：MPaMPaWqLww1052.5103.13380.110005.078.118622 强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：255.01010822/0.1105.078.1132343MPaMPaAQ

49、 （参考一般木质）强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPaE5101.0；4337.66612/10812/cmbhI )400/(0.315.1101107.666384/0.11089.55384/5108434maxLfmmfEIqLf 刚度满足要求。以上各数据均未考虑模板强度影响，若考虑模板刚度作用，则以上各个实际值应小于此计算值。对于 B 区，次梁间距为 0.45m，计算跨度不变，砼荷载按平均0.4m 厚考虑，则有：顶模处砼荷载：21/4.10264.0mkNP 设备及人工荷载：222/5.2/250mkNmkgP 砼浇注冲击及振捣荷载：223/0.2/200mkNmkgP

50、则有2321/9.14)25.24.10()(mkNPPPP 3223.13361086cmbhW 由梁正应力计算公式得：27/42 P1=5.89kNL=75cm木 枋P137.5cm37.5cm MPaMPaWqLww1029.6103.13380.1100045.09.148622 强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：263.01010822/0.11045.09.1432343MPaMPaAQ （参考一般木质）强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPaE5101.0；4337.66612/10812/cmbhI )400/(0.331.1101107.666384/0.1