电路与BOOST电路设计实例.pptx

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1、1功率因素校正-谐波的危害第1页/共114页2功率因素校正-谐波的危害传统的AC-DC变换器和开关电源，其输入电路普遍采用了全桥二极管整流，输出端直接接到大电容滤波器。虽然不可控整流器电路简单可靠，但它们产生高峰值电流，使输入端电流波形发生畸变，使交流电网一侧的功率因素下降到0.50.65，无功损耗过大。因此我们必须引入功率因素较正 第2页/共114页3功率因数和功率因数校正 功率因数的定义功率因数校正的任务正弦化，使电流失真因数同相位，使相移因数 第3页/共114页4功率因素校正（PFC）功率因素校正PFC是十几年电源技术进步的重大领域，它的基本原理是：是电源输入电流实现正弦波，正弦化就是要

2、使其谐波为零，电流失真因数保证电流相位与输入电压保持同相位，两波形同相位，相移因数 最终实现功率因素PF=1的设计工作目标第4页/共114页5功率因素校正（PFC）两种主要的功率因素校正的方法1)无源PFC技术2)有源PFC技术第5页/共114页6功率因素校正（PFC）单管功率因素校正变换器的概念 只用一个主开关管，可使功率因数校正到0.8以上，并使输出直流电压可调，这种拓扑结构称为单管单级PFC变换器。第6页/共114页7功率因素校正（PFC）单管功率因素校正变换器的电路类型BuckBoostBoost-BuckZetaCukSepic第7页/共114页8BOOST电路功率因素校正（PFC）

3、基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法PFC典型芯片UC3854介绍基于Boost电路的PFC变换器设计实例第8页/共114页9功率因素校正（PFC）基于Boost电路的PFC变换器的提出 Boost用于PFC的优势 1.Boost可工作在三种模态CCM,BCM,DCM 2.储能电感又是滤波器，可抑制电磁干扰EMI 和射频干扰RFI 电流波形失真小 3.输出功率大 4.共源极可简化驱动电路等优点 第9页/共114页10基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法-概述CCMDCMBCM第10页/共114页11基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法DCMDCM假定在稳态条件下，在一个

4、开关周期内，MOS管的导通时间为Ton，输入电压为Ui，电感电流为i，电感电流峰值为 ，电感量为L，电感电流达到峰值时，对应的输入电压为。则在MOS管导通期间，有：其中，因此 如果输入周期内各开关周期的占空比近似不变时，电感电流的峰值与输入电压成正比。因此，输入电流波形自然跟随输入电压波形，电路不需要电流控制环即可实现PFC功能。第11页/共114页12基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法DCMDCM的关键 要想保证电路在一定电压范围内处于断续模式，关键是电感量的设计，下面给出电感量设计的最终公式：d1其中为MOS管导通占空比，d2为续流二极管导通占空比，L为电感量，fs为开关频率，P

5、o为输出功率，mmin为Vo/Vin 第12页/共114页13基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法DCM要保证电感电流断续，必须满足d1+d21随着mmin=Vo/Vin的增加，d1+d2先减小后增大因此在输入电压较小与较大时均会使电感电流趋于连续通常在断续模式下的电感量设计中按最低输入电压时确参数。DCM的d参数与mmin的关系曲线 第13页/共114页14基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法BCMBCM 一般采用变频控制，在固定功率开关管开启时间的条件下，调整开关管的关断时间，使电感始终处于临界导电模式，可获得单位功率因数，适用于中小功率场合。开关频率不固定（变频），功率管

6、导通时间固定。第14页/共114页15基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法CCMCCM 电感电流连续时可以选择多种控制方法，如：峰值电流控制、滞环电流控制、平均电流控制和单周期控制等，适用于大功率场合，开关频率可以恒定（如平均电流控制等（定频），也可以变化（如滞环控制（变频）。第15页/共114页16基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法-总结 DCM 输入电流自动跟踪输入电压，控制简单，仅需一个电压环，成本低，电感量小，主管ZCS，续流管无反向恢复问题,定频工作，适合小功率用电设备。BCM 输入电流自动跟踪输入电压，电感量小，一般采用变频控制，在固定功率开关管开启时间的条件下，

7、调整开关管的关断时间，使电感始终处于临界导电模式，可获得单位功率因数，但是滤波器设计困难，适用于中小功率场合。CCM 常用的有电流峰值控制法、电流滞环控制法或平均电流控制法，可以定频，也可以变频，高功率因素，要用到乘法器，控制相对复杂，成本高。适用于大功率场合。第16页/共114页17基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法CCM概述 通常情况下，电感电流连续时的控制电路都需要有一个模拟乘法器和电流检测环路，与输出电压的反馈信号一起调制功率开关管的控制信号，其中模拟乘法器的精度将影响PF值和输入电流谐波含量THD。示意图图下，第17页/共114页18基于Boost电路的PFC变换器及其控制

8、方法CCMCCM状态下控制方式1.峰值电流控制2.平均电流控制3.滞环控制4.单周期控制第18页/共114页19PFC控制方法CCM-Peak Current Control1.峰值电流控制 峰值电流控制的原理框图如下:第19页/共114页20PFC控制方法CCM-Peak Current Control 当电感电流达到电流基准以前，开关一直处于导通的状态电流基准是由全波整流电压的采样值与电压环误差放大器的输出乘积决定的，一旦当电感电流达到电流基准，经比较器输出一关断信号，使开关管截止以后由定频时钟再次开通开关，如此进行周期性变化电感电流的峰值包络线跟踪整流电压Vdc的波形，使输入电流与输入电

9、压同相位，并接近正弦波第20页/共114页22PFC控制方法CCM-Average Current Control2.平均电流控制 平均电流控制的原理框图入下第22页/共114页23PFC控制方法CCM-Average Current Control 第23页/共114页24PFC控制方法CCM-Average Current Control平均电流控制的优点电流环有较高的增益带宽跟踪误差小瞬态特性较好THD(50%时，电流环会产生次谐波振荡现象。（2）平均电流控制：优点是电流环有较高的增益带宽、跟踪误差小、瞬态特性较好、THD(5%)和EMI小、对噪声不敏感、开关频率固定、适用于大功率应用场

10、合，其缺点是参考电流与实际电流的误差随着占空比的变化而变化，从而可能会产生低次电流谐波。（3）滞环电流控制：优点是电流环带宽高，具有很强且具有很强的鲁棒性和快速动态响应能力，电流跟踪误差小，硬件实现容易。其缺点负载大小对开关频率影响较大，不利于设计输出滤波器的优化设计。（4）单周控制：能优化系统响应、减小畸变和抑制电源干扰，有反应快、开关频率恒定、鲁棒性强、易于实现、抗电源干扰、控制电路简单等优点。第35页/共114页36上节内容回顾 谐波污染的治理主要途径：无源电力滤波器（PPF）有源电力滤波器（APF）有源功率因数校正器（APFC）基于boost的PFC DCM BCM CCM 平均电流控

11、制 峰值电流控制 滞环控制 单周期控制 第36页/共114页37BOOST电路功率因素校正（PFC）基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法PFC典型芯片UC3854介绍基于Boost电路的PFC变换器设计实例第37页/共114页38PFC典型芯片UC3854介绍概述各引脚功能构成内部结构性能设计特点极限工作条件功率级应用范围第38页/共114页39PFC典型芯片UC3854介绍-概述1994年底UC公司推出了UC3854。随着Unitrode，Motorola，Silicon，Siemens等公司相继推出了各种有源功率因数校正芯片，如UC3852、UC3854,3854AB、UC3855

12、、MC34261、ML4812、ML4821、TDA4814等,单相有源功率因数校正技术发展很快。第39页/共114页40PFC典型芯片UC3854介绍-概述UC3854为电源提供有源功率因素校正，它能按正弦的电网电压来牵制非正弦的电流变化，该器件能最佳的利用供电电流使电网电流失真减到最小，执行所有PFC的功能第40页/共114页41PFC典型芯片UC3854介绍-概述第41页/共114页42PFC典型芯片UC3854介绍-各引脚功能 UC3854各引脚功能引脚1(Gnd)：所有的电压测量都以Gnd脚的地电平为参考基准.引脚2(PKLMT):峰值电流限制脚.引脚3(CA Out):电流误差放大

13、器输出脚.引脚4(Isense):电流误差放大器反向输入端引脚5(Mult Out):乘法器输出端和电流误差放大器正向输入端.引脚6(Iac):交流电流输入端.引脚7(VA Out):电压放大器输出.引脚8(Vrms):电网电压有效值端.第42页/共114页43PFC典型芯片UC3854介绍-各引脚功能引脚9(Vref):电压基准输出端.引脚10(ENA):使能控制端.引脚11(Vsense):电压放大器的反向输入端.引脚12(Rset):振荡器充电电流和乘法器电流限制设置端引脚13(SS):软启动端.引脚14(Ct):振荡器电容器设置端.引脚15(Vcc):正极性电源电压.引脚16(GT D

14、rv):栅极驱动.第43页/共114页44PFC典型芯片UC3854介绍-构成 UC3854的主要构成电压误差放大器电网预置器（前馈电压）模拟乘法器电流误差放大器三角波振荡器PWM比较器RS触发器与MOSFET兼容的栅极驱动器7.5V参考电压欠压比较器过流比较器软启动逻辑第44页/共114页45PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构电压误差放大器电压误差放大器第45页/共114页46PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构电网预置器（前馈电网预置器（前馈电压电压）第46页/共114页47PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构模拟乘法器模拟乘法器第47页/共114页48PFC典型芯片UC38

15、54介绍-内部结构电流误差放大电流误差放大器器第48页/共114页49PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构PWM比较器比较器第49页/共114页50PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构三角波振荡器三角波振荡器第50页/共114页51PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构RS触发器触发器第51页/共114页52PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构 与与MOSFET兼容兼容的栅极驱动器的栅极驱动器第52页/共114页53PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构 7.5V的参考电压的参考电压第53页/共114页54PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构 欠压比较器欠压比较器第54页/

16、共114页55PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构 过流比较器过流比较器第55页/共114页56PFC典型芯片UC3854介绍-内部结构 软启动逻辑软启动逻辑第56页/共114页57PFC典型芯片UC3854介绍-性能UC3854的主要性能为：适用于Boost型电路适用于CCM工作模式平均电流控制开关频率恒定，最高为200kHz最大占空比为95%，单信号输出输出驱动电压14.5V，输出驱动电流1A软起动输入电源欠压保护输出过载保护功能第57页/共114页58PFC典型芯片UC3854介绍-设计特点 UC3854的设计特点1）控制功率因素达到0.992）限制电网电流失真5%3）适用于全球电网

17、电压（80270AC)4）前馈电网电压调节、低噪声、高灵敏度5）平均电流模式控制6）低启动电源电流，精密电压基准7）固定频率脉宽调制(PWM)8）低失调模拟乘法器9)1A栅极驱动器第58页/共114页59PFC典型芯片UC3854介绍-工作条件UC3854的极限工作条件1）电源电压Vcc:35V2）栅极驱动：连续状态下为0.5A,50%占空比下为1.5A3）输入电压 、:11V，、：11V，PKLMT:5V4）输入电流、PKLMT和ENA:10mA5）功率损耗：1W6）贮存温度范围：-65+1507）引线温度（焊锡）：+300 8）注意：所有的电压值均以地为参考（脚1）；所有的电流都按正极性流

18、入规定端点；ENA输入钳位在约14V第59页/共114页60PFC典型芯片UC3854介绍-功率级的应用范围升压型PFC功率因素校正器的控制电路，几乎不随变换器的功率大小而变。一般500W的PFC与一个50W的PFC控制电路基本相同，不同之处仅在功率电路，但控制电路设计步骤基本相同。第60页/共114页61BOOST电路功率因素校正（PFC）基于Boost电路的PFC变换器及其控制方法PFC典型芯片UC3854介绍基于Boost电路的PFC变换器设计实例第61页/共114页62基于Boost电路的PFC变换器设计实例第62页/共114页63基于Boost电路的PFC变换器设计实例1.设计指标输

19、入电压：80VAC270VAC输入频率：45Hz65Hz输出直流电压：400VDC输出功率：250W功率因数：98%输入电流THD:5%第63页/共114页64基于Boost电路的PFC变换器设计实例2.开关频率 通常开关频率可以任意选择，但必须够高，使功率电路小型化、减少失真并保持高的变换效率。在多数应用中，20300kHz的开关频率范围是可接受的折中方案。作为体积和效率的折中，本例采用100kHz的开关频率。此外，电感值要合理的取小一些，使畸变尖峰保持在最小范围内，电感的体积也尽可能的小，由二极管引起的损耗不能过大。第64页/共114页65基于Boost电路的PFC变换器设计实例电感设计电

20、感设计电感的选择电感的选择第65页/共114页66基于Boost电路的PFC变换器设计实例3.电感的选择 电感值决定了，输入端高频纹波电流总量，可按给出的纹波电流值I来选择电感值。电感值的确定从输入正弦电流的峰值开始，而最大的峰值电流出现在最小电网电压的峰值处：由上式可知，在此范例中，功率为250W,最小电网电压为80V，此时最大峰值电流为4.42A.第66页/共114页67基于Boost电路的PFC变换器设计实例3.电感的选择 电感中的峰-峰值纹波电流，通常选择在最大峰值电流的20%左右，在此例中,最大峰值电流为4.42A,故峰-峰值纹波电流取 I=900mA.电感值根据最低输入电压时半个正

21、弦波顶部的峰点的电流来选择，此时 Vin=1.41480=113.12V,fs=100kHz 根据此处电压和和开关频率的占空比来选择：由上式可得L=0.89mH,取整为1mH.第67页/共114页68基于Boost电路的PFC变换器设计实例电容设计电容设计输出电容的选择输出电容的选择第68页/共114页69基于Boost电路的PFC变换器设计实例4.输出电容 涉及输出电容的选择因素有开关频率纹波电流、2次纹波电流、直流输出电压、输出纹波电压和维持时间。流过输出电容的总电流，是开关频率的纹波电流的有效值和线路电流的2次谐波，通常选择大电解电容作为输出电容，其等效串联电阻（ESR）随频率的变化而变

22、化（低频时一般很大）。通常电容所能控制的电流总量还取决于温升。温升的确切值一般不用计算出，只要计算出由于高频纹波电流和低频纹波电流所引起的温升之和就够了。电容的datasheet会提供必要的ESR和温升值。第69页/共114页70基于Boost电路的PFC变换器设计实例4.输出电容 在此例中，电容的选择还是主要考虑维持时间。维持时间是在电源关闭以后，输出电压仍然能保持在规定范围内的时间长度，其典型值为1550ms.在250W、DC400输出的离线电源中，其维持时间对电容值的要求每瓦输出为12uF（经验值）.另可根据以下公式确定（能量守恒）：式中，Pout=250W,t=64ms,Vo（min）

23、=300V,可计算得Co=457uF,这里我们选用450V 450uF的电解电容。第70页/共114页71基于Boost电路的PFC变换器设计实例功率管和二极管功率管和二极管第71页/共114页72基于Boost电路的PFC变换器设计实例5.开关管和二极管 开关管和二极管必须能充分确保电路可靠的工作。一般来说，开关管的额定电流必须至少要大于电感电流的峰值，额定电压至少大于输出电压，对二极管的要求也是一样的。二极管必须速率很快，以减少开关损耗（电感电流连续,存在反向恢复问题）。第72页/共114页73基于Boost电路的PFC变换器设计实例5.开关管和二极管 此例中，二极管必须是快速高压型的，反

24、向恢复时间为35ns,600V 的击穿电压，8A的正向额定电流。功率MOSFET为500V击穿电压，23A的额定直流电流。此例的开关损耗主要是由二极管的反向恢复电流引起的。二极管关断和开关管开通时的电流电压实验波形第73页/共114页74基于Boost电路的PFC变换器设计实例6.电感电流检测 两种常用的检测电流的方法：（1）在变换器到地之间使用一检测电阻.（2）使用电流互感器.第74页/共114页75基于Boost电路的PFC变换器设计实例检测电阻检测电阻第75页/共114页76基于Boost电路的PFC变换器设计实例6.电流传感检测 在此例中，运用电流检测电阻来检测电流（如上图页图所示），

25、此电阻值产生的信号够大以不受噪声干扰，同时小到以不至于产生过大的能量损失。压降为1V左右的检测电阻是一个不错的选择，这里选择0.25欧姆的电阻做为Rs，在最坏情况下，5.6A的峰值电流将会产生最大1.4V的压降.第76页/共114页77基于Boost电路的PFC变换器设计实例峰值限制分压电阻峰值限制分压电阻第77页/共114页78基于Boost电路的PFC变换器设计实例7.峰值电流限制 UC3854的峰值限制功能，在电感电流的瞬时值电流超过最大值，即2管脚低于地电平时被激活，将开关断开。电流限制值有基准电压除以电流检测电阻的分压来设置：式中，和 是分压电阻；值为7.5V；是检测电阻 Rs 上的

26、电压值。通过 的电流大约为1mA，在本例峰值电流限制在5.6A，取10 ，取1.8 。在加上个小电容 ，可在低电网电压时避免噪声干扰。第78页/共114页79基于Boost电路的PFC变换器设计实例前前馈馈电电压压分分压压电电阻阻第79页/共114页80基于Boost电路的PFC变换器设计实例8.前馈电压信号 是输入到平方器电路的电压，UC3854平方器电路通常在1.44.5V的范围内工作。UC3854内有一个钳位电路，即使输入超过该值，都将前馈电压 的有效值限制在4.5V。前馈输入电压分压器有3个电阻 、，及两个电容 、。因此它能进行两级滤波并提供分压输出。分压器和电容形成一个二阶低通滤波器

27、，所以其直流输出是和正弦半波的平均值成正比的。平均值是正弦半波有效值的90%，如过交流电网的有效值是270V，其平均值是243V,而峰值是382V.第80页/共114页81基于Boost电路的PFC变换器设计实例8.前馈电压信号 前馈电压 分压器有两个直流条件需要满足。在高输入电网电压下，前馈电压应不高于4.5V，当达到或超过此值时，前馈电压被钳制而失去前馈功能。在低输入电网电压时，应设置分压器使前馈电压等于1.414V，如果 不到1.414V，内部限流器将使乘法器输出保持恒定。在本例中，分压电阻 是910 ，是91 ，是20 。当输入电压是AC270V 时，直流平均值是243V，此时 的最大

28、值将是4.76V，当输入电压是AC80时，直流平均值为72V，此时 是1.41V.第81页/共114页82基于Boost电路的PFC变换器设计实例乘法器设置乘法器设置第82页/共114页83基于Boost电路的PFC变换器设计实例9.乘法器的设置 乘法器、除法器是功率因素校正器的核心。乘法器的输出调节电流环用以控制输入电流功率因素提高。因此此乘法器的输出是个表达输入电流的信号。与多数从输出开始到输入的设计任务不同，乘法器电路的设计必须从输入端开始。乘法器有三个输入端：调节电流端 （脚6）、来自输入 的前馈电压端 （脚8）、电压误差放大的输出端 （脚7）。乘法器的输出是电流信号Imo（脚5）：式

29、中，Km=1是个常数，是整流后的输入电流，是电压误差放大器输出，是前馈电压。第83页/共114页84基于Boost电路的PFC变换器设计实例乘乘法法器器输输入入电电流流电电阻阻设设置置第84页/共114页85基于Boost电路的PFC变换器设计实例10.乘法器输入电流 乘法器的输入电流来自经 的输入电压，乘法器在较高电流下有较好的线性度，但推荐的最大电流是0.6mA。在高网电压时，峰值电压是382V,脚6上的电压是6V，用 620 的电阻值得到最大的 值是0.6mA.因为引脚6上的电压是6.0V,为使电路正常工作，在输入波形 处，需要一个偏置电流。在基准电压 和脚6之间接1个电阻 ，就能提供最

30、小偏置电流，其值取150 。第85页/共114页86基于Boost电路的PFC变换器设计实例乘法器电流限流电阻乘法器电流限流电阻第86页/共114页87基于Boost电路的PFC变换器设计实例11.乘法器输出电流 乘法器的最大输入电流Imo，出现在低电网线路输入正弦波的峰值处。此时，为5V,为2，由上可得，Imo 的最大值为365uA.Imo不会大于两倍的 .第87页/共114页88基于Boost电路的PFC变换器设计实例11.乘法器输出电流 电流Iset是乘法器输出电流的另一个限制点。Imo不能大于 ，对于本例电路可得到最大值 ，因此可选10 。第88页/共114页89基于Boost电路的P

31、FC变换器设计实例乘乘法法器器出出电电流流电电阻阻设设置置第89页/共114页90基于Boost电路的PFC变换器设计实例11.乘法器输出电流 为了形成电流环的反馈回路，乘法器的输出电流Imo必须与一个正比与电感电流的电流相加，形成负反馈。接在乘法器输出和电流检测电阻的电阻 执行这一功能，它使乘法器的输出端成为电感电流和基准电流的求和结点。在此例中，存在着以上的一个约束方程，电感电流的峰值电流被限定在5.6A，电流检测电阻是0.25 ，所以检测电阻上的峰值电压是1.4V。乘法器最大输出电流是365uA，所以合成电阻 应该是3.84 ，可选3.9 。第90页/共114页91基于Boost电路的P

32、FC变换器设计实例振荡器频率设置振荡器频率设置第91页/共114页92基于Boost电路的PFC变换器设计实例12.振荡器频率 振荡器的频率由电容 和电阻 来设定，已知为10 ，开关频率 要设定为100kHz，电容即由下式决定：所以 为0.00125uF。第92页/共114页93基于Boost电路的PFC变换器设计实例电流误差放大器的补偿电流误差放大器的补偿第93页/共114页94基于Boost电路的PFC变换器设计实例13.电流误差放大器的补偿(1)计算电感电流下降时在检测电阻两端所造成的压降，再除以开关频率，方程为：vrs=(4000.25)/(0.00110,000)=1.0V 此电压必

33、须等于 Vs的峰-峰值，即定时器电容上的电压5.2V。误差放大器的增益为：Gca=Vs/Vrs=5.2V/1V=5.2第94页/共114页95基于Boost电路的PFC变换器设计实例(2)反馈电阻，设Rci=Rmo=3.9 Rcz=GcaRci=5.23.9=20(3)电流环穿越频率：15.7KHz (4)选Ccz，选择45相位范围，在环路穿越频率处设置零点。,取620pF第95页/共114页96基于Boost电路的PFC变换器设计实例(5)选择Ccp，极点必须在fs/2上，取62pF第96页/共114页97基于Boost电路的PFC变换器设计实例分压设置分压设置电压误差放大器补偿电压误差放大

34、器补偿第97页/共114页98基于Boost电路的PFC变换器设计实例14.电压误差放大器的补偿 THD为5，选3%的3次谐波交流输入作为规范值。1.5%分配做Vff输入，0.75%到输出纹波电压，或1.5%到Vvac。留下0.75%分配到各种非线性器件第98页/共114页99基于Boost电路的PFC变换器设计实例(1)输出纹波电压：输出纹波电压由下式决定，式中 fr是2次谐波的频率：（2）放大器增益的设置：Vo(pk)必须减少到电压误差放大器输出所允许的纹波电压，这就是要设置误差放大器在2次谐波频率点上的增益，公式如下：对于UC3854,为5-1=4V,例中第99页/共114页100基于B

35、oost电路的PFC变换器设计实例（3）反馈网络的数值：取Rvi为511 ，取0.047uF（4）设置分压电阻：取10 第100页/共114页101基于Boost电路的PFC变换器设计实例（5）极点频率:升压级增益为：它包括乘法器、分压器和平方器在内；Xco是输出电容的阻抗。在放大器的响应的极点上，误差放大器增益由下式给出：总的电压环增益为 和 的乘积，由下式给出：Xco和Xcf两项都和频率有关，该函数有2次方的斜率（-40dB/10倍频程）。第101页/共114页102基于Boost电路的PFC变换器设计实例 为求出截止频率，设Gv=1,求解fvi，Xco安排在 ，Xcf安排在 ，方程变为；

36、Rvf的值等于Cvf在fvi的阻抗，可选用174 。第102页/共114页103基于Boost电路的PFC变换器设计实例前馈电压前馈电压滤波滤波电容电容第103页/共114页104基于Boost电路的PFC变换器设计实例15.前馈电压滤波电容 这些电容确定了交流输入电流上Vff分配的3次谐波失真，并确定所需衰减的总量。整流后的电网电压2次谐波含量是 66.2%。THD是允许的总谐波失真百分比。用两个等式连解极点，求出极点频率，fr是2次谐波的纹波频率。选择Cff1和Cff2：第104页/共114页105UC3854的仿真电路第105页/共114页106UC3854的仿真波形电电感感电电流流及及

37、全全波波整整流流电电压压波波形形输输入入电电流流及及输输入入电电压压波波形形第106页/共114页107UC3854的仿真波形电流误差放大器输出及载波波形电感电流及驱动波形第107页/共114页108UC3854的仿真波形在全波整流电压0点时的驱动波形在全波整流电压波锋时的驱动波形 第108页/共114页109UC3854的仿真波形输入电流波形及频谱分析第109页/共114页110UC3854的实验波形第110页/共114页111UC3854平均电流控制的小结这种控制方式的优点是：1 恒频控制。2 工作在电感电流连续状态，开关管电流有效值小、EMI滤波器体积小。3 能抑制开关噪声。4 输入电流

38、波形失真小。主要缺点是：1 控制电路复杂。2 需用乘法器和除法器。3 需检测电感电流。4 需电流控制环路。第111页/共114页112参考文献1.刘胜利 高频开关电源实用新技术 机械工业出版社2.周志敏 开关电源功率因素校正电路设计与应用 人民邮电出版社3.PHILIP C.TODD UC3854 Controlled Power Factor Correction Circuit Design4.朱锋 基于UC3854与IR1150S的Boost PFC变换器比较5.杨靖 各种典型工作模式下的功率因数校正数字控制解决方案6.林建一 用于1kw 电源的有源功率因数校正器第112页/共114页113谢谢谢谢!第113页/共114页114感谢您的观看！第114页/共114页