混凝土结构设计原理受扭构件的扭曲截面承载力.pptx

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1、第8章 受扭构件的扭曲截面承载力学习目标：1.理解按变角度空间桁架模型计算受扭构件扭曲截面承载 力的基本思路；2.会做弯剪扭构件的配筋计算；3.了解受扭构件的构造要求。第1页/共59页81 概述扭转是五种基本受力状态之一，以雨蓬为例：TTT雨蓬板根部的剪力就是作用在雨蓬梁上的均布荷载，雨蓬板根部的弯矩就是作用在雨蓬梁上的均布力矩，雨蓬梁承受雨蓬板传来的均布荷载及均布力矩。雨蓬板雨蓬梁第2页/共59页81 概述吊车的横向水平制动力及吊车竖向轮压偏心都可使吊车 梁受扭。雨蓬梁要承受弯矩、剪力和扭矩。工程中只承受纯扭 矩作用的结构很少，大多数情况下结构都处于弯矩、剪力 扭矩等内力共同作用下的复合受扭

2、状态。大车纵向运行小车横向运行吊车梁第3页/共59页81 概述制动力轮 压偏心轮压和吊车横向水平 制动力都会产生扭矩 T螺旋楼梯中扭矩 也较大曲梁、折梁在竖向荷载作用下也会产生扭矩在静定结构中，扭矩是由荷载产生的，可根据静力平衡条件求得，与构件的扭转刚度无关，称为平衡扭转。受扭构件必须提供足够的抗扭承载力，否则不能与作用扭矩相平衡而引起破坏。偏心轮压制动力吊车梁第4页/共59页81 概述T构件抗扭主要靠截面周边 的材料，中间核心部分材 料的抗扭作用很小。工程 中受扭构件经常采用环形 截面（电线杆）或箱形截 面（桥梁）。与实体截面 相比，其自重大大减轻，而抗扭能力几乎相同。P P偏心力P可以分解

3、为一个 中心力P和一个扭矩T。箱形截面沿周边的剪应力 可以很好地抵抗扭矩。第5页/共59页81 概述箱形受扭构件，立交桥的箱形梁第6页/共59页81 概述边梁边梁框架结构楼盖支承次梁或板的框架梁在超静定结构中，扭矩是由于相邻构件的变形互相受到约 束而产生的，需结合相邻构件的变形协调条件才能求得，即由 于变形协调使截面产生扭矩，称为协调扭转（约束扭转）。第7页/共59页81 概述边梁中的扭矩值与节点处边梁的抗扭刚度及次梁或板的抗弯刚度的比值有关。边梁的抗扭刚度越大，其扭矩也越大。次梁 或板的抗弯刚度越大，则在节点处的转角越小，边梁的扭矩也 越小。当边梁和次梁或板开裂后，边梁的抗扭刚度迅速降低，边

4、梁和次梁或板产生内力重分布，扭矩也会随之降低。mt框框架架边边梁梁（边 梁 的 抗 扭 刚 度 大 时，mt 就大）第8页/共59页81 概述受扭构件 受扭矩T作用的构件受扭钢筋箍筋扭转平衡扭转 协调扭转纵向钢筋bcor bhcor hAcor受扭纵筋受扭箍筋S第9页/共59页82 纯扭构件的试验研究T(kN.m)裂缝出现前的性能1、开裂前，受力性能大体符合弹性扭转理论 钢筋应力很低；T-j 关系呈线性2、开裂前，最大剪应力tmax发生在截面长边中点适筋破坏t maxj(rad/mm)第10页/共59页82 纯扭构件的试验研究t maxmaxWteT理想匀质构件的受 扭裂缝从主拉应力 最大处开

5、始对匀质材料，理想的受扭裂缝应当呈螺旋形。第11页/共59页82 纯扭构件的试验研究 裂缝出现后的性能1、开裂时，部分混凝土退出工作，钢筋应力明显增大；2、开裂后，扭转刚度明显降低；3、开裂后，混凝土受压，受扭纵筋和箍筋受拉；4、开裂后，裂缝呈螺旋 状，构件长边上有一条 裂缝发 展成为临界裂 缝；T=0Tu前侧面底面后侧面顶面第12页/共59页82 纯扭构件的试验研究5、最后，与临界裂缝相交的箍筋和纵筋屈服，另一个长边上 的混凝土受压破坏，构件达到极限扭矩。虽然螺旋配筋抗扭最好，但工程中通常采用由箍筋与 抗扭纵筋组成的钢筋骨架来抵抗扭矩，不但施工方便，且沿构件全长可承受正负两个方向的扭矩。S第

6、13页/共59页82 纯扭构件的试验研究 受扭构件的破坏形态（1）适筋破坏：“箍筋和纵筋的配置”均合适时：（2）部分超筋破坏：“箍筋和纵筋的配置”相差过大时：（3）超筋破坏：“箍筋和纵筋的配置”均过多时：（4）少筋破坏：“箍筋和纵筋的配置”均过少时：箍筋和纵筋先屈服，混凝土后压坏。与适筋梁类似，延性破坏。混凝土压坏，钢筋一种屈服、另一种未屈服。钢筋未屈服，混凝土先压坏。与超筋梁类似，脆性破坏。一旦开裂，构件立即破坏。与少筋梁类似，脆性破坏。应避免应避免宜避免第14页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力 开裂扭矩Tcr的计算开裂前钢筋应力很小，计算Tcr时忽略钢筋的影响。按弹性理论计算最大剪

7、应力为max，其发生在截面长边中点，当主拉应 力tp=max=ft 时，混凝土沿压应力方向开裂，并发展成螺旋裂缝，其开裂扭矩：maxtteb2hWTTfTcr2 ftWte ftbhh 1 10b时，0.208 0.313第15页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力按塑性理论计算 理想塑性材料，截面上各点剪 应力均达到ft，才会开裂。截面上的剪应力分布分为四个 区，取极限剪应力max=ft，分别计算各区合力及其对截面 形心的力偶之和，可求得塑性 总极限扭矩即开裂扭矩Tcr：2max66crbb2T 3h bft3h b ftWt24222322226T f(h b)b b 2 1 b b

8、2 b 4 b b 1(h b)2t b2 ft 6(3h b)第16页/共59页Tcr 0.7 ftWtb23h b683 纯扭构件的扭曲截面承载力规范提出的开裂扭矩Tcr计算公式 混凝土材料既非完全弹性，也不是理想塑性，而是介于两者之间的弹塑性材料。为简便实用，可按塑性应力分布计算，并引入降低系数 以考虑应力非完全塑性分布的影响。根据实验结果，降低系数约在0.70.8之间，规范为偏于安全起见，取0.7。于是，开裂扭矩设计值Tcr的计算公式为：截面受扭塑性 Wt抵抗矩第17页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力 扭曲截面受扭承载力的计算公式钢筋混凝土受扭构件的破坏性能较为复杂，目前，其破

9、坏 理论尚不统一，主要理论由两种：变角度的空间桁架模型；斜弯曲理论（扭曲破坏面极限平衡理论）。对比试验表明，在 其他参数均相同的情 况下，钢筋混凝土实 心截面与空心截面构 件的极限受扭承载力 基本相同。规范 推荐的公式采用了变 角度的空间桁架理论。第18页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力 变角空间桁架模型1、基本假定（1）混凝土只承受压力；（2）纵筋与箍筋只承受拉力；（3）忽略中心部分混凝土的抗扭作用。第19页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力Tsshcor FFbcorHh ChFHbCbCb2、模型的组成纵筋 受拉弦杆；箍筋 受拉腹杆；斜裂缝间砼 受压腹杆。VhFChHhVh

10、Vb HbVb第20页/共59页3、极限承载力分析a）Tu=Vhbcor+VbhcorTssbcorhcor 83 纯扭构件的扭曲截面承载力第21页/共59页Tssbcorh q=qtctg qqqqb）Tu用q表示 Tu=2qAcorc）令 qt ql f y Astl ucorf yv Ast1 sd）从前壁取单元体 qqqqlq qtctg2=ql/qt=ql=qctg qt=qtg f yv Ast1q 83 纯扭构件的扭曲截面承载力第22页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力根据变角度的空间桁架理论，截面能承担的极限扭矩设 计值Tu为：ucorAT 2fAyvst1sf y As

11、tl sf yv Ast1 ucor受扭纵筋与箍筋的配筋强度比。第23页/共59页（4）几点说明a）由ctg2=可见，斜压杆角度 随z 而变化，故称变角空间桁架模型。b）试验表明，斜压杆角度 在30 60之间。c）推导Tu时，假定纵筋与箍筋都已屈服。d）变角空间桁架模型推导结果的意义在于确定了钢筋 抗扭项的参数。83 纯扭构件的扭曲截面承载力第24页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力 按混凝土结构设计规范的配筋计算方法按变角度的空间桁架模型Tu公式的计算结果与试验结 果并不完全符合。规范以变角空间桁架模型为基础，根据试验结果，提 出了由混凝土的受扭承载力Tc和受扭钢筋的受扭承载力 Ts两

12、项相加的受扭承载力Tu计算公式。即f yv Ast1AcorsTu Tc Ts 1 ftWt 2根据国内大量试验数据，经回归分折，并考虑目标可 靠指标（）值，取试验点偏下限确定出：1=0.35，2=1.2。代入上式，可得规范的受 扭承载力Tu计算公式：第25页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力f yv Ast1AcorsTu Tc Ts 0.35 ftWt 1.2第26页/共59页f yv Ast1AcorsT Tu 0.35 ftWt 1.283 纯扭构件的扭曲截面承载力（1）矩形截面纯扭构件受扭承载力Tuhw/b6的矩形截面钢筋混凝土纯扭构件受扭承载力Tu计算公式2tW b3h b截

13、面受扭塑性抵抗矩6f y Astl sf yv Ast1 ucor受扭纵筋与箍筋 的配筋强度比Acor bcor hcorucor 2 bcor hcor 规定：0.61.7,1.7时取=1.7第27页/共59页83 纯扭构件的扭曲截面承载力配筋强度比反映了受扭纵筋与受扭箍筋的用量比，通 过控制值可以防止出现部分超筋破坏。试验研究表明，当0.52.0时，破坏时受扭纵筋和箍筋都能达到屈服，都能被充分利用，不会发生部分超筋破坏。为了稳妥 起见，规范规定0.61.7。设计时通常取=1.01.3，取=1.2 最佳由于引入了配筋强度比，式中只出现抗扭箍筋面积Ast1同时还受轴向压力N作用时，受扭承载力T

14、u计算公式改为：yvst1cortfAANsAT Tu 0.35 ftWt 1.2 0.07WN0.3fc A时，取N=0.3fc A第28页/共59页f yv Ast1AcorsT Tu 0.35h ftWt 1.283 纯扭构件的扭曲截面承载力（2）箱形截面纯扭构件受扭承载力Tu封闭的箱形截面，其抵抗扭矩的作用与同样尺寸的实心 截面基本相同。实际工程中，当截面尺寸较大时，往往采用箱形截面，以减轻结构自重，如桥梁中常采用的箱形截面梁。为避免壁厚过薄对受力产生不利影响，规定壁厚twbh/7，且hw/tw6hw/tw6的箱形截面钢筋混凝土纯扭构件受扭承载力Tu计算公式：第29页/共59页83 纯

15、扭构件的扭曲截面承载力箱形截面壁厚影响系数 h=2.5tw/bh，当h1时，取h=1。截面受扭塑性抵抗矩Wt 为：2hw h 66thhwhwb2b 2tW3h b3h b 2t 即：截面尺寸bhhh的矩形截面Wt减去孔洞矩形部分的Wt。第30页/共59页（3）T形和I形截面纯扭构件受扭承载Tu划分为若干个矩形截面，计 算各矩形截面的扭矩值，按 矩形截面公式受扭钢筋。划分的原则是先保证腹板完 整性，再划分翼缘。扭矩T由腹板、翼缘共同承受,按各矩形截面受扭塑性 抵抗矩与截面总受扭塑性抵 抗矩Wt的比值进行分配。83 纯扭构件的扭曲截面承载力第31页/共59页fWTWtT fTTWtWtf2tff

16、hf W(b b)wTWttf Wtw T1)腹板2)受压翼缘3)受拉翼缘26twW b(3h b)2计算受扭塑性抵抗矩时取用的翼 缘宽度尚应符合bf b 6hf bf b 6hf22tffhW f(b b)Wt Wtw Wtf Wtf83 纯扭构件的扭曲截面承载力第32页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力VMT 试验研究及破坏形态扭矩对受弯承载力的影响T 使纵筋拉应力增大，从而导致受弯承载力降低。扭矩对受剪承载力的影响 在一个侧面上方向一致，导致承载力小于剪力和扭矩单独作用时的承载力。T第33页/共59页在弯矩M、剪力V和扭矩T共同作用下，构件破坏特征及 其承载力与所作用的外部荷载条

17、件和构件内在因素有关。外部荷载条件：通常以扭弯比（=T/M）和扭剪比（=T/（Vb）表示；构件内在因素：指构件的截面形状、尺寸、配筋及材料 强度等。弯剪扭构件的破坏形态与外部荷载条件(三个外力之间 的比例关系)和配筋情况有关，主要有三种破坏形态：弯 型破坏、扭型破坏、剪扭型破坏。84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力第34页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力VMT1）弯型破坏试验表明，适筋条件下，当弯矩较大而扭矩和剪力均较小，弯矩作 用比扭矩显著，即扭弯比较小时，发Th弯形破坏。V不起控制作用，且 T/M较小，配筋适量时斜裂缝首先在弯曲受拉 的底部出现，再发展破坏时，底部受拉纵筋已屈服第35

18、页/共59页2）扭型破坏 当扭弯比和扭剪比都比较大，即扭矩较大而弯矩和剪力较小，扭矩作用显著，且构件顶部纵筋少于底部纵筋时，发Th扭T形破坏。V不起控制作用，T/M较大，且AsAs时MV由M引起的As的压力不 足以抵消T引起的As中 的拉力由于AsAs，As 先受拉屈服，之后构件破坏84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力第36页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力3）剪扭型破坏 当剪力和扭矩都较大（起控制作用）而弯矩较小时，发Th剪扭型破坏。TM不起控制作用MVV、T的共同工作使得一侧混 凝土剪应力增大，一侧混凝 土应力减小剪应力大的一侧先受拉开 裂，最后破坏，T很小时，仅发Th剪切破坏 第3

19、7页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力 按混凝土结构设计规范的配筋计算方法剪扭承载力的相关关系剪扭构件同时受剪力V和扭矩T作用，其截面某一受压区域 将同时承受剪切剪应力和扭转剪应力的双重作用（剪力和扭 矩产Th的剪应力总会在构件的一个侧面上叠加），致使构件 内混凝土的受剪承载力和受扭承载力均降低，总是小于剪力 和扭矩单独作用的承载力。第38页/共59页1）无腹筋剪扭构件的剪扭承载力相关关系试验研究表明，其相关关系 曲线大致符合1/4圆曲线规律：式中：Tco 无腹筋构件纯扭时，砼的受扭承载力；Vco 无腹筋构件纯剪时，砼的受剪承载力；Tc 无腹筋构件剪扭同时作用，砼受扭承载力；Vc 无腹

20、筋构件剪扭同时作用，砼受剪承载力。)2 (Vc)2 1Tc0Vc0(Tc84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力第39页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力2）有腹筋（箍筋）剪扭构件的剪扭承载力相关关系由于试验过程中难以将混凝土的承载力和钢筋的承载力区分开 来，计算也过于复杂，规范在试验研究的基础上，近似假 定：混凝土部分相关、钢筋部分不相关。1/4圆弧的相关方程比较复杂，为方便计算，将1/4圆曲线予以 简化，用三折线代替1/4圆弧，则混凝土部分相关、钢筋部分不相关 有腹筋构件混凝土部分剪扭承载力相关曲线与无腹筋构件剪扭承载力相关曲线相同，也符合1/4圆曲线规律 钢筋（受剪扭箍筋、受扭纵筋）部分

21、剪扭承载力不相关，即钢筋的受剪承载力和受扭承载力是相互独立的Vu=Vc+Vs=(1.5t)Vco+Vs；Tu=Tc+Ts=t Tco+Ts第40页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力(剪力影响小)(扭矩影响小)第41页/共59页以上两式相除，可得1.5Vc0TTV c0 1t tTco 有腹筋构件纯扭时，混凝土的受扭承载力；Vco 有腹筋构件纯剪时，混凝土的受剪承载力；Tc 有腹筋构件剪扭同时作用，混凝土的受扭承载力；Vc 有腹筋构件剪扭同时作用，混凝土的受剪承载力；t 有腹筋剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数；（1.5）有腹筋剪扭构件混凝土受剪承载力降低系数。84 弯剪扭构件的扭曲截面承

22、载力第42页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力剪扭构件的配筋计算方法规范采用了混凝土部分相关、钢筋部分不相关（钢筋 各自计算后叠加）的计算公式。即第43页/共59页1.5tT bh01 0.2 1 V Wt1.矩形截面钢筋混凝土剪扭构件（1）剪扭构件的受剪承载力Asvh0sVu 0.7(1.5 t)ftbh0 f yv（2）剪扭构件的受扭承载力yvAst1AcorsTu 0.35t ftWt 1.2 f1.5tTbh01 0.5 V Wtutt0yv0sV 1.75(1.5 )f bh Asv fh 1一般剪扭构件集中荷载下独 立剪扭构件一般剪扭构件集中荷载下独 立剪扭构件0.5 t

23、1.084 弯剪扭构件的扭曲截面承载力第44页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力2.箱形截面钢筋混凝土剪扭构件(1)一般剪扭构件的受剪承载力(2)剪扭构件的受扭承载力Asvf yvh0sVu 0.7(1.5 t)ftbh0 uhtttcorAst1 f yvAsT 0.35 f W 1.21.5t1 0.2(1)V hWt(3)集中荷载作用下独立的箱形截面剪扭构件，受剪承载力utt0yv0sV 1.75(1.5 )f bh Asv fh 1(4)集中荷载作用下独立箱型截面剪扭构件，受扭承载力corAsAfst1yvTu 0.35ht ftWt 1.2(5)受扭承载力降低系数为：第45页

24、/共59页叠加法剪扭构件配筋计算方法1）按剪扭构件的受扭承载力计算所需的受扭纵筋Astl 和受扭箍筋 Ast1/s，受扭纵筋Astl 均匀配置在截面四周，受扭箍筋Ast1/s 配置 在截面周边（双肢箍）；2）按剪扭构件的受剪承载力计算所需的受剪箍筋Asv/s，受剪箍筋 Asv/s 按受剪要求配置（双肢箍或四肢箍）；3）叠加纵筋=剪扭构件受扭纵筋Astl 纵筋配筋方式参照弯剪扭构件；箍筋=剪扭构件受扭箍筋Ast1/s+剪扭构件受剪箍筋Asv/ns，即单肢箍筋84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力第46页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力弯剪扭构件的配剪计算方法 纯扭构件在工程中几乎是没有的。工

25、程中构件往往要同时承受、弯矩、剪力和扭矩甚至轴力，即弯剪扭构件。试验表明，在弯矩、剪力和扭矩共同作用下，弯剪扭构件的受弯、受剪、受扭承载力是相互关联的，即存在相关性，其相互影响 十分复杂，按相关关系理论进行承载力计算目前还有困难。弯剪扭构件的配剪计算方法（按规范）为简化计算，规范不考虑受弯承载力与受剪、受扭承载力的相关 性，即弯剪扭构件=受弯（纯弯）构件+剪扭构件 对剪扭承载力采用混凝土部分相关（避免混凝土部分的抗力被重 复利用）、钢筋部分不相关（钢筋独立计算后再叠加）的计算对弯剪扭构件的配筋计算，规范采用：叠加法、近似法第47页/共59页叠加法弯剪扭构件配筋计算方法纵筋=受弯构件受弯纵筋As

26、、As+剪扭构件受扭纵筋Astl对截面 同一位置处的受弯纵筋和受扭纵筋，可将二者面积叠加后确定纵筋 的直径和根数；箍筋=剪扭构件受扭箍筋Ast1/s+剪扭构件受剪箍筋Asv/ns，即单肢箍筋纵筋叠加方式例如：受弯纵筋受扭纵筋纵筋总量84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力第48页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力 箍筋叠加方式 例如：受扭箍筋受剪箍筋箍筋总量第49页/共59页84 弯剪扭构件的扭曲截面承载力近似法1）当V 0.35ftbh0 时，即V 0.5Vco 时，剪力V 较小，可忽略不计，仅按弯扭构件设计。2）当T 0.175ftWt 或T 0.175h ftWt（箱形截面）时，即T 0

27、.5Tco 时，扭矩T 较小，可忽略不计，仅按受弯构件设计。按受弯构件的正截面受弯承载力计算所需的受弯纵筋As、As，配置在弯曲受拉、受压区；按受弯构件的斜截面受剪承载力计算所需的受剪箍筋Asv/s=nAsv1/s，按受剪要求配置（双肢箍或四肢箍）。第50页/共59页1 轴向力为压力时 (1)受剪承载力utt0yv0fhsV (1.5 )1.75f bh 0.07N Asv 1(2)受扭承载力uttyvAst1AcorAsT 0.35 f W 0.07 N W 1.2ft t 85 压弯剪扭构件的受扭承载力计算第51页/共59页85 压弯剪扭构件的受扭承载力计算2 轴向压力为拉力时(1)受剪承

28、载力utt0yv0yv0ffhssV (1.5 )1.75f bh 0.2N Asvh Asv 1(2)受扭承载力utyvyvAst1AcorAst1AcorssT 0.35 f 0.2 N W 1.2 f 1.2 ft A t第52页/共59页规范提出的受扭承载力计算公式主要是对平衡扭转。过去的规 范和工程中对变形协调扭转都不做计算，只进行抗扭构造配筋。原 因在于，变形协调扭转的计算更为复杂，在理论上还没有较可行的 计算方法。零刚度设计法简化计算法 可取扭转刚度为零，即扭矩忽略不计，仅按构造要求配置受扭纵筋和受扭箍筋，以保证构件有足够的延性和满足正常使用时限制裂 缝宽度的要求。一些国外规范采

29、用此法。规范法 我国规范规定宜考虑因构件开裂后抗扭刚度降低而产Th的内力重分布，将弹性分析得出的扭矩设计值T 乘以合适的调整系数予以降低，再按弯剪扭构件进行承载力计算，确定所需的纵筋和箍筋，并 满足有关构造要求。86 协调扭转构件扭曲截面承载力第53页/共59页87 受扭构件的构造要求1.纵筋配筋的要求受扭纵筋配筋率stl 应满足最小配筋率要求AstlTftTbhVb f yVbtl tl,min 0.6，其中 2截面弯曲受拉边纵筋面积 受弯构件As,min（=minbh）+按受扭纵筋最小配筋率计算并分配到弯曲受拉边的钢筋面积 如：对箱形截面构件，以上式中以bh 代替b以上要求是为了避免出现少

30、筋破坏第54页/共59页VTbh00.8wt 0.25c fc当hw/（b 或hw/tw）等于4时nAsv1,minnAsv1ftbsbsf yvsv sv,min 0.283.构件截面尺寸的要求为避免配筋过多产Th超筋破坏弯剪,扭构件截面尺寸应满足以下要求：2.箍筋配箍率的要求受剪扭箍筋的配箍率sv应满足最小配箍率要求VTbh00.8wt 0.2c fc当hw/（b 或hw/tw）等于6时87 受扭构件的构造要求第55页/共59页87 受扭构件的构造要求当截面尺寸符合：可不进行构件受剪扭承载力计算（V、T较小），仅需按构造要 求配置受扭纵筋和受剪扭箍筋，以防止构件脆断和保证构件破坏时 具有一

31、定的延性。0t0t 0VTVTN 0.7 ftbhw或 0.7 ft 0.07bhwbh4.构造配筋条件第56页/共59页5.其他构造要求受扭箍筋应做成封闭型，箍筋末端应弯 折135，弯折后的弯钩端头平直段长度 不应小于10d（d为箍筋直径）。箍筋间距ssmax，smax 查表4-1确定。受扭纵筋应沿截面周边均匀布置，在截 面四角必须布置抗扭纵筋，受扭纵筋间 距不得大于200mm及梁宽b。考虑协调扭转而配置的箍筋，其间距 s0.7b，b为截面宽度或腹板宽度，对箱 形截面b=2tw。受扭纵筋的搭接和锚固长度均应按受拉钢筋的构造要求处理。其他构造要求详见混凝土结构设计规范有关规定。87 受扭构件的构造要求第57页/共59页第8章 受扭构件的扭曲截面承载力本章小结受扭构件的受扭破坏形态开裂扭矩计算纯扭构件受扭承载力计算复合受扭构件承载力计算 剪扭相关性 弯剪扭构件承载力计算 压弯剪扭构件承载力计算第58页/共59页感谢您的观看。第59页/共59页