脚手架讲座资料.pptx

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1、二、荷载及变形值的规定2、风荷载计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0-基本风压(kN/m2)，按n=50年的规定采用；泉州沿海地区取0=0.7kN/m2 z-风荷载高度变化系数；s-风荷载体型系数,按下表规定采用；表脚手架的风荷载体型系数s注：astw值可将脚手架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ50009）的规定计算；b为挡风系数，=1.2An/AW，其中An为挡风面积；AW为迎风面积。敞开式单、双排脚手架的值宜按本规范附录A表A3采用。第1页/共53页二、荷载及变形值的规定例：密目式安全网全封闭脚手架挡风系数计算 目前建筑工地常用的是大于2000目/1

2、00cm2的密目式安全网，例如：2300目/100cm2，每目孔隙面积A0=1.3mm2 密目式安全网挡风系数：1=1.2An/AW=1.2(100-nA0)/100=1.2(100-23001.3/100)/100=0.841扣件钢管脚手架挡风系数，查附录A表A3：2=0.089密目式安全网全封闭脚手架挡风系数：=1+2（1-1/1.2）=0.868上面计算很大，也有试验资料表明，1可取0.54。第2页/共53页二、荷载及变形值的规定3、荷载效应组合 参与计算脚手架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合表的规定。表荷载效应组合表荷载效应组合第3页/共53页二、荷载及变形值的规定4、变形值规

3、定受弯构件挠度不应超过表中规定的容许值。表受弯构件的挠度表受弯构件的挠度第4页/共53页三、双排脚手架设计计算1、纵横水平杆承载力计算2、扣件抗滑承载力计算3、立杆稳定性计算4、连墙件计算5、立杆地基承载力计算第5页/共53页三、双排脚手架设计计算1、纵横水平杆承载力计算抗弯验算：M/W f 挠度验算：=qgL4/(100EI)+PL3/(100EI)v水平杆剪切承载力不起控制作用，可不验算。2、扣件抗滑承载力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8kN，双扣件取12kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计

4、值；第6页/共53页三、双排脚手架设计计算3、立杆稳定性计算考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A)+MW/W f不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A)f其中f-钢管立杆（属冷弯薄壁型钢）抗压强度设计值，取205MPa；lo-计算长度,由公式 l0=kuh 确定；式中k计算长度附加系数，其值取1.155，h立杆步距。考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表采用；表脚手架立杆的计算长度系数表脚手架立杆的计算长度系数第7页/共53页三、双排脚手架设计计算 虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。右图为脚手架失稳的模态及计算长度l0计算模

5、型。l0为h-H之间。即l0=kh，值是根据原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心e=53mm）的实际工况。k值采用概率极限状态设计法对容许应力法安全系数K=2的结构抗力调整系数反映到计算长度时的附加系数。第8页/共53页三、双排脚手架设计计算脚手架稳定性要求限制了脚手架有搭设高度，经计算，泉州市区落地式钢管脚手架（横距1.05m，纵距1.5m，步距1.8m），允许搭设高度如下(m)：敞开全封闭两步三跨5044.8三步三跨45.428.8第9页/共53页三、双排脚手架设计计算4、连墙件

6、计算连墙件扣件承载力起控制作用，承载力按下式计算：Nl=Nlw+N0Rc其中Nlw-风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)N0-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),Nl-连墙件的轴向力设计值(kN)第10页/共53页三、双排脚手架设计计算 泉州是沿海地区，基本风压很大。计算出的连墙件的轴向力设计值都很大，下表为跨距1.5m、步距1.8m，两步两跨、全封闭脚手架（背靠建筑敞开、市区）连墙件在不同高度轴力设计值Nl：高度（m）5256075100Nl(kN)11.212.716.317.519.2 从上表知，所处高度60米以内的脚手架，连墙件受力8KN16KN，需采用双扣件，大于60

7、米，采用双扣件也不能达到要求，应再加密连墙件。双扣件连墙件连接如右图所示。第11页/共53页三、双排脚手架设计计算5、立杆地基承载力计算立柱底地基承载力应按下列公式计算：p=N/Afgfg=kc fgk式中 p 立柱底垫木的底面平均压力；N 上部立柱传至基础顶面的轴向力设计值；A 基础底面面积；fg 地基土承载力设计值；fgk 地基土承载力标准值；kc 地基土承载力折减系数。对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。其取值与模板规范略有不同。第12页/共53页四、脚手架破坏形式1.倾覆破坏形式：架体沿垂直于墙体方向整体向外翻倒。原因分析：(1)横向水平力过大

8、(2)联墙点过少或过早拆除(3)架体偏心受荷(4)内外立杆的地基不均匀沉降(5)架体垂直度偏差大 第13页/共53页四、脚手架破坏形式 2、整体失稳破坏形式：立杆失稳承载力剧降，导致架体整体平面外变形。原因分析：(1)荷载过大；(2)联墙点间距偏大；(3)立杆、纵向水平杆接头不当，横向水平杆漏设；(4)未设横向斜杆；(5)立杆偏心受荷；(6)局部地基承载力不足，下沉过大；1连墙件；2失稳方向 双排脚手架的整体失稳 第14页/共53页四、脚手架破坏形式 联墙点减少，失稳波形波长变大，临界荷载减少，P1P2地基下沉，附近立杆受力增加，P1P第15页/共53页四、脚手架破坏形式 3、侧向变形破坏形式

9、：架体沿墙纵向侧向变形，引起架体倒塌。原因分析：（1）纵向水平荷载过大（3）纵向长度较短（2）未按要求设剪刀撑第16页/共53页四、脚手架破坏形式 综合上面脚手架破坏三大形式，对脚手架坍蹋的原因可归纳以下几点：（1）地基承载力不足；（2）由立杆、水平杆组成的脚手架空间框架搭设不当；（3）连墙点不足或设置不当；（4）未设置足够剪刀撑和横向斜撑。（5）承受荷载过大；规范中对脚手架的构造及施工要求主要针对这五大原因展开。第17页/共53页五、脚手架构造及施工要求 1、地基及立杆底部构造 主要是保证地基受力面积，保证地基承载力不随外在因素而发生变化。（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。垫板宜采用长度不

10、少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢。脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。（2）搭设场地应平整无杂物，确保排水畅通，不得出现地基积水现象。（3）当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。（4）对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面承载力进行验算。第18页/共53页五、脚手架构造及施工要求 2、立杆及水平杆 由立杆及纵横水平杆组成的脚手架框架，是脚手架的受力结构，其正确的搭设将确保脚手架的承载能力。（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。（3）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应

11、四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。（4）立杆垂直度偏差、纵向水平杆的高差应控制在允许范围之内。第19页/共53页五、脚手架构造及施工要求（5）扣件安装应符合下列规定：1）螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm 3）对接扣件开口应朝上或朝内；4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。第20页/共53页五、脚手架构造及施工要求（6）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（7）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。第21

12、页/共53页五、脚手架构造及施工要求 3、连墙件 连墙件是脚手架最重要的构件，它是确保脚手架不发生失稳破坏及倾覆的重要构造措施。脚手架从搭设、使用、拆除各个阶段都必须保证连墙件正确设置。（1）立杆须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置最大间距不能超过三步三跨。（2）连墙件的布置应符合下列规定：1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；3）宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；4）一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。第22页

13、/共53页五、脚手架构造及施工要求（3）对高度24m以上的双排脚手架及悬挑架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。（4）对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。（5）连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；（6）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。（7）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；（8）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段

14、拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。第23页/共53页五、脚手架构造及施工要求 4、剪刀撑与横向斜撑（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；表剪刀撑跨越立杆的最多根数表剪刀撑跨越立杆的最多根数（2）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（3）高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；（4）悬挑脚手架及高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设

15、置剪刀撑；第24页/共53页五、脚手架构造及施工要求（5）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；（6）横向斜撑的设置应符合下列规定：1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；2）一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；3）高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。（7）剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。第25页/共53页五、脚手架构造及施工要求 5、荷载要求 主要是防止超载、偏心受荷、承受过大的水平荷载。（1）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得

16、超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。第26页/共53页六、悬挑架支承结构构造 省建设厅关于建筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定（试行）的通知（闽建科200419号），对悬挑脚手架构造要求提出比较详细要求，具体如下：1、悬挑架的支承结构应为型钢制作的悬挑梁或悬挑桁架等，不得采用钢管；其节点应螺栓联结或焊接，不得采用扣件连接。与建筑结构的固定方式应经设计计算确定，并经工程设计单位认可，工程设计单位应当对防范生产安全提出指导意见。2、悬挑式脚手架每段搭设高度不得大于24m。3、悬挑脚手架连墙件须采用两步三跨。第27页/共53页六、悬挑架支承结构构

17、造4、悬挑梁制作采用的型钢，其型号、规格、固端和悬挑端尺寸的选用应经设计计算确定，与建筑结构连接应采用水平支承于建筑梁板结构上的形式，固端长度应不小于1.5倍的外挑长度。第28页/共53页六、悬挑架支承结构构造第29页/共53页六、悬挑架支承结构构造第30页/共53页六、悬挑架支承结构构造5、构架底部与悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。构架底部应设置纵向和横向扫地杆，扫地杆应贴近悬挑梁（架），纵向扫地杆距悬挑梁（架）不得大于20cm；首步架纵向水平杆步距不得大于1.5m。第31页/共53页六、悬挑架支承结构构造6、悬挑梁与建筑物连接必须可靠（如由不少于两道的预埋U型螺栓与压板采用双螺母固定，

18、螺杆露出螺母应不少于3扣），连接强度应经计算确定。第32页/共53页六、悬挑架支承结构构造第33页/共53页六、悬挑架支承结构构造第34页/共53页七、悬挑架支承结构设计计算1、悬挑梁的承载力计算2、拉绳承载力计算3、钢丝拉绳的拉环强度计算4、锚固段与楼板连接的计算 第35页/共53页七、悬挑架支承结构设计计算1、悬挑梁的承载力计算当采用型钢作悬挑梁，其抗弯验算：=M/W+N/A f悬挑梁的整体稳定性计算:=M/bWx f其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数经计算，正常搭设挑架（高度24米）：采用拉绳时，使用I12，I14，I16，匚14，匚16均能满足要求；不采用拉绳时，I16强度够，但挠

19、度偏大，采用I18以上型钢才能满足。建议拉绳不纳入计算。第36页/共53页七、悬挑架支承结构设计计算2、拉绳的强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RURUFg=aFg/K其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数；K -钢丝绳使用安全系数。K6。3、钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f-为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；N-拉环的拉力,N=RU 第37页/共53页七、悬挑架支承结构设计计算4、锚固段与楼板连接的计算:水

20、平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:=R/2A f 其中R-水平钢梁与楼板压点的拉环受力；f-为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A-拉环截面积第38页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析镇江八佰伴商贸公司工地时间：2009年3月23日 伤亡情况：一死三伤直接原因：为重新装修工程，脚手架上堆放过量的建筑垃圾；在拆除原有建筑墙体时，敲击震动，增加横向水平力。第39页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析第40页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析深圳在建工地脚手架坍塌时间：2009年1

21、月3日 伤亡情况：6伤（4重伤）直接原因：正在拆除脚手架，把五楼拆下的脚手架全部堆在了四楼上；连墙点被拆除。第41页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析石景山区一在建工地时间：2009年6月25日 伤亡情况：1死2伤直接原因：突发强风；连墙点不够。第42页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析三亚某工地 16层高楼时间：2008年9月3日 伤亡情况：4伤直接原因：正在进行外墙装饰，连墙点少。坍塌面积约7500平方米。第43页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析第44页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析抚顺百货大楼时间：2008年11月 4日 伤亡情况：无直接原因：大风，最大瞬时风速达到每秒18

22、.4米，属七级风。第45页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析石狮某工地时间：2009年5月27日伤亡情况：1死直接原因：脚手架准备拆除，连墙点钢管提前被锯断。第46页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析西安南大街百货大厦西安南大街百货大厦2020米高脚手架倒塌事故米高脚手架倒塌事故时间：2007-11-6伤亡情况：4伤直接原因：重新装修。第47页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析杭州临安市钱王杭州临安市钱王大街某酒店脚手大街某酒店脚手架坍塌架坍塌时间：2009年6月30日伤亡情况：2人死亡5人受伤直接原因：架体超载，连墙点少。第48页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析青岛一处施工现场脚手架倒塌青岛一处施工现场脚手架倒塌青岛市一商厦施工现场2009年8月16日下午发生脚手架倒塌事故，造成19人受伤。第49页/共53页八、脚手架倒塌典型实例分析第50页/共53页九、结语 综合上面理论分析及外架坍塌事故教训，对脚手架施工着重提出以下几点要求：1、连墙件非常重要，不能省，特别对外墙翻修工程，应考虑好连墙件的设置方案。2、应特别注意外装收尾阶段联墙件是否被提前拆除。3、大风时，连墙件可能不够（特别是高层建筑），应注意减少风压。4、应密切注意地基变化。5、脚手架应使用得当，不要让架体增加不必要横向水平荷载。第51页/共53页谢谢大家！第52页/共53页感谢您的观看。第53页/共53页