(完整版)连续跨承载力..pdf

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1、 2、检算系数的确定 2.1、检算系数 Z1 检算系数 Z1主要有三个影响因素确定：一是构件外观质量；二是构件混凝土强度；三是固有模态参数。详见表 4.21-1。表 4.21-1 承载力检算系数 检测指标 评定标度值 Ej 权重j 表观缺损 1(良好状态)0.4 材质强度 1(良好)0.3 固有模态 1(良好状态)0.3 计算的技术状况评定值 E=10.4+10.3+10.3=1 根据技术状况评定值承载力检算系数 Z1=1.15 2.2、承载力恶化系数e 承载力恶化系数e 的确定详见表表 4.22-1 表 4.22-1 承载力恶化系数 检测指标 评定值 权重 混凝土表观缺损 1 0.32 钢筋

2、锈蚀电位 1 0.11 混凝土碳化深度 1 0.2 混凝土保护层厚度 2 0.12 氯离子含量 1 0.15 混凝土强度状况 1 0.1 计算的恶化状况评定值 E=10.32+10.11+10.2+20.12+10.15+10.1=1.12 环境条件为：不燥，不冻，无侵蚀性介质 承载力恶化状况评定值 E 为 1.12；由于桥址位于城市道路上，气候条件比较好，环境条件为：干燥，不冻，无侵蚀性介质；承载力恶化系数e 为 0.0024。2.3、截面折减系数c、s 截面折减系数c、s的确定详见下表4.23-1。表 4.23-1 承载力截面折减系数 检测指标 评定值 权重 材料风化 2 0.1 混凝土碳

3、化 1 0.35 物理与化学损伤 1 0.55 截面损伤综合评定值R=20.1+10.35+10.55=1.1 构件截面损坏较轻，其截面损伤综合评定值 R=1.1，取混凝土截面折减系数为 0.99，钢筋锈蚀轻，没有发现纵梁混凝土保护层剥落、钢筋外露，钢筋截面损失状况对应于评定标度 1 的技术特征，因此钢筋截面折减系数按 0.99 取用。2.4、活载影响修正系数q 根据现场观测，路况完好，车辆的通行速度比较快，交通量超过设计交通量，对应于交通量的活载影响修正系数q1取为 1.1。超重车货车较多，超过汽车检算荷载主车的大吨位车辆的交通量与交通量之比即为车辆混入率，依据0.30.5取大吨位车辆混入率

4、的活载影响修正系数q2为 1.1，依据后轴重超车检算荷载之最大轴荷所占的百分数5%15%，取q3为 1.1，由此计算得到活载影响修正系数q=(q1q2q3)1/3=(1.11.11.1)1/3=1.1。3、原结构复核计算 3.1 荷载横向分布系数 本桥分联分跨，选取第二联第三幅和第四幅进行试验，所以应用 GQJS 桥梁分析计算程序时，考虑连续梁的相互作用，荷载横向分布系数如下（因桥面宽度连续分布，这里只取其中某一断面处的宽度18.736m 作为简化）：计算方法:铰接板法 结构描述:桥面宽度 人行道宽度 主梁跨径 主梁根数 18.736 0 30 5 上翼缘宽度 上翼缘悬臂长度 上翼缘板厚度 纵

5、向抗弯惯矩 横向抗扭惯矩 3 .35 .35 .466402 2.24147 活载信息:汽车荷载:汽车-超20级 挂车荷载:挂车-120级 履带车荷载:履带车-50级 人群荷载:3.5KN/m2 横向分布系数计算结果:梁号 汽车 挂车 履带车 人群 1 0.495 0.252 0.253 0.000 2 0.439 0.220 0.220 0.000 3 0.412 0.207 0.206 0.000 3.2 原结构控制截面的内力计算 本桥分联分跨，这里所做的选取第二联西幅第三跨跨中截面为控制界面。应用GQJS桥梁分析计算程序，梁控制截面的内力计算结果见表4-3-1，表中组合为（恒+汽+人）、

6、组合为（恒+挂）。表 4-3-1 控制截面内力计算结果 荷载组合 跨中弯矩 支点弯矩 支点剪力 iM（kN.m）iM（kN.m）jQ（kN）组合 3331.16-5832.34 867.45 组合 2749.27-5242.66 837.62 恒载 2748.55-5244.31 538.42 3.3 跨中正截面强度 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）计算，截面复核，为单筋 T 形截面或工形截面时：当 iiayygghbRARAR 为 第一类 T 形截面，按以下（1）（2）式计算 xbRARARiayygg （1）)2(1)2(1010 xhARrxhARrMgg

7、syysj （2）当 iiayygghbRARAR 为第二类 T 形截面，按以下（3）（4）式计算 iiaayygghbbRbxRARAR)(（3）)2(1)2(1010 xhARrxhARrMggsyysj （4）桥梁为空心箱梁，按面积相等、截面惯性矩相等原则简化成工字形空心箱梁复核 第三联第三跨跨中：箱梁配筋 3915.24j（21860/yRN mm），20 根三级钢筋直径 12（2400/gRN mm）混凝土 50 号（228.5/aRNmm）由公式（1）（4）计算得：极限承载力 10316.77uMkN m 极限承载力 3331.16ujMMkN m 所以跨中正截面强度满足承载力要求

8、。3.4 支点斜截面抗剪强度 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）计算：预应力混凝土 T 形截面或工形截面斜截面抗剪强度计算公式：000.008(2)0.12hkkgkpRQbhR bhm （5）截面配双肢箍三级钢 12（2400/gyRN mm）混凝土标号 55 号 100p 0yywgAAAbh 3.5p 时取 3.5 kkkAS b 0MmQh 1.7m 时取 1.7 3m 时，取 3m 由公式（5）计算同样复核第三联第三跨支座 Z8，得：斜截面极限抗剪承载力 958.69hkQkN 支点斜截面极限抗剪承载力 867.45hkjQQkN 所以支点斜截面强度满足

9、承载力要求。4、基于检测结果的桥梁承载力评定 4.1 钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁极限承载力评定方法 对于钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁其极限承载力评定计算公式如下:1S(;)(;)(1)csdgqbdcsecsRRGQRZ (6)式中：dS荷载效应函数；G永久荷载效应；g永久荷载安全系数；Q可变荷载效应。对重载交通桥梁汽车荷载效应计入活荷载影响修正系数q q荷载 Q 的安全系数；dR结构抗力函数；b结构工作条件系数；cR混凝土强度设计值；c在混凝土强度设计值的基础上的混凝土安全系数；sR预应力钢筋或非预应力钢筋强度设计值；s在钢筋强度设计值的基础上的钢筋安全系数；1Z基于检测结果的桥梁承载力检

10、算系数；e承载力恶化系数；c配筋混凝土结构的截面折减系数；s钢筋截面折减系数；将桥梁检测评定所得一系列系数代如上式进行桥梁承载力验算。4.2 基于检测结果的桥梁承载力验算 1、跨中正截面强度验算 结构抗力：6101.52RMkN m 基于检测结果的结构抗力效应经以上各个系数修正后的结构抗力为:RM=6101.521.15（10.0024）0.99=6929.91kN m 荷载效应的设计值：4891.83jMkN m 其中恒载效应为1759.51kN m,活载效应为3132.32 kN m。基于检测结果的荷载效应的设计值经活荷载影响修正系数q修正后的荷载效应 的设计值为：jM 恒+q活=1759

11、.51+1.13132.32=5205.06kN m 故RjMM 结构抗力效应大于荷载效应，跨中正截面强度满足要求。2、支点斜截面抗剪强度验算 结构抗力：RQ=1364.60kN 基于检测结果的结构抗力效应经以上各个系数修正后的结构抗力为:RQ=1364.601.15（10.0024）0.99=1549.87 kN 荷载效应的设计值：710.24jQkN 其中恒载效应为235.07kN,活载效应为475.17kN。基于检测结果的荷载效应的设计值经活荷载影响修正系数q修正后的荷载效应 的设计值为：jQ 恒+q活=235.07+1.1475.17=757.76kN 故RjQQ 结构抗力效应大于荷载效应，支点斜截面抗剪强度满足要求。表 8.1-2 汽车荷载作用下控制截面内力及加载效率 荷载 等级 加载最不利位置 试验荷载计算内力 S1 标准荷载计算内力 S2 试验荷载效率/iM（kN.m）jM（kN.m）汽车-超20 级 跨中弯矩及挠度最不利位置 1936.24 1986.01 0.97