施工升降机基础及附着施工方案.pdf

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1、 施工升降机基础及附着施工方案 项目部内部评审表 编号:项 目 名 称 xxx 工程 施工组织设计（或方案）名称 施工升降机基础及附着施工方案 工程管理部门 评 审 意 见 科技质量部门 评 审 意 见 安全技术部门 评 审 意 见 经营部门 评 审 意 见 技术负责人评审意见 项目经理 批准签字 备注:评审、审批意见填写不下,可另加附页。附件 3 施工方案审批表 编号:项 目 名 称 xxx 工程 施工组织设计（或方案）名称 施工升降机基础及附着施工方案 公司工程管理部门 评 审 意 见 公司科技质量部门 评 审 意 见 公司安全技术部门 评 审 意 见 公司武装保卫部门 评 审 意 见 公

2、司副总工程师/总工程师审 批 意 见 备注:评审、审批意见填写不下,可另加附页。I 目 录 1、工程概况.1 1.1 工程简述.1 1.2 方案概述.1 2、编制依据.1 3、施工升降机型号技术参数.2 4、施工升降机安装位置及时间.2 5、施工升降机基础施工方案.3 6、施工升降机基础下方梁板加固方案.6 7、施工升降机附着及防护方案.10 7.1 附着方案.11 7.2 防护方案.11 8、其它注意事项.14 8.1 施工要点.14 8.2 安全注意事项.14 9、应急预案.15 10、附件：悬挑式扣件钢管脚手架计算书.16 1 1、工程概况 1.1 工程简述 1.1.1 建筑地点 1.1

3、.2 建筑面积 建筑总面积：约 10 万 m2。其中四层地下室约 4 万 m2、五层裙楼约 1.6万 m2、1 号主楼（634F、机房层、水箱层）约 4.4 万 m2。1.1.3 建筑性质及主要结构体系 一类高层,最大建筑高度（地上/地下)：163.8m/-17.2m；最大建筑层数（地上/地下)：36F/-4F；层高分布为：-2F 至-4F 层高为 3.9m、-1F 层高为5.5m、11F 及 22F 层高为 5.4m、其余层层高均为 4.5m。主要结构体系为框架核心筒结构，建筑主体结构合理使用年限为 50 年。1.2 方案概述 本方案针对本工程施工升降机的分为基础施工、基础下方梁板加固、附着

4、及防护等方面进行了编制。2、编制依据 1、建设工程安全生产管理条例；2、施工组织总设计、施工图纸；3、机械设备制造厂 SC 型施工电梯使用手册；4、国家现行的施工及验收规范、规程、标准、强制性标准条文以及国家和地方的有关法律、法规；各级建筑工法、工艺标准；建筑地基基础工程施工质量验收规范GB 50202-2002；施工现场机械设备安全技术规范(JGJ332001)2 建筑施工安全检查标准(JGJ5999)建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）（J119-2001）施工升降机安全规则(GB/T100551996)施工升降机技术条件(GB/T100541996)施工现场临时用电安全技术规

5、范(JGJ462005)高处作业安全技术规范(JGJ8091)建筑结构荷载规范(GB500092001)3、施工升降机型号技术参数 参数信息 施工升降机型号：SCD200/200J；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：154.8m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.0m；底笼宽：1.5m；标准节重：180kg；对重重量：1258kg；单个吊笼重:1600kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1225kg；其他配件总重量：200kg；4、施工升降机安装位置及时间 根据施工组织总设计要求，二次结构及装饰施工期间，在 1#塔楼的 K 轴侧/16 轴17 轴及 19 轴侧/K 轴J 轴之间各安装一台施工

6、电梯，用于二次结构和装饰装修施工人员、材料、设备的运输工作。施工电梯为重庆红岩建设机械制造有限责任公司生产的 SCD200/200 型施工电梯，吊笼带驾驶室，双 3 吊笼带对重，每只吊笼的额定载重量为 2 吨，安装高度 154.8 米；施工升降机平面位置图 5、施工升降机基础施工方案 5.1 枝术要求（1）混凝土基础 300mm 厚,内配双层双向 HRB335 20250 钢筋网。（2）混凝土设计强度为 C35。（3）混凝土基础平整度1/1000，预埋件地脚架 M30 螺孔端面与基础混凝土面平齐，水平高差2mm。（4）混凝土基础下平台能承受40000kg 的静压力。（5）现浇混凝土基础时,必须

7、埋好接地装置。工艺流程：接地安装防腐处理接地电阻测试验收 本方案的接地装置，利用钢管柱连通做接地装置。利用12 的镀锌钢管将电梯与接地装置相连接。接地线安装及焊接完后，应及时清除药皮，刷沥青及银粉漆做防腐处 4 理。一般使用 ZC 型接地电阻测试仪，其精度为额定值的5，把仪表放在水平位置上，检查表头指针是否在经线上，测量时由慢到快逐渐摇动仪表把手，使转速达到约 120r/min，再调整标度盘，实质是指针在红线上，度表盘数将读数乘倍率则为所测接地电阻值；若测量表度盘数小于 1 时，则应把倍率表度盘置于乘 1 的倍数档，再调整表度盘进行测试，将测得的读数乘 1 即为所测的接地电阻值。测试结果必须符

8、合设计要求 待接地作业全部完成后，并按重庆质量验收规范进行验收。接地装置剖面布置图 5 接地装置立面图 5.2 施工电梯基础施工（1）电梯型号为 SCD200/200，吊笼规格为 3200mm2700mm，基础为 6m4m0.3m。（2）模板施工 基础板模板采用 15mm 厚多层板、40mm80mm 木方，模板支设根据施工电梯定位线采用483.5 钢管扣件支设。（3）钢筋施工 钢筋按施工电梯基础施工图及图集进行加工制作，主筋为 HRB335 20250 双层双向钢筋网，设 HRB235 8500 拉钩按梅花形布置，拉钩的弯钩一端为 135，一端为 90，钢筋绑扎严格按施工规范要求进行施工。（4

9、）混凝土施工 施工电梯基础混凝土为 C35 商品混凝土，基础混凝土施工采用插入式振 6 捣器振捣，一次浇筑成型。混凝土浇筑 24d 后可拆除模板，在初凝后必须淋水养护 3 天以上，施工电梯安装详见安装拆除方案。施工升降机基础图 6、施工升降机基础下方梁板加固方案 施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数 n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于 P=(吊笼重+围笼重+标准节总重+对重重+载重量+其他配件总重)n=62330.

10、1Kg610.8KN 7 施工升降机基础加固支撑架立面图 8 施工升降机基础加固支撑架平面图（-1F）施工升降机基础加固支撑架平面图（-2F-4F）2）.荷载参数：施工荷载：4kN/m2；3）.钢管参数：9 钢管类型：483.5；钢管横距:900mm；钢管纵距:900mm；钢管步距:1500mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.2 m；荷载计算 参数信息 施工升降机型号：SCD200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：154.8m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.0m；底笼宽：1.5m；标准节重：180kg；对重重量：1258kg；单个吊笼重:1600kg

11、；吊笼载重：2000kg；围笼重：1225kg；其他配件总重量：200kg；根据设备说明书 基础承载 N(吊笼重+围笼重+标准节总重+对重重+载重量+其他配件总重)n9.8N/kg （16002+1225+180103+12582+20002+200）2.19.8 62330.1kg9.8 N/kg 610834.98N 610.8 kN 基础底座平面尺寸为 60004000 mm，则地下室顶板承压 P610.8/（64）25.45kN/m2。立杆验算 以最大荷载对立杆进行验算，不考虑钢筋砼上梁的承载力，则传给每根 10 立杆的力为：N25.450.90.920.61KN 查施工手册（第四版）

12、P520 当水平步距为 1250mm 时，立杆（483.0 钢管、对接方式）允许荷载【N】=29.2KN 20.61KN;查建筑材料手册得，可调顶托的允许荷载【N】=40KN 20.61KN。故立杆受力满足要求。混凝土强度验算 为方便计算，假设载荷全部集中并均匀分布于 4m6m 的底座上，计算如下：基础底座与混凝土楼面的接触面积：S4m6m24m2 据前项计算，本施工电梯荷载 N610.8kN，则混凝土单位面积承载 P610.8/2425.45kN/m2 查施工手册（第四版）P63，强度等级为 C40 混凝土强度设计值轴心抗压为【P】19.1103 KN/m2 25.45KN/m2 通过上述验

13、算，升降机基础加固施工方案完全满足安全使用要求。同时，为避免施工升降机梯笼在下降到底部时可能对地下室顶板的直接冲击，我公司在梯笼下方设置了汽车轮胎进行缓冲，可保证电梯运行安全可靠，地下室顶板完好无损。7、施工升降机附着及防护方案 11 7.1 附着方案 施工升降机附着采用每层连接，连接采用 M24 螺栓固定在楼层板上（穿板固定），见下图。施工升降机附着示意图 7.2 防护方案 施工升降机立面防护采用如下图示的构造，由于最外侧（靠近施工升降机侧）立杆为单立杆，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）中 6.1.2 条规定，单排脚手架搭设高度不应超过 24m，故在第 7F、

14、21F 采用型钢（10#槽钢）搭设悬挑架，每次悬挑架搭设高度为63.9m，即为 14 层（每次悬挑架包含 12F 及 23F 防火避难层），详见附件 悬挑式扣件钢管脚手架计算书。12 施工电梯侧立面图 13 施工电梯基础平面图 施工电梯防护正立面图 14 普管层间防护平台骨架平面图 8、其它注意事项 8.1 施工要点 1、在结构施工过程中，对需预埋附墙埋件的楼层，必须在砼浇筑前进行埋件预埋；2、将圆管与埋件进行焊接；3、在导轨架上安装两根方管，用螺栓紧固；4、将两根管与附墙座连接；5、用螺栓及销子将其余部分连接起来，调节好各方向的距离，并同时校正导轨架的垂直度；6、紧固所有螺栓，慢慢启动升降机

15、，确保吊笼及对重不与附墙架相碰；7、附墙架的最大水平倾角不得大于8o，即144：1000。8.2 安全注意事项 1、地面操作人员，应尽量避免在高空作业面的正下方停留或通过，也不得在起重机的起重臂或正在安装的构件下停留或通过。2、高处操作人员使用的工具、零配件等，应放在随身佩带的工具袋内，不可随意向下丢掷。15 3、构件安装后，必须检查连接质量，只有连接确实安全可靠，才能松钩或拆除临时固定工具。4、雨天和雾天不安排高空作业，必须进行时一定要采取可靠的防滑、防坠措施；遇到六级及以上大风时，必须停止高空作业。恶劣天气后要对高空作业设施进行全面的检查、修复和完善。5、重点把好高空作业安全关,有高处作业

16、人员必须经过体检合格，工作期间,严禁喝酒、打闹。小型工具、焊条头子等放在专门工具袋内。使用工具时，要握持牢固。手持工具应系安全绳，应避免直线垂直交叉作业。6、吊装作业应划定危险区域，挂设安全标志，加强安全警戒。7、禁止在高空抛掷任何物件，传递物件用绳拴牢。8、统一高空、地面通迅、联络一律用对讲机，严禁在高空和地面互相直接喊话。9、应急预案 详应急预案。16 10、附件：悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。单排脚手架，搭设高度70.0米，立杆采用单立

17、管。立杆的纵距1.50米，立杆距离结构0.20米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.1380。悬挑水平钢梁采用10号槽钢U口水平，建筑物外悬挑段长度0.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，

18、没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.200/2=0.035kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.200/2=0.200kN/m 17 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.035=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.200=0.280kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图

19、(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.080.088+0.100.280)1.5002=0.079kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.100.088+0.1170.280)1.5002=-0.094kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.094106/4491.0=20.826N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!18 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.03

20、8+0.035=0.073kN/m 活荷载标准值 q2=0.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.073+0.9900.200)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.565mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.2001.500/2=0.05

21、2kN 活荷载标准值 Q=2.0000.2001.500/2=0.300kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.052+1.40.300=0.552kN 19 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.2002/8+0.5520.200/4=0.028kN.m =0.028106/4491.0=6.198N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的

22、挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:20 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038200.004/(3842.060105107780.000)=0.00mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.052+0.300=0.410kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=410.100200.0200.0200.0/(482.06105107780.0)=0.003mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.003mm 小横杆的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力

23、按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.200=0.008kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.2001.500/2=0.052kN 活荷载标准值 Q=2.0000.2001.500/2=0.300kN 荷载的计算值 R=1.20.008+1.20.052+1.40.300=0.492kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN

24、的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；21 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1485 NG1=0.14970.000=10.394kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35041.500(0.200+0.000)/2=0.210kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3=0.1701.5004/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(

25、kN/m2)；0.010 NG4=0.0101.50070.000=1.050kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=12.884kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2.00021.5000.200/2=0.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0=0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz=1.000 Us 风荷载体型系数：Us=0.138 经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.2501.0000.138=0.034kN/m2。22

26、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.212.884+0.91.40.600=16.217kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.212.884+1.40.600=16.301kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.91.40.0341.5001.2001.

27、200/10=0.009kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=16.301kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=2.000；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1552.0001.200=2.772m；23 A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由长细比，为2772/16=174；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.238；钢管立杆

28、受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得:=16301/(0.24424)=161.802N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=16.217kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=2.000；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1552.0001.200=2.772m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩

29、),W=4.491cm3；由长细比，为2772/16=174；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.238；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.009kN.m；24 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =16217/(0.24424)+9000/4491=163.059N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2=305.365kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=

30、2.782kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。26 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l,kl=ml/l。本工程算例中，m=500mm，l=2500mm，m1=200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=198.30cm4，截面模量(抵抗矩)W=39.70cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=16.30kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.212.740.00017.8510=

31、0.12kN/m k=0.50/2.50=0.20 k1=0.20/2.50=0.08 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=17.821kN 支座反力 RB=-1.160kN 27 最大弯矩 MA=3.275kN.m 抗弯计算强度 f=3.275106/(1.0539700.0)=78.570N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=12.88+0.60=13.48kN 水平钢梁自重计算荷载 q=12.740.00017.8510=0.10kN/m 最大挠度 Vmax=2.972mm 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG

32、J 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用10号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=5708.548.0235/(200.0100.0235.0)=11.63 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=1.046 经过计算得到强度=3.28106/(1.04639700.00)=78.89N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算 28 1.水

33、平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.160kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f=65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=11604/(3.1416110.502)1/2=3mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度

34、计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.16kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于1160.07/(3.1416201.5)=12.3mm。29 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.16kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中

35、取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M=1.162.50/2=1.45kN.m 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；30 fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0=100-15=85mm；s=1.45106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0090 =1-(1-20.0090)1/2=0.0090 s=1-0.0090/2=0.9950 楼板压点负弯矩配筋为 As=1.45106/(0.995085.0210.0)=81.6 mm2