003后浇带独立支撑体系施工方案.pdf

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1、后浇带独立支撑体系施工方案 工程基本概况 工程名称：。地 点：设计单位：。建设单位：监理单位：。施工单位：建筑面积：。1、为确保结构支撑体系的安全，方便施工，节约材料成本，在后浇带处采用独立柱的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的拆除。支撑采用 4 根钢管组成独立柱支撑，独立柱顶端采用独立模板块做顶板，独立模板与平台板、梁底板分离，并用钢管搭设成水平小方架连撑，小方撑共设三道，分别为上下两道间距立杆端 300mm，中部设一道，大于 5m 设两道以增加独立柱支撑的稳定性。由于后浇带两侧梁属于悬臂结构，由于当悬臂构件距支座点的距离小于 1.5m 时，当砼强度达到 100%后，悬臂端近似

2、不产生下垂。故在施工中后浇带板边距支座梁为 200mm 梁端底部设独立支撑柱；在主、次梁相交的，且后浇带边距主次梁距离小于 1.5m 的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑；经过后浇带两平行梁间距净距大于 3m 的，则在后浇带处板边加设独立支撑，保证该板不下垂；凡后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 1.5m 的，均在梁端、板端加设独立柱支撑；后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 3m 的均在梁板端部和中间分别各加一独立柱支撑。2、后浇带支模时采用独立支撑系统，后浇带 800 宽度以内的底模不支，只支设两端梁竖向支撑，穿过后浇带两侧的梁全部支撑，从距后浇带边 200mm 距离搭设独立支撑体系的钢管架。

3、每边竖向搭设两排钢管架，竖向钢管间距 900mm，分别水平横管三道，每 1500mm 一道，扫地杆必须连接牢固，梁与梁之间的独立支撑钢管连接成一体。形成有一个牢固的整体。3、梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，在支设梁底和楼板模板前先将钢管定型，独立支撑根据梁底板的标高固定，与其模板一起支设，并独成体系，且不能妨碍其他模板的拆除。4、后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。其余部位的模板正常支拆。边距主次梁距离小于 1.5m 的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑。5、后浇带两侧梁属于悬臂结构，后浇带处两侧的钢筋独立柱支撑不得与平台梁模板一起拆除重支

4、。在后浇带浇筑砼之前立模时，也不得拆除独立柱支撑，待后浇带两边悬挑梁加固处理完备，方能拆除平台梁模板和钢管，且砼浇筑完毕后，砼强度达到设计强度的 75%时，才可拆除后浇带模板和独立支撑。6、独立柱支撑点的位置必须上层和下层在同一位置，不得任选位置，保证梁端受力进行有效垂直传递而不造成对梁、板的损害。后浇带的支模见附图所示（红色模板为后浇带独立模板）：后浇带独立支撑体系照片：附后浇带支撑架计算式：计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 20898 51A2 冢23577 5C19 尙20621 508D 傍32869 8065 聥35995 8C9B 貛22322 5732

5、 圲3 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 B2，标高9.00m 新浇混凝土楼板板厚(mm)160 新浇混凝土楼板边长L(m)7.25 新浇混凝土楼板边宽B(m)1.75 二、荷载设计 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 e28127 6DDF 淟21067 524B 剋#30359 7697 皗 21345 5361 卡 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.

6、5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值 0.1 面板及小梁自重标准值 0.3 楼板模板自重标准值 0.5 模板及其支架自重标准值 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 风荷载标准值k(kN/m2)24108 5E2C 帬26703 684F 桏33400 8278 艸36526 8EAE 躮o32061 7D3D 紽 基本风压0(kN/m2)0.2 0.065 风压高度变化系数z 0.65 风荷载体型系数s 0.5 三、模板体系设计 模板支架高度(

7、m)3.6 立柱纵向间距la(mm)1100 立柱横向间距lb(mm)1100 水平拉杆步距h(mm)1500 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心对称 24470 5F96 徖vv An 21876 5574 啴 立柱距混凝土板短边的距离(mm)325 立柱距混凝土板长边的距离(mm)325 主梁布置方向 平行楼板长边 小梁间距(mm)200 小梁最大悬挑长度(mm)100 主梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求 结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向)四、面板验算 面板类型 Y24024 5DD8 巘 27234 6A62 橢 28935 7107 焇32592 7F5

8、0 罐 覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)21 面板弹性模量E(N/mm2)7100 面板验算方式 简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+2

9、4)0.16)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.16)+1.40.72.5 1=7.595kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.5950.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4=0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f21N/mm2 满足要求！25001 61A9 憩N27680 6C20 氠37950 943E 鐾36972 906C 遬32423 7EA7 级31

10、976 7CE8 糨o 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.16)1=4.116kN/m 5ql4/(384EI)54.1162004/(3847100281250)0.043mml/250200/2500.8mm 满足要求！五、小梁验算 小梁类型 方钢管 小梁材料规格(mm)40403 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 小梁弹性模量E(N/mm2)206000 小梁截面抵抗矩W(cm3)4.66 小梁截面惯性矩I(cm4)oA30721 7801 码F22238 56DE 回29466 731A 猚

11、38674 9712 霒 9.32 小梁验算方式 简支梁 因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.16)+1.40.72.50.21.562kN/m M1q1l2/81.5621.12/80.236kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.5

12、3.15kN M2q2L2/8+pL/40.0651.12/8+3.151.1/40.876kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.5620.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.236，0.876，0.3150.876kNm Mmax/W0.876106/4660187.994N/mm2f205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 V10.5q1L0.51.5621.10.859kN V20.5q2L+0.5p0.50.0651.1+0.53.151.611kN V3maxq1L1，q2L1+pma

13、x1.5620.1，0.0650.1+3.153.156kN 335271 89C7 觇937503 927F 鉿!32507 7EFB 绻G VmaxmaxV1，V2，V3max0.859，1.611，3.1563.156kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.156100040402-(40-6)342/(8932006)17.425N/mm2125N/mm2 满足要求！3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.16)0.20.863kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=50.86311004/(384206000932

14、00)0.857mml/2501100/2504.4mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8631004/(820600093200)0.001mml12/250200/2500.8mm 满足要求！六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm)483 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)33847 8437 萷40544 9E60 鹠22769 58F1 壱35548 8ADC 諜 205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁验算方式 简支梁

15、 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.16)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.16)+1.40.71.50.21.362kN/m q2(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.16)0.2=0.903kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.3621.10.749kN 按悬臂梁，R1q1l=1.3620.10.136kN RmaxR

16、max，R10.749kN;正常使用极限状态 31614 7B7E 签20452 4FE4 俤34293 85F5 藵.a33485 82CD 苍yk 按简支梁，Rmax0.5q2L0.50.9031.10.497kN 按悬臂梁，R1q2l=0.9030.10.09kN RmaxRmax，R10.497kN;2、抗弯验算 计算简图如下：主梁弯矩图(kNm)Mmax0.532kNm Mmax/W0.532106/4490118.399N/mm2f205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax2.111kN max2Vmax/A=22.1111000/4249.956N/mm

17、2125N/mm2 满足要求！4、挠度验算 主梁变形图(mm)max1.951mm 跨中max=1.951mm=1100/250=4.4mm G31168 79C0 秀9y20174 4ECE 从23300 5B04 嬄d=悬挑段max0.57mm=1002/250=0.8mm 满足要求！七、立柱验算 钢管类型 483 立柱截面面积A(mm2)424 立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 满足要求！查表得，0.634 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.0651.11

18、.52/100.018kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.16)+0.91.411.11.1+0.018/1.16.534kN lXh 23215 5AAF 媯39567 9A8F 骏39120 98D0 飐35102 891E 褞 f Nw/(A)+Mw/W6534.346/(0.634424)+0.018106/449028.371N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.534kNN30kN 满足要

19、求！九、立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm)300 混凝土强度等级 C30 立杆底座长a(mm)150 立杆底座宽b(mm)150 dW37865 93E9 鏩26256 6690 暐C24917 6155 慕 F1=N=6.534kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面

20、周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 38227 9553 镓Y?30275 7643 癃29297 7271 牱40098 9CA2 鲢39651 9AE3 髣d =min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于

21、4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=280mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11720280/1000=482.082kNF1=6.534kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-201

22、0第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 c 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 l 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.322500/1000=1303.088kNF1=6.534kN 满足要求！