外架施工方案(7#、8#、9B).pdf

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1、word word1 编制依据 1.1.编制依据 乌江房地产开发有限公司提供的乌江水电遵义基地恬苑工程标段工程招标文件、及工程施工图纸等；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；钢结构设计规范（GBJ17-2003）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；建筑施工手册第四版；有关法律、法规、规章、管理文件。危险性较大的分部分项工程安全管理办法 第2章 工程概况 word word2 2.1.工程概况：工程名称 乌江水电遵义基地恬苑工程7#、8#、9B 栋 工程地点 遵义市高九路与人民路交界处南侧 建设单位 乌江房地产开发

2、有限公司 设计单位 深圳市清华苑建筑设计有限公司 监理单位 遵义市三新监理有限公司 施工单位 中国建筑第四工程局有限公司 建筑面积 约 15.3 万 m2 层数（地上/地下）18 层/2 层、12 层/2 层 建筑高度 63.55m、41.55m 结构形式 框架-剪力墙结构 各 层 层 高 地下 2 层：负二层 4.15m/负一层 4.05m4.15m 首层：5.79m5.89m 二层：3.4m 三十七（十一）层：3.0m 十八（十二）层：3.06m 第3章 外架总体部署及搭设方法 3.1.7B 地库顶板至六层外架，9B 地库顶板至 8 层外架采用落地式双排钢管架，搭设方案如下：由于各栋塔楼在

3、地库顶板至四层板面范围内总高度从17m24m 不等，依据建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规程（JGJ130-2001），在 24m 高度范围以下采用以下搭设方法较安全：采用的钢管为483.5，搭设双排架。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 0.9 米，立杆的步距 1.80 米。连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。扫地杆距离地库顶板结构面 180mm，立杆与地库顶板结构面接触部位需垫木枋，外围四周满挂安全网。word word3 3.2.7A、8#楼地库顶板至十一层板面外架，搭设落地式双排钢管架，最高总高度均为 32m，分段卸荷：3.2.1.

4、小高层区 7A、8A、8B 栋 18 层的塔楼，塔楼最高总高度为 63.75m，12 层以下采用整体落地外架，于地库顶板面作为支撑面。具体如下：楼号 布置形式 楼层（层）高度（m）备注 7A、8A、8B 落地架 111 32 在第 7 层用钢丝绳御荷一次 采用的钢管为483.5，搭设双排架。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 0.9 米，立杆的步距 1.80 米。连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。扫地杆距离地库顶板结构面 180mm，立杆与地库顶板结构面接触部位需垫木枋，外围四周满挂安全网。卸荷钢丝绳采用 637+1 钢丝绳，直径 14.

5、5mm；卸荷钢丝绳间距为一跨一卸（立杆跨距 1.5m）。第4章 脚手架的设计计算 4.1 参数信息 4.1.1.落地式脚手架 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 32.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.

6、活荷载参数 施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数 本工程地处贵州省遵义市，基本风压为0.30 kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；word word4 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标

7、准值(kN/m2):0.038；5.地基参数 地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:1.00。word word5 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.500/3=0.175 kN/m；活荷载标准值:Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值:q=1.20.038+1.20.1

8、75+1.41.500=2.356 kN/m；小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 Mqmax=2.3560.8002/8=0.188 kN.m；最大应力计算值 =Mqmax/W=37.104 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =37.104 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:word word6 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713 kN/m；最大挠度 V=5.01.713800.04/(3842.06010

9、5121900.0)=0.364 mm；小横杆的最大挠度 0.364 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.0/150=5.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算 小横杆的自重标准值:P1=0.0380.900=0.034 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.3500.9001.500/3=0.160 kN；活荷载标准值:Q=3.0000.8001.500/3=1.200 kN 荷载的设计值:P=(1.20.034+1.20.160+1.41.200)/2=0.956 kN；大横杆计算简图 2.强度验算

10、 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.9421.500=0.377 kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.377=0.388 kN.m 最大应力计算值 =0.388106/5080.0=76.341 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 =76.341 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自

11、重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.6770.0381500.04/(1002.060105121900.0)=0.052 mm；word word7 集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.031+0.140+1.200）/2=0.685kN V=1.8830.6851500.03/(100 2.060105121900.0)=1.734 mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.734=1.787 mm；大横杆

12、的最大挠度 1.787 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150=10.0与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.0380.9002/2=0.034 kN；大横杆的自重标准值:P2=0.0381.500=0.058 k

13、N；脚手板的自重标准值:P3=0.3500.9001.500/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=3.0000.9001.500/2=2.00 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.058+0.236+0.034)+1.42.00=3.194 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1=0.1248+(0.902/2+1.502)0.038/1.8032.00=6.603；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；

14、采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35041.500(0.900+0.3)/2=1.26 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3=0.11041.500/2=0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.50032.000=0.240 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.433 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.0000.9001

15、.5002/2=4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.300 kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；word word8 Us-风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7 0.3000.8400.649=0.114 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.433+1.44.05=15.79 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向

16、压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.28.433+0.851.44.05=14.94 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.40.1141.500 1.8002/10 =0.066 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=15.79kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.500；计算长度,由公式 lo=kh 确定：l0=3.119 m

17、；长细比 Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000 N/mm2；=15790.000/(0.186489.000)=173.6 N/mm2；立杆稳定性计算 =173.6N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值：N=14.94 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5

18、.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.500；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.119 m；长细比:L0/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.186 立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000 N/mm2；=14940.00/(0.186489.000)+66210.445/5080.000=177.30N/mm2；立杆稳定性计算 =177.30 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N

19、/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:word word9 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.725 kN；活荷载标准值：NQ=3.600 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；Hs=0.1864.89010-4205.000103-(1.21.725+1.43.600)/(1.20.125)=77.027 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=77

20、.027/(1+0.00177.027)=71.518 m；H=71.518 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H=50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.83 kN；活荷载标准值：NQ=3.600 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.40.85)=0.066/(1.4 0.85)=0.056 kN.m；Hs=(0.18

21、64.89010-4205.00010-3-(1.21.83+0.851.4(3.600+0.1864.8900.056/5.080)/(1.20.125)=75.34 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=75.34/(1+0.00175.34)=70.062 m；H=70.062和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H=50.000 m，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0 风荷载标准值 Wk=0.114 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.

22、200 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=2.596 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=7.596 kN；word word10 连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af 其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i=300.000/15.800的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.89010-4205.000103=9

23、5.133 kN；Nl=7.596 Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=7.596小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=500.000 kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000 kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=158.436 kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.259 kN；基础底面面积：A=

24、0.090 m2。p=158.436 fg=500.000 kN/m2。地基承载力满足要求！第5章 安全措施及要求 word word11 所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格方可使用。防雷接地措施，采用镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于设计要求值。焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。外脚架上不得堆放钢筋，模板等材料。拆除时严禁乱丢及高空坠物。高空作业要正确使用“三宝”，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下

25、方不准站人，铺脚手架不准马凳操作，操作工具及零件放在工具袋内。凡遇六级以上大风，浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚步手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部份有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。底部的立柱应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱薄弱截面错开，搭设双排脚手架时，应先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，立产柱时要临时固定，在立柱的外侧规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。扣件的紧固是否符合要求，可用力矩板手实测，要 4060N.M 过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。高层建筑施工用脚手架，原则上不允许开口，即不允许从上到下断开，要求脚手架在平面上沿建筑物外沿四周连通。按规定要求搭设防护棚：为了预防物体坠落打击，建筑物出入口须搭设通道防护棚。设通道防护棚。