某公司混合结构办公楼结构设计计算书示例.pdf

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1、-某公司混合结构办公楼结构设计计算书（示例）一、结构方案的确定 本工程采用纵横墙承重的混合结构。除承重墙体之外，其余楼、屋面均采用现浇钢筋混凝土楼面和屋面大梁支承楼面屋面板，楼面屋面板主要采用 120 厚预应力空心板，卫生间采用钢筋混凝土现浇板，9-11 轴二楼大会议室屋盖采用钢筋混凝土现浇肋梁屋盖，采用现浇楼梯、雨篷。构件平面布置见结构施工图。根据搂屋盖类型和横墙间距，可以确定，本工程的静力计算属于刚性方案。二、荷载计算（一）屋面 永久荷载标准值：40 厚刚性防水层：0.0425 =1.0 kN/150 厚加气混凝土保温层 0.1510 =1.5 kN/20 厚水泥砂浆找平层 0.0220

2、=0.4 kN/120 厚预应力空心板（含灌缝）2.14 kN/15 厚混合砂浆板底抹灰 0.01517 =0.26 kN/屋面永久荷载标准值 =5.30 kN/屋面可变荷载标准值（不上人屋面）0.5 kN/组合系数c=0.7 准永久系数q=0（二）楼面 永久荷载标准值：空心板部分 15 厚水磨石面层 0.01524 =0.36 kN/20 厚水泥砂浆找平层 0.0220 =0.4 kN/120 厚预应力空心板（含灌缝）2.14 kN/15 厚混合砂浆板底抹灰 0.01517 =0.26 kN/楼面（空心板部分）永久荷载标准值 =3.16 kN/现浇板部分（板厚 80）15 厚水磨石面层 0.

3、01524 =0.36 kN/20 厚水泥砂浆找平层 0.0220 =0.4 kN/80 厚现浇板 0.825 =2.0 kN/15 厚混合砂浆板底抹灰 0.01517 =0.26 kN/楼面（现浇板部分）永久荷载标准值 =3.02 kN/可变荷载标准值：办公室、会议室、值班室 2.0 kN/组合系数c=0.7 准永久系数q=0.5 走廊、楼梯、卫生间 2.5 kN/组合系数c=0.7 准永久系数q=0.5 130厚加气混凝土保温层40厚刚性防水层20厚水泥砂浆找平层120厚预应力空心板15厚板底抹灰15厚水磨石面层20厚水泥砂浆找平层120厚预应力空心板15厚板底抹灰-1/B 轴：8-9 轴

4、间线荷载设计值为：7.6451.65=12.61 kN/m 7-8 轴间线荷载设计值为：7.6451.80=13.76 kN/m 固可选 2 级荷载等级过梁。A、D 轴无梁板荷载，可选用 0 级过梁。/四、钢筋混凝土构件设计计算（一）楼面梁 L1（1）（截面 250450，C20 混凝土，纵筋 HRB335 级，箍筋 HPB235 级）1、计算简图 120120C12048605100120D 梁净跨：ln=51001202=4860 mm 计算跨度：l=lna/2b/2=5100 mm 1.05ln=1.054860=5103mm5100mm 取计算跨度 l=5100 mm=5.1 m 荷载

5、：板传来的永久荷载：3.163.3 =10.43 kN/m 250450 梁自重：0.250.4525 =2.81 kN/m 梁侧粉刷重：20.0150.4517 =0.23 kN/m 梁上永久荷载标准值 gk =13.47 kN/m 梁上可变荷载标准值 qk =3.32 =6.60 kN/m 梁荷载设计值：1.213.471.46.6 =25.40 kN/m 1.3513.471.40.76.6=24.65 kN/m-取梁荷载设计值：（gq）=25.40 kN/m 计算简图如下：g+q=25.40kN/m5100 2、内力设计值 Mmax=1 8（gq）l2=1 8 25.405.12=82

6、.58 kNm Vn=1 2（gq）ln=1 2 25.404.86=61.72 kN 3、正截面承载力：采用C20混凝土，HRB335级钢筋，fc=9.6N/mm2，ft=1.10N/mm2，fy=300N/mm2，b=250mm，h=450mm，ho=h40=410 mm（保护层厚度 c=30mm），sb=0.399 s=M/1fcb h 2 0=82.58106/(1.09.62504102)=0.205 sb=0.399=112s =1120.205=0.232b=0.55 As=1fcbho/fy=0.2321.09.6250410/300=760.96 mm2 可选 318，实际配

7、筋面积 763 mm2，可满足要求。配筋率=As/bh=763/(250450)=0.68%min min=0.2%0.45ft/fy=0.451.1/300=0.16%4、斜截面承载力计算：（箍筋 HPB235 级，fyv=210 N/mm2）复核截面：hw/b=410/250=1.64 4.0 0.25fcbho=0.259.6250410=246103 N V=61720N 截面符合要求。验算是否需要按计算配箍筋：0.7ftbho=0.71.10250410=78925 N V=61720N 可按构造要求配置箍筋：sv,min=0.24ft/fyv=0.241.1/210=0.126%选

8、用双肢6 箍筋，Asv=228.3=56.6 mm2 箍筋间距 sAsv/(bsv,min)=56.6/(2500.126%)=179.7mm180mm 选双肢6180 箍筋满足最小直径、最大间距和最小配箍率的要求。L1（1）配筋见施工图(采用平法表示)（二）卫生间现浇板（混凝土 C20，钢筋 HPB235 级）卫生间平面尺寸为 3m5.1m，可按四边铰支的双向板计算。-可取板厚 h=80mml/45=3000/45=66.7mm。1、计算简图：计算跨度 lo=lnh=276080=2840 mm 荷载：永久荷载标准值：15 厚水磨石面层 0.01524 =0.36 kN/20 厚水泥砂浆找平

9、层 0.0220 =0.40 kN/80 厚现浇板 0.0825 =2.00 kN/15 厚混合砂浆板底抹灰 0.01517 =0.26 kN/永久荷载标准值 gk =3.02 kN/可变荷载标准值 qk =2.5 kN/荷载设计值：gq=1.23.021.42.5=7.124kN/1.353.021.40.72.5=6.527 kN/2、内力计算：计算跨度：lx=lxnh=276080=2840 mm ly=lynh=486080=4940 mm lx/ly=2840/4940=0.575 查教材 P161 表 5.3.16，得（lx/ly=0.55 和 0.60 的平均值）mx=0.085

10、6 my=0.0226 钢筋混凝土材料泊松比取=0.2，则 mx=mxmy=0.08560.20.0226=0.0901 my=mymx=0.02260.20.0856=0.0397 Mxmax=mx(gq）l2=0.09017.1242.842=5.18 kNm My max=my（gq）l2=0.03977.1242.842=2.28 kNm 3、正截面承载力计算：采用 C20 混凝土，HPB235 级钢筋，fc=9.6N/mm2，ft=1.10N/mm2，fy=210N/mm2，b=1000mm，x 方向：h=80mm，ho=h25=55 mm（保护层厚度 c=20mm），sb=0.42

11、6 s=M/1fcb h 2 0=5.18106/(1.09.61000552)=0.178 sb=0.426=112s =1120.178=0.198b=0.614 15厚水磨石面层20厚水泥砂浆找平层15厚板底抹灰90厚钢筋混凝土现浇板-As=1fcbho/fy =0.1981.09.6100055/210=497.8 mm2 可选 8100，实际配筋面积 503 mm2，可满足要求。配筋率=As/bh=503/(100080)=0.629%min min=0.45ft/fy=0.451.1/210=0.236%0.2%y 方向：h=80mm，ho=h2510=45 mm（保护层厚度 c=

12、20mm），sb=0.426 s=M/1fcb h 2 0=2.28106/(1.09.61000452)=0.117 sb=0.426=112s =1120.117=0.125b=0.614 As=1fcbho/fy =0.1251.09.6100045/210=257 mm2 可选 8190，实际配筋面积 265 mm2，可满足要求。配筋率=As/bh=265/(100080)=0.331%min min=0.45ft/fy=0.451.1/210=0.236%0.2%4、卫生间现浇板配筋简图（略）：（三）办公楼肋梁楼盖设计计算 1、楼盖梁板布置如下图：-1.35gk+1.4cqk=1.3

13、55.661.40.73.5=11.07 kN/因而 g=g+q/2=1.25.661.43.5/2=9.24 kN/q=q/2=1.43.5/2=2.45 kN/次梁上的线荷载 gk =5.662.10.2(0.350.1)250.015(0.350.1)217=13.26 kN/m qk =3.52.1=7.35 kN/m g+q=1.2gk+1.4qk=1.213.261.47.35=26.20kN/m 1.35gk+1.4cqk=1.3513.261.40.77.35=25.10kN/m 因而 g=g+q/4=1.213.261.47.35/4=18.48 kN/q=3q/4=1.43

14、7.35/4=7.72 kN/主梁上的集中荷载：Gk=4.2gk0.25（0.80.1）250.015(0.80.1)2172.1 =4.213.260.25（0.80.1）250.015(0.80.1)2172.1=65.63 kN Qk=4.2qk=4.27.35=30.87 kN G+Q=1.2Gk+1.4Gk=1.265.631.430.87=121.97 kN 1.35Gk+1.4cGk=1.3565.631.40.730.87=118.85 kN 3、内力计算：（1）板的内力计算：板的计算跨度：边跨 lo=ln+b/2+h/2=（2100100185）+185+100/2=2050

15、 mm 中跨 lo=lc=2100 mm 跨差为 21002050=50 mm，小于跨度的 10%，可以查表计算内力。平均值为 2075mm。另一方向计算跨度为 4200 mm，4200/2075=2.022，故可按单向板计算。将板视为 4 跨连续梁，计算简图如下：板仅需要计算正截面承载力，故仅需要计算弯矩。查教材 P394 页，可得各截面在不利荷载组合下的弯矩设计值如下表：截面位置 荷载组合 弯矩计算值 跨跨中 全部永久荷载+、跨可变荷载（0.0779.240.102.45）2.052=4.02 kNm/m B 支座 全部永久荷载+、跨可变荷载(0.1079.240.1212.45)2.07

16、52=5.53 kNm/m 跨跨中 全部永久荷载（0.0369.240.0812.45）2.12-+、跨可变荷载=2.34 kNm/m C 支座 全部永久荷载+、跨可变荷载(0.0719.240.1072.45)2.12=4.05 kNm/m （2）次梁内力计算：次梁的计算跨度：边跨 lo=1.025 ln+b/2=1.025（4200120125）+125=4179 mm lc=4200mm 取 lo=4179mm 中跨 lo=lc=4200mm 跨差为 42004179=21 mm，小于跨度的 10%，可以查表计算内力。将次梁视为 3 跨连续梁，计算简图如下图：次梁需要计算正截面和斜截面承

17、载力，因而，应计算控制截面的弯矩设计值和剪力设计值：查教材 P391-392 页，可得各控制截面在不利荷载组合下的弯矩设计值如下表：截面位置 荷载组合 弯矩计算值 跨跨中 全部永久荷载+、跨可变荷载（0.08018.480.1017.72）4.1792=39.44 kNm B 支座 全部永久荷载+、跨可变荷载(0.10018.480.1177.72)(4.179+4.2)/22=48.29kNm 跨跨中 全部永久荷载+跨可变荷载（0.02518.480.0757.72）4.22=18.36kNm 查教材 P391-392 页，可得各控制截面在不利荷载组合下的剪力设计值如下表：截面位置 荷载组合

18、 剪力计算值 A 支座边 全部永久荷载+、跨可变荷载 7（0.40018.480.4507.72）4.179=45.41 kN B 支座左 全部永久荷载+、跨可变荷载(0.60018.480.617.72)4.179=66.02 kN B 支座右 全部永久荷载+、跨可变荷载（0.518.480.5837.72）4.2=57.71 kN（3）主梁内力计算：主梁为单跨简支梁，计算跨度为：lo=ln+a=(8400370)370=8400mm1.05ln=1.05(8400370)=8431.5 mm 取计算跨度为 8400mm。-主梁内力计算结果见上图。4、配筋计算：（1）板的纵向钢筋：正截面承载

19、力计算（b=1000mm ho=100mm fc=9.6N/mm2 fy=210 N/mm2 ft=1.1 N/mm2）截面 1 B 2 C M（kNm/m）4.02 5.53 2.34 4.05 s=M/1fcbho2 0.0744 0.1024 =1-12s 0.0774 0.1083 As=bho1fc/fy 265 mm2 494.9 mm2 实选钢筋 8190 8100 实际钢筋面积 265mm2 503mm2 实际配筋率 0.265%0.503%以上计算：1）均满足b=0.614 2）实际配筋率均大于最小配筋率min=45ft/fy%=0.236%-（2）次梁的纵向钢筋：正截面承载

20、力计算（fc=9.6N/mm2 fy=300 N/mm2 ft=1.1 N/mm2）截面 B M（kNm）39.44 48.29 18.36 b 或 bf 1400 ho 310 s=M/1fcbho2 0.0305 =112s 0.0310 x=h0 9.62 As=bho1fc/fy 430.5mm2 实选钢筋 218 实际钢筋面积 509 mm2 实际配筋率 0.727%以上计算：a）均满足b=0.614 b）跨中截面按第一类 T 形截面计算，x=h0均小于 hf=100 mm，符合要求。c）实际配筋率均大于最小配筋率min=0.2%45ft/fy%=0.165%（3）次梁斜截面受剪承载

21、力 截面尺寸复核：hw=350100=250mm hw/b=250/200=1.25 4.0 应按下式复核截面尺寸：0.25cfcbho=0.251.09.6200310=148800N=148.8 kNVmax=66.02kN 故截面尺寸符合要求。配箍计算：0.7 ftbho=0.71.1200310=47740N=47.74 kN 根据内力计算结果可知，B 支座左、右两截面计算剪力设计值均超过 0.7 ftbho，应按计算配箍。但因剪力值不大，可按 B 支座左截面计算。V0.7ftbh0 6602047740 nAsv s =0.225 1.25fyvh01.25210310 选用6 双肢

22、箍筋，满足箍筋最小直径的要求，箍筋间距应满足：s nAsv/（nAsv s ）=228.3/0.225=251.5 mm 查教材 P115 页表 5.2.5，箍筋最大间距为 200mm，若采用6200 双肢箍筋 配箍率为：-sv=(228.3)/(200200)=0.142%sv,min0.24ft/fyv =0.241.1/210=0.126%故，选用6200 双肢箍筋可满足要求。因6200 双肢箍筋为最小直径、最大间距，其余截面不必验算。（4）主梁 正截面承载力计算：（配纵向钢筋）（5）主梁斜截面承载力计算：（配箍筋）5、结构施工图：-（三）现浇楼体 LT-1 1、楼梯简图：6300185

23、200151520011X300=330020057512524006000158015801201201001006300185200200151512X150=180012X150=180012520011X300=3300575110 2、荷载计算（1）斜板设计：踏步尺寸：300150 （=arctan(150/300)=26o34）板厚 h=110 （悬垂线长度 h=h/cos=110/cos26o34=123）踏步板平均厚度（123+150+123）/2=198 踏步板水磨石面层折算厚度 10+10150/300=15 踏步板找平层折算厚度 20+20150/300=30 踏步板板底

24、抹灰层折算厚度 15/cos26o34=17 踏步板自重（标准值）0.19825=4.95 kN/m2 踏步板水磨石面层层重（标准值）0.01524=0.36 kN/m2 踏步板找平层层层重（标准值）0.03020=0.60 kN/m2 踏步板水磨石面层层重（标准值）0.01720=0.34 kN/m2 踏步板永久荷载（标准值）gk =6.25 kN/m2 使用荷载（标准值）qk =2.5 kN/m2 每块踏步板上的荷载设计值：-1）可变荷载效应控制的组合 1.26.25+1.42.5=11.0 kN/m2 2）按永久荷载效应控制的组合 1.356.25+0.71.42.5=10.89 kN/

25、m2 故踏步板荷载设计值取 11.0 kN/m2（2）平台板：（板厚 80，地面及板底粉刷同楼面）平台板 15 厚水磨石面层 0.01524 =0.36 kN/平台板 20 厚水泥砂浆找平层 0.0220 =0.40 kN/平台板 80 厚现浇板 0.0825 =2.00 kN/平台板 15 厚混合砂浆板底抹灰 0.01517 =0.26 kN/永久荷载标准值 gk =3.02 kN/可变荷载标准值 qk =2.50 kN/平台板荷载设计值：1）可变荷载效应控制的组合 1.23.02+1.42.5=7.12 kN/m2 2）按永久荷载效应控制的组合 1.353.02+0.71.42.5=6.5

26、3 kN/m2 故平台板荷载设计值取 7.12 kN/m2（3）平台梁 PTL1：（截面为 200500，混合砂浆抹灰 15 厚）永久荷载标准值：斜板传来：6.253.3/2 =10.31 kN/m 平台板传来：3.021.915/2=2.89 kN/m 平台梁自重：0.20.52520.015(0.50.08)17=2.71 kN/m 平台梁 PTL1 永久荷载标准值：gk =15.91 kN/m 平台梁 PTL1 可变荷载标准值：qk =2.5(3.31.915)/2=6.52 kN/m 平台梁 PTL1 荷载设计值：1）可变荷载效应控制的组合 1.215.91+1.46.25=27.84

27、 kN/m 2）按永久荷载效应控制的组合 1.3515.91+0.71.46.25=27.60 kN/m 故平台板荷载设计值取 27.84 kN/m（4）平台梁 PTL2：永久荷载标准值：平台板传来：3.021.915/2=2.89 kN/m 平台梁自重：0.20.52520.015(0.50.08)17=2.71 kN/m 平台梁 PTL1 永久荷载标准值：gk =5.60 kN/m 平台梁 PTL1 可变荷载标准值：qk =2.51.915/2=2.39 kN/m-平台梁 PTL1 荷载设计值：1）可变荷载效应控制的组合 1.25.60+1.42.39=10.07 kN/m 2）按永久荷载

28、效应控制的组合 1.355.60+0.71.42.39=9.90 kN/m 故平台板荷载设计值取 10.07 kN/m 3、弯矩计算与正截面配筋计算 材料强度等级 混凝土 C20（fc=9.6 N/mm2，ft=1.1 N/mm2）钢筋：板 HPB235 级（fy=210 N/mm2）梁 HRB335 级（fy=300 N/mm2）项目 斜板 XTB1 平台板 TB1 平台板 TB2 平台梁 PTL1 平台梁 PTL2 q（kN/m）11.0 7.12 7.12 27.84 10.07 L（m）3.30.2=3.5 1.5150.2=1.715 0.5750.225=0.8 5.76+0.24

29、=6 1.055.76 5.76+0.24=6 1.055.76 M（kNm）13.48 2.09 0.46 125.28 45.32 b（mm）1000 1000 1000 200 200 h（mm）110 80 80 500 500 h0（mm）85 55 55 460 460 s=M/1fcbho2 0.194 0.072 0.016 0.308 0.112=1-1-2s 0.218 0.075 0.016 0.381 0.119 b 0.614 0.614 0.614 0.550 0.550 As=bho1fc/fy 847.6（mm2）188（mm2）40.1（mm2）1121（mm

30、2）349（mm2）实选钢筋 1090 8200 8200 322 216 实际钢筋面积 872（mm2）251（mm2）251（mm2）1140（mm2）402（mm2）实际配筋率 0.793%0.314 0.314%1.14%0.402%min 0.2%0.2%0.2%0.45ft/fy 0.236%0.236%0.236%0.165%0.165%4、平台梁斜截面承载力计算 最大剪力 Vmax=27.845.76/2=80.18 kN=80180 N 0.25fCbho=0.259.6200460=220800 N 截面尺寸满足要求。Vmax=80180 N 0.7ftbho=0.71.1

31、0200460=70840 N 应按计算配置箍筋。选6200 双肢箍筋，符合最小箍筋直径、最大箍筋间距和最小配箍率的要求，且 Vu=Vcs=0.7ftbh0+1.25fyv(Asv/s)h0=0.71.1200460+1.25210（56.6/200）460=105.01103 N Vmax=80.18kN 满足抗剪承载力的要求。-5、配筋详见下图及结构施工图。85012X150=1800F2002001851515PTL2PTL111X300=330063001090110E575200PTL11258200分布筋6250TB1820085012X150=1800PTL1TB2 240060

32、006300185151520020012020011X300=33005751251580100100158012082008200400aaaa6250板厚h=80625082008200aaPTL1(1)200X5006-200(2)212；322G210PTL1(1)200X500PTL2(1)G210212；2166-200(2)板厚h=80-五、砌体结构（墙体）设计计算（一）确定材料强度等级 砖：MU10 烧结页岩砖 砂浆：M5 混合砌筑砂浆 （f=1.5N/mm2）砌筑质量要求：B 级 砌体容重：19kN/m3（二）验算墙的高厚比 本工程属于刚性方案。根据砂浆强度等级，可知容许高

33、厚比=24。1、外纵墙：取 A 轴教室底层外纵墙计算：H=3.60.5=4.1 M s=9.9 M 2H=8.2 M 故 HO=H=4.1M=4100mm 承重墙1=1 有门窗洞口 2=10.4 bs/s=10.41.8/3.3=0.78 0.7=HO/h=4100/370=11.0812=10.7824=18.72 故外纵墙满足高厚比要求。2、内纵墙：取 D 轴底层教室内纵墙计算：H=3.60.5=4.1 M s=9.9 M 2H=8.2 M 故 HO=H=4.1M=4100mm 承重墙1=1 有门窗洞口 2=10.4 bs/s=10.43.5/9.9=0.86 0.7=HO/h=4100/

34、249=17.0812=10.8624=20.64 故内纵墙满足高厚比要求。3、横墙：取底层轴横墙验算：H=3.60.5=4.1 M H=4.1Ms=6.3 M 2H=8.2 M 故 HO=0.4s0.2H=0.463000.24100=3240mm 承重墙1=1 无门窗洞口2=1=HO/h=3240/240=13.5 12=1124=24 故横墙满足高厚比要求。（三）墙体受压承载力计算 1、外纵墙：选取教室内一窗间墙作为一个计算单元，受荷范围见下图：-窗间墙受荷面积10113300315012133300165016503300A6300D（1）荷载计算 屋面永久荷载标准值 4.963.33

35、.15 =51.5 kN 屋面梁自重标准值 （3.440.28）3.15 =11.7 kN 屋面永久荷载标准值 Gk =63.2 kN 屋面可变荷载标准值 Qk=0.53.33.15=5.2 kN 楼面永久荷载标准值 3.023.33.15 =31.4 kN 楼面梁自重标准值 11.7 kN 楼面永久荷载标准值 Gk =43.1 kN 楼面可变荷载标准值 Gk =2.03.33.15=20.8 kN 女儿墙自重（标准值）5.361.23.3 =21.2 kN 每层墙体自重（标准值）7.83（3.33.61.82.1）=63.42 kN 窗重（木窗）（标准值）1.82.10.3=1.13 kN

36、每层墙体含木窗自重（标准值）64.6 kN 梁底至楼面标高之间的墙体自重 7.83（3.30.7151.80.115）=16.9 kN （2）内力计算 1-1 截面内力 N=1.35（63.2243.121.2264.616.9）1.40.7（5.2220.8）=473.4 kN 1.2（63.2243.121.2264.616.9）1.4（5.2220.8）=445.6 kN 二层梁的支承长度 a=370mm-0.45041003600+0.000A36003.60036007.2001200-0.45022AG1+0.0000.4aoNlNu113.600NlM=NlelelNu-梁端有效

37、支承长度 ao ao=10 hc f=105501.5=191.5mm a 0.4ao=0.4191.5=76.6 mm el=h/20.4ao=18576.6=108.4mm Nl=1.243.11.420.8=80.8 kN 1.3543.11.40.720.8=78.6 kN M=Nlel=80.8kN108.4mm=8758.72 kNmm e=M/N=8758.72/473.4=18.5 mm 0.6y=0.6185=111mm 1-1 截面承载力计算 e/h=18.5/370=0.05=11.08 o =1 12=1 10.0015 11.082=0.844=1 112 e h 1

38、 12（1 o 1）2=1 =0.733 11218.5370 1 12（10.8441）2 f A=0.7331.51500370=610.2103N=610.2 kN N=473.4 kN.故，该截面满足承载力要求。2-2 截面承载力计算（轴心受压、近似按窗间墙截面尺寸计算）N=473.4kNG1=473.41.35（64.616.93.30.2257.83）=545.6 kN f A=0.8441.51500370=702.6103N=702.6 kN N=545.6 kN.故，该截面满足承载力要求。2、内横墙：240 厚，轴心受压，选取轴墙体进行验算，取 1 米宽墙体作为一个计算单元。

39、屋面永久荷载标准值 4.963.3 =16.4 kN/m 屋面可变荷载标准值 0.53.3 =1.7 kN/m 楼面永久荷载标准值 3.023.3 =10.0 kN/m 楼面可变荷载标准值 2.03.3 =6.6 kN/m-每层墙体自重（标准值）5.363.6 =19.3 kN/m 底层墙体底面最大轴力为 N=1.35（16.4210.0319.3）1.40.7（1.726.6）=141.9 kN/m 1.2（16.4210.0319.3）1.4（1.726.6）=134.0 kN/m=13.5 e=0 o =1 12=1 10.0015 13.52=0.785 f A=0.7851.5100

40、0240=282.6103N/m=282.6 kN/m N=141.9 kN/m.故，该截面满足承载力要求。（四）砌体局部受压验算验算底层外纵墙楼面梁 L1（1）的支承处 因此梁跨度大于 4.8m，设混凝土刚性垫快，尺寸为 490370180 Ab=ab bb=370490=181300mm2 因 2370490=1230mm1500mm Ao=1230370=455100 mm2=10.35AO/A11 =1 0.35 455100/1813001 =1.432.0 1=0.8=0.81.43=1.14 Nu=NNl=473.4（1.3543.11.40.720.8）=473.478.6=3

41、94.8kN o=394800/（1500370）=0.693 N/mm2 No=oA b=0.693181300=125641 N=125.6 kN o/f=0.693/1.50=0.462 查教材 P245 表 6.5.1 并线性内插，得 1=6.0（0.4620.4）（6.96.0）/（0.60.4）=6.28 ao=1 hc f=6.28 550 1.50=120.3mma=370mm el=ab/20.4 ao=370/20.4120.3=136.9 mm e=Nlel/（NoNl）=78.6136.9/（125.678.6）=52.7 mm e/h=52.7/370=0.142 按

42、3 计算：=1 112（e/h）2=1 112（0.142）2=0.805 1f A b=0.8051.141.50181300=249569 N=249.6kN-NoNl=125.678.6=204.2 kN 垫块下局部受压满足要求。六、地基与基础设计计算 1、基础类型的选择和基础埋深的确定 根据工程特点，可采用墙下条形无筋扩展基础。因本工程地基土质均匀，无不良地质现象，因此考虑采用天然地基础的浅基础。考虑到红粘土的特性，尽可能浅埋。初步选定基础底面标高为1.100m。2、基础底面承载力验算确定基底宽度（1）确定修正后的地基承载力特征值 fa=fakb(b3)dm(d0.5)=180 1.5

43、17.5(0.650.5)=183.9 kN/（2）计算轴横墙基础 Fk=（4.963.022）3.3（0.52.02）3.35.33.63=109.0 kN/m 567893300330033003300ADE630024001200315031501000165016501650165016501650横墙基础受荷范围外纵墙基础受荷范围内纵墙基础受荷范围 基础底面宽度 Fk b =109/(183.9 201.1)=0.673m fa h 取条形基础底面宽度 b=800 mm。（3）计算外纵墙基础取一段窗间墙作为一个计算单元-Fk=63.2243.121.2364.60.2253.37.8

44、35.2220.8=417.0 kN 求基底面积：Fk A =417.0/(183.9 200.875)=2.51 m2 fa h 条形基础底面宽度 bA/3.3=2.51/3.3=0.76 m。取条形基础底面宽度 b=900 mm。（4）计算内纵墙基础取梁下 3.3m 长的墙体作为一个计算单元 Fk=63.2243.135.363.65.2220.8（4.960.55.522）1.23.3=319.4 kN 求基底面积：Fk A =319.4/(183.9 201.1)=1.97 m2 fa h 条形基础底面宽度 bA/3.3=1.97/3.3=0.578 m。取条形基础底面宽度 b=800 mm。3、采用 C15 毛石混凝土作为基础材料，按无筋扩展基础台阶宽高比的限制，任一台阶均应满足 b/h 1：1.25。基础下采用 100 厚级配碎石垫层。基础剖面参见下图及结构施工图。基础剖面图 b1(mm)基础剖面尺寸表Hj(mm)4004009001100800B(mm)内外横墙位 置1100H(mm)25015370700b(mm)700240H0(mm)30200c(mm)200200b2(mm)2004001100700外纵墙内纵墙80024030200