加热炉设计说明书————环形加热炉.pdf

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1、 目录 一、燃料燃烧计算.1 1.1 燃料成分.1 1.2 空气需要量和燃烧产物量及其成分的计算.1 1.3 燃烧产物密度计算.2 1.4 理论燃烧温度的计算.3 二、钢坯加热时间的计算.3 2.1 预热段计算.3 2.2 加热段计算.5 2.3 均热段计算.7 2.4 炉体长度的确定.9 2.5 加热时间的确定.10 三、炉子基本尺寸的确定.14 3.1 炉膛宽度的确定.14 3.2 炉膛高度的确定.15 四、热平衡计算及燃料消耗量的确定.16 4.1 热量收入项.16 4.2 热量支出项.18 五、设计总结.26 六、参考资料.26 内蒙古科技大学 1 一、燃料燃烧计算 1.1 燃料成分

2、已知的天然气成分见表1.1 表 1.1 天然气成分 天然气种类 CH4 CO2 CO H2 N2 CmHn O2 H2O 体积分数（%）0.3 12.0 26.6 2.4 56.4 0 0 2.3 1.2 空气需要量和燃烧产物量及其成分的计算 理论空气需要量 244.84(0.520.53.5)4.84(0.5 2.4%2 0.3%0.5 26.6%)0.73084OnmLHCHCOC H（1-1）式中，2H，CO，4CH，CmHn，为燃料中各成分的体积分数。空气过剩系数取 n=1.1 实际空气需要量 33n0LnL1.1 0.730840.7674(mm)（1-2）燃烧产物量 222233n

3、COH ONOVVVVV(mm)（1-3）22426.6%12.0%0.3%0.389COVCOCOCH （1-4）式中，CO，2CO，4CH，mnC H为燃料中各成分的体积分数。24222230.01280.012 0.3%2.4%2.3%0.0128 7874 0.010.0531H OnmnVCHC HHH SH OL 内蒙古科技大学 2（1-5）式中，4CH，mnC H，2H O，2H，2H S为燃料中各成分的体积分数；nL为实际空气需要量，m3/m3；2H Og干为 1 m3干气体所吸收的水蒸气的重量，g/m3。220.7856.4%0.780.76741.1626NVNLn （1-

4、6）式中 2N燃料中氮气的体积分数；nL实际空气需要量，m3/m3。33200.2067(1)0.2067(1.1 1)0.73840.01526/OVnLmm （1-7）式中 n空气过剩系数，取 n=1.1；0L理论空气需要量，m3/m3。所以33nV0.3890.05311.16260.0152621.620(mm)燃烧产物成分 22COCOnV0.389100%100%24.0%V1.620 （1-8）22H OH OnV0.0531100%100%3.28%V1.620 （1-9）22NNnV1.1626100%100%71.77%V1.620 （1-10）22OOnV0.015261

5、00%100%0.95%V1.620 （1-11）1.3 燃烧产物密度计算 2222COH ONO34418283222.444 24 18 3.2828 71.7732 0.9522.4 1001.408(kg m)气 （1-12）式中，2CO，2H O，2N，2O为燃烧产物中各成分的体积分数，%。内蒙古科技大学 3 1.4 理论燃烧温度的计算 空气预热温度 t1=400 摄氏度 nn33QQ8904000.320.7674i()4.18VV1.6200.6206104.18(kj m)2549.9kj/m用低空 （1-13）式中 Q用低燃料低位发热量，kj/m3，Q用低=8904.18 k

6、j/m3；Q空空气的物理热量，kj/m3；nV燃烧产物量，m3/m3。燃烧产物中的空气含量 0Ln(n1)L0.1 0.7674V100%100%4.74%V1.620 （1-14）式中 n过剩空气系数，n=1.1；L0理论空气需要量，m3/m3；nV燃烧产物量，m3/m3。查冶金加热炉设计与实例图 2-3，得到理论燃烧温度t理=1835 二、钢坯加热时间的计算 将环形加热炉按炉长方向分为三个计算段，每段炉气温度取平均值并视作不变，进行分段计算加热时间和炉长 2.1 预热段计算 炉膛的内表面积：yyF2(HB)L2(1.36.5)L15.6L （2-1）式中 H炉膛高度，m，设预热段高度 H=

7、1.3m；B炉膛宽度，m，设炉膛宽度 B=6.5m；内蒙古科技大学 4 L炉膛长度，m；yL预热段长度，m。气层有效厚度：yy1.36.5L4VS3.61.95(m)F15.6L （2-2）式中 气体的辐射有效系数，取=0.9；V充满气体的容器体积，m3；F容器的内壁面积，m2；yL预热段长度，m。25COPS0.24 1.950.468 10(Pa m)（2-3）式中 2COP炉气中 CO2的分压，Pa；S 气层有效厚度，m。25H OPS0.0328 1.950.06396 10(Pa m)（2-4）式中 2COP炉气中 H2O 的分压，Pa；S 气层有效厚度，m。当t800气 时 22C

8、OH O0.17,1.04,0.097 （2-5）所以该温度时的炉气黑度为 00.171.040.0970.263 （2-6）当t1280气时 22COH O0.14,1.04,0.056 （2-7）所以该温度时的炉气黑度为 00.141.040.0560.199 （2-8）式中 2CO炉气中 CO2的黑度；2H O炉气中 H2O 的黑度；和水蒸气分压2COP有关的校正系数，=1.04。砌体对钢坯的角度系数 内蒙古科技大学 5 12F6ly6=0.385F2ly2金壁（H+B）（1.3+6.5）（2-9）式中 F金钢坯的受热表面积，m2；F壁炉壁的内表面积，m2。综合辐射系数 预热段温度 80

9、0 02L0120244.88C(1)4.880.263 0.80.2630.385(1 0.263)1.88kj(mh K)（2-10）预热段温度 1280 02L0120244.88C(1)4.880.199 0.80.1990.358(1 0.199)1.531kj(mh K)（2-11）式中 0炉气黑度；2钢坯黑度；12砌体对钢坯的角度系数。2.2 加热段计算 炉膛的内表面积：yyF2(HB)L2(1.56.5)L16L （2-12）式中 H炉膛高度，m，设加热段高度 H=1.5m；B炉膛宽度，m，设炉膛宽度 B=6.5m；L炉膛长度，m；yL加热段长度，m。内蒙古科技大学 6 气层有

10、效厚度：yy1.56.5L4VS3.62.19(m)F16L （2-13）式中 气体的辐射有效系数，取=0.9；V充满气体的容器体积，m3；F容器的内壁面积，m2；yL加热段长度，m。25COPS0.242.190.5256 10(Pa m)（2-14）式中 2COP炉气中 CO2的分压，Pa；S 气层有效厚度，m。25H OPS0.03282.190.0718 10(Pa m)（2-15）式中 2COP炉气中 H2O 的分压，Pa；S 气层有效厚度，m。当t1280气 时 22COH O0.135,1.06,0.065 （2-16）所以该温度时的炉气黑度为 00.1351.060.0650.

11、204 （2-17）当t1350气时 22COH O0.125,1.06,0.061 （2-18）所以该温度时的炉气黑度为 00.1251.060.0610.190 （2-19）式中 2CO炉气中 CO2的黑度；2H O炉气中 H2O 的黑度；和水蒸气分压2COP有关的校正系数，=1.06。砌体对钢坯的角度系数 12F57.27360.3452F165.93金壁 （2-20）式中 F金钢坯的受热表面积，m2；内蒙古科技大学 7 F壁炉壁的内表面积，m2。综合辐射系数 预热段温度 1280 02L0120244.88C(1)4.880.204 0.80.2040.345(1 0.204)1.66

12、kj(mh K)（2-21）预热段温度 1350 02L0120244.88C(1)4.88 0.19 0.80.190.345(1 0.19)1.58kj(mh K)式中 0炉气黑度；2钢坯黑度；12砌体对钢坯的角度系数。2.3 均热段计算 炉膛的内表面积：yyF2(HB)L2(1.26.5)L15.4L （2-22）式中 H炉膛高度，m，设均热段高度 H=1.2m；B炉膛宽度，m，设炉膛宽度 B=6.5m；L炉膛长度，m；yL均热段长度，m。气层有效厚度：yy1.26.5L4VS3.61.82(m)F15.4L （2-23）式中 气体的辐射有效系数，取=0.9；内蒙古科技大学 8 V充满气

13、体的容器体积，m3；F容器的内壁面积，m2；yL均热段长度，m。25COPS0.24 1.820.4368 10(Pa m)（2-24）式中 2COP炉气中 CO2的分压，Pa；S 气层有效厚度，m。25H OPS0.0328 1.820.0597 10(Pa m)（2-25）式中 2COP炉气中 H2O 的分压，Pa；S 气层有效厚度，m。当t1350气 时 22COH O0.14,1.06,0.055 所以该温度时的炉气黑度为 00.141.060.0550.198 （2-26）当t1280气时 22COH O0.16,1.06,0.054 （2-27）所以该温度时的炉气黑度为 00.16

14、1.060.0540.217 （2-28）式中 2CO炉气中 CO2的黑度；2H O炉气中 H2O 的黑度；和水蒸气分压2COP有关的校正系数，=1.06。砌体对钢坯的角度系数 12F28.63860.3724F76.895金壁 （2-29）式中 F金钢坯的受热表面积，m2；F壁炉壁的内表面积，m2。综合辐射系数 均热段温度 1350 内蒙古科技大学 9 02L0120244.88C(1)4.88 0.198 0.80.1980.3724(1 0.198)1.56kj(mh K)（2-30）均热段温度 1280 02L0120244.88C(1)4.88 0.2170.80.2170.3724

15、(1 0.217)1.67kj(mh K)（2-31）式中 0炉气黑度；2钢坯黑度；12砌体对钢坯的角度系数。预热段和均热段交界处取平均值 120.5(1.5311.66)1.596C （2-32）加热段和均热段交界处取平均值 0120.5(1.581.56)1.57C （2-33）2.4 炉体长度的确定 最大生产率 60/Gt h 预选炉底强度 2230/()Pkgmh 加热面积 60 1000260230 xiGfP 2m （2-34）又 6.5 1xixifl （2-35）内蒙古科技大学 10 有 26040.1346.5xil m 炉长 L 的确定 0.140.13440.1340.1

16、44.268xixiLll m （2-36）实际炉长 LD3.14 1547.1(m)实 （2-37）式中 D环形炉中径，m。炉膛有效面积 2SL l44.2686265.6(m)效效 （2-38）式中 l钢坯长度，m；L效有效炉长，m。2.5 加热时间的确定 每根钢坯的质量为 223311(0.144)60.0612447800 0.0612477.45125477.45mshd hmmkg60 10买小时加热钢坯的根数为 根 加热时间的计算（1）预热时间的计算 21330.02617900 0.1614.3 0.0571.780.0261ch（2）加热时间的计算 内蒙古科技大学 11 21

17、26.50.01917700 0.183.9 0.0570.6630.0191ch（3）均热时间的计算 2112328.40.02177700 0.170.76 0.0570.110.02171.780.6630.112.553chh 加热总时间为=所以炉内放置的钢坯根数为 1252.553=319 根 在加热完了时钢坯的温差为 20，则加热段终了时钢坯的平均温度为：13500.5 201340zjpt （2-39）在此温度下钢坯的热含量查钢铁厂工业炉设计参考资料上册 第 47 页 得：834.7/zjikj kg 查相同资料第 48 页得热导率：0108.3/()zjkjm hC 加热段终了

18、进入钢坯表面的热流为：122()2 3.14 108.3(12801330)8622.48lnln0.004zjttq 2/()kjmh （2-40）加热段：加热段终了处了炉气温度：44012273100()273100zzjjzjpqttC 448622.481350273100()2731.596*4.187100 （2-41）=1357.49 预热段终了和加热段开始处的钢坯表面温度先按 700计算，然后再进行校核。交界处热流为：内蒙古科技大学 12 44012273273()()4.187100100zzyqykzjyttqqC 4412802737002731.596()()4.187

19、100100 （2-42）=328811.85 2/()kjmh 钢坯的温度差为：/2328811.850.057/(2 26.74.187)83.83kzzkjyyjttqr （2-43）钢坯的平均温度：7000.5 83.83658.085kjpt 此温度下kji=347.8 kj/kg （2-44）加热段内钢坯的热含量增加值为：834.7347.8486.9(/)zkjjjiiikj kg （2-45）加热段内的平均热流为：20328811.858622.4888036.06(/)328811.852.3 lg2.3 lg8622.48kzjjjpkjzjqqqkj mhCqq （2-4

20、6）钢坯在加热段内的时间为：20.663h（7-61）加热段的长度为：2/0.66344.268/2.55311.50jLLm （2-47）均热段：均热段完了取岀炉时钢坯的温差为10，则均热终了时钢坯的平均温度为：12500.5 101245zjrpt （2-48）在此温度下钢坯的热含量，查钢铁厂工业设计参考资料上册 第 47 页 得：208.54.187873/zjrikj kg 热导率，查钢铁厂工业设计参考资料上册 第 48 页 得：025.964.187108.68/()zjrkjm hC 内蒙古科技大学 13 均热段终了进入钢坯表面的热流为：122()2 3.14 108.686(12

21、801350)8652.7lnln0.004zjl ttq 2/()kjmh （2-49）均热段终了处的炉气温度：44012273100()273100zzjrjrzjrqqttC 448652.71250273100()2731257.61.91 4.187100 （2-50）加热段终了和均热段开始处钢坯的表面温度按 1200计算，然后再进行校核。交界处的热流为：44012273273()()4.187100100zzjqjkzjrjttqqC 44133027312002731.57()()4.187100100 （2-51）=124580.447 2/()kjmh 钢坯内的温度差为：/2

22、124580.4470.057/(2 107.8)32.94kzzkjrjjjrttqr （2-52）钢坯的平均温度为：12000.5 32.941183.53kjrpt （2-53）此温度下kji=754.7 kj/kg 均热段内钢坯的热含量增加值为：873754.7118.3(/)zkjrjrjriiikj kg （2-54）均热段内的平均热流为：20124580.4478652.743515.0(/)124580.4472.3 lg2.3 lg8652.7kzjrjrjrpkjrzjrqqqkj mhCqq （2-55）钢坯在均热段内的时间为：内蒙古科技大学 14 30.11h h （7

23、-71）均热段的长度为：3/0.11 44.268/2.5531.907jrLLm （2-56）预热段：预热段内钢坯的热含量增加值为：359.48.36351(/)zkyyyiiikj kg （2-57）预热段炉长为：44.26811.501.90730.861（m）（2-58）钢坯在预热段内的时间为：2.5530.6630.111.78(h)（2-59）预热段内的平均热流为：/2351 0.0577850/2 1.7844116.56ypyyqi rgt 2/()kjmh （2-60）预热段开始处即装料炉门口处的热流为：22/44116.56/328811.855919.10kzyypyqq

24、q 2/()kjmh （2-61）装料炉门口处炉气温度为：44012273100()273100kkyykypqttC 445919.1020273100()2731.664.187100 （2-62）=198.53 三、炉子基本尺寸的确定 3.1 炉膛宽度的确定 BL2 0.256 2 0.256.5(m)（3-1）式中 l钢坯长度，m。内蒙古科技大学 15 设计中实取炉宽为 6.5m。3.2 炉膛高度的确定（1）预热段炉膛高度 预热段炉膛的有效高度 33HA0.05B)t10(0.550.05 6.5)1040 100.91(m)效气（3-2）式中 A系数，A=0.55；B炉膛宽度，m；t

25、气炉气温度，。预热段炉膛的全高 HH0.91 0.1141.024(m)效 （3-3）式中 H效炉膛的有效高度，m；钢坯的厚度，m。设计中实取预热段炉膛高度为 1.4m。（2）加热段炉膛高度 加热段炉膛的有效高度 33HA0.05B)t10(0.650.05 6.5)1482 101.445(m)效气（3-4）式中 A系数，A=0.65；B炉膛宽度，m；t气炉气温度，。加热段炉膛的全高 内蒙古科技大学 16 HH1.4450.0761.521(m)效 （3-5）式中 H效炉膛的有效高度，m；钢坯的厚度，m。设计中实取加热段炉膛高度为 1.7m。（3）均热段炉膛高度 均热段炉膛的有效高度 33H

26、A0.05B)t10(0.550.05 6.5)1280 101.120(m)效气（3-6）式中 A系数，A=0.55；B炉膛宽度，m；t气炉气温度，。HHt1.120.1141.234(m)效 （3-7）式中 H效炉膛的有效高度，m；钢坯的厚度，m。设计中实取均热段炉膛高度为 1.5m。四、热平衡计算及燃料消耗量的确定 4.1 热量收入项（1）燃料燃烧的化学热量 y1dwQBQ8904.18B3720.2B(kj h)（4-1）式中 B燃料消耗量，m3/h；内蒙古科技大学 17 ydwQ燃料的低发热量，kj/m3。（2）燃料带入的物理热量 2r rQBc t0(kj h)（4-2）式中 B燃

27、料消耗量，m3/h；rc燃气的平均比热容，kj/(m3)；rt燃气的预热温度，。因燃料未进行预热，故可忽略。（3）空气预热带入的物理热量 30k kQBnL c t1.1 0.73804 0.319 4.18 400B428.787B(kj h)（4-3）式中 B 燃料消耗量，m3/h；n空气过量系数；0L理论空气需要量，m3/m3；kc空气的平均比热容，kj/(m3)；kt空气预热温度，。（4）雾化用蒸汽带入的热量 4q qqQBV t c0(kj h)（4-4）式中 B 燃料消耗量，m3/h；qV理论空气需要量蒸汽消耗量，kg/kg；qt水蒸气的温度，；qc水蒸气的平均比热容，kj/(kg

28、)。（5）钢氧化反应的化学热量 内蒙古科技大学 18 5Q4.18 1350Ga4.18 1350 60000 1.5%5078700(kj h)（4-5）式中 1350 由于铁的氧化而放出的热量；G炉子小时产量，t/h；a钢坯氧化烧损率，kg/kg。4.2 热量支出项（1）钢加热所需的热量 121QG(ii)60000(2052.28)4.1850842176(kj h)（4-6）式中 G炉子小时产量，t/h；2i钢坯出炉时的热含量，kj/kg；1i钢坯装炉时的热含量，kj/kg。（2）出炉烟气带走的热量 2nyyQBV c t1.6200.3634.18850B2089.377B(kj h

29、)（4-7）式中 B 燃料消耗量，m3/h；nV燃烧产物量（烟气量），m3/m3；yt烟气出炉时的温度，；yc出炉温度时，烟气的平均比热容，kj/(m3)。（3）燃料化学不完全燃烧损失的热量 3nCOQ4.18BV28804.18 1.62028800.5%B97.51B(kj h)（4-8）式中 B 燃料消耗量，m3/h；内蒙古科技大学 19 nV燃烧产物量（烟气量），m3/m3；2880CO，H2 的混合发热值，kj/m3；CO烟气中未完全燃烧成分的百分数。（4）燃料因机械不完全燃烧损失的热量 y4dwQBKQ0(kj h)（4-9）式中 B 燃料消耗量，m3/h；K燃料因机械不完全燃烧而

30、损失的百分数；ydwQ燃料的低发热量，kj/m3。（5）炉体砌筑散热或蓄热损失的热量 炉墙、炉顶的散热损失 5 1nw0QK(tt)F （4-10）式中 K 砌体内壁至空气的综合传热系数，kj/（m2h）；nt砌体内表面温度，；wt外界空气温度，；qF砌体的散热面积，m2。炉底的散热损失（环形加热炉为实炉底）nw5 2(tt)QS AB （4-11）式中 S 形状系数，圆形炉底取 4；炉底材料的导热系数，kj/（mh）；A 炉底面积，m2；B 炉底的最小宽度，m；nt砌体内表面温度，；wt外界空气温度，。内蒙古科技大学 20 炉体砌筑材料组成见表 8.3。表 8.3 炉体砌筑材料组成 炉墙 重

31、质浇注料 耐火纤维 380mm 100mm 炉顶 重质浇注料 轻质浇注料 耐火纤维板 240mm 90mm 30mm 炉底 耐磨浇注料 轻质粘土砖 轻质保温砖 耐火纤维 续表 230mm 210mm 140mm 50mm 各砌筑材料的导热系数：重质浇注料的导热系数 3(1.801.60 10 t)4.18kj(m h)均 轻质浇注料的导热系数 3(0.400.31 10 t)4.18kj(m h)均 轻质保温砖的导热系数 3(0.250.25 10 t)4.18kj(m h)均 轻质粘土砖的导热系数 3(0.600.55 10 t)4.18kj(m h)均 耐火纤维板、耐火纤维的导热系数 0.

32、081kj(m h)1）炉墙散热计算 设炉膛温度为 t1=1300，环境温度为 t4=20，炉墙外表面温度为 t3，砌筑材料各层的温度分别为 t2，通过的热流为 q，各层的砌筑材料的厚度分别为 S1、S2、导热系数分别为 1、2。通过方程组迭代求出未知量 内蒙古科技大学 21 153121231211123112abtttqSSS0.059SttqSSttq()均 计算结果汇总见表8.4 表 8.4 计算结果汇总表 材料厚度 S S1 S2 m 0.057 0.100 导热系数 1 2 4.18kj(m h)3.83 0.51 温度 t t1 t2 t3 t4 1300 933 82 20 热

33、流 q q 24.18kj(mh)781.3 2）炉顶散热计算 设炉膛温度为t1=1300，环境温度为 t5=20，炉顶外表面温度为 t4，砌筑材料各层的温度分别为 t2，t3，通过的热流为 q，各层的砌筑材料的厚度分别为S1、S2、S3，导热系数分别为 1、2、3。通过方程组迭代求出未知量 内蒙古科技大学 22 15312123121112311231241123abtttqSSS0.059SttqSSttq()SSSttq()均 计算结果汇总见表8.5 表 8.5 计算结果汇总表 厚度 S S1 S2 S3 m 0.240 0.090 0.030 导热系数 1 2 3 4.18kj(m h

34、)3.87 0.74 0.081 续表 温度 t t1 t2 t3 t4 t5 1300 1159 926 114 20 热流 q q 24.18kj(mh)2010.3 3）炉底散热计算 设炉膛温度为t1=1300，环境温度为 t6=30，炉顶外表面温度为 t5，砌筑材料各层的温度分别为 t2、t3、t4，通过的热流为 q，各层的砌筑材料的厚度分别为 S1、S2、S3、S4，导热系数分别为 1、2、3、4，形状系数为 S=4，炉底最小宽度为 B=6.5m。通过方程组迭代求出未知量 内蒙古科技大学 23 161211123112312411233124511234abtttqKSBSttqSS

35、ttq()SSSttq()SSSSttq()均 计算结果汇总见表8.6 表 8.6 计算结果汇总表 厚度 S S1 S2 S3 S4 m 0.230 0.210 0.140 0.050 导热系数 1 2 3 4 4.18kj(m h)1.110 0.501 0.742 0.081 温度 t t1 t2 t3 t4 t5 t6 1320 1156 834 688 104 30 续表 热流 q Q 24.18kj(mh)796.8 5Q44.2686.5(2010.3796.8)4.1844.268 1.72 1.1 781.34.186214711.263(kj h)（6）炉门和窥孔因辐射而散失

36、的热量 4L6TQ4.184.88()F10060 （4-12）式中 LT 炉门和窥孔处的炉温，K；F 炉门或窥孔的面积，m2；内蒙古科技大学 24 角度修正系数；一小时内炉门或窥孔的开启时间，min。炉门散热 46 11320273Q2 4.18 4.88()0.195 0.40100204915(kj h)窥孔散热 46 2850273Q4.18 4.88()2.05 0.68100452128(kj h)66 16 2QQQ204920452249657043(kj h)（7）炉门、窥孔、墙缝等因冒气而损失的热量 在热平衡计算中，本项热损失通常包括在第二项出炉烟气带走的热量中，不单独进行

37、计算。7Q0(kj h)（4-13）（8）炉子水冷构件吸热损失的热量 821QGR(TT)4.1860000 1(3828)4.182508000(kj h)（4-14）式中 G 炉子小时产量，t/h；R耗水量，t/t；2T 回水温度，；1T 来水温度，。（9）其他热损失 y9dwQn%BQ1.5%8904.18B55.803B （4-15）式中 B燃料消耗量，m3/h；ydwQ燃料的低发热量，kj/m3；内蒙古科技大学 25 n%占燃料燃烧热的1.5%。热收入=热支出 123239BQQQQQQ3720.2B428.787B2089.377B97.51B55.803B1906.756B带 项

38、（4-16）1567845QQQQQQQ508421766214711.26365704302508000507870052228987.3(kj h)数值项 （4-17）352228987.3B27391.5(mh)B1906.756数值项带 项 （4-18）热量总和 12345QQ BQ BQ BQ BQ3720.227391.50 4470.5428.787 17391.50 4470.55078700118725463(kj h)（4-19）实际单位热耗 ydwBQRG27391.5 890 4.1860 10000001.69(Gj t)（4-20）式中 B燃料消耗量，m3/h；yd

39、wQ燃料的低发热量，kj/m3；G炉子小时产量，t/h。为了便于比较和评价炉子工作，通常都将热量的收支各项及其在总热量中所占比例列成热平衡表，见表 8.7 内蒙古科技大学 26 表 4.1 热平衡表 类型 项目 数值（kj/h）比例（%）热 收 入 项 燃料燃烧的化学热量 101901858.3 85.83 燃料带入的物理热量 0 0.00 空气预热带入的物理热量 11744904.7 11.37 钢氧化反应的化学热量 5078700 4.3 雾化用蒸汽带入的热量 0 0.00 热 支 出 项 钢加热所需的热量 50842176 41.94 出炉烟气带走的热量 57231170.1 47.21

40、 燃料化学不完全燃烧损失的热量 2670945.165 2.2 燃料因机械不完全燃烧损失的热量 0 0.00 炉体砌筑散热或蓄热损失的热量 6214711.263 5.13 炉门和窥孔因辐射而散失的热量 657043 0.3 炉门、窥孔、墙缝等因冒气而损失的热量 0 0.00 炉子水冷构件吸热损失的热量 2508000 2.06 其他热损失 1109931 1.16 考虑到燃料在烧嘴处留有一定的余量，取强化系数为 1.2，则实际需要的燃料量为：31.2B1.227391.532869.832800(mh)五、设计总结 六、参考资料 1.加热炉设计实例武文斐主编，化学工业出版社；2.加热炉蔡乔方主编 冶金工业出版社；3.工业炉设计手册 第一机械工业部第一设计院主编，机械工业出版社；4.工业炉设计参考手册（上、下册），机械工业出版社；5.工业炉及其节能吴德荣等主编，中国建筑工业出版社；6.工业炉节能手册日本工业炉协会主编，杨志荣、孟昭利等译校；7.冶金炉热工与构造北京科技大学 陈鸿复主编，冶金工业出版社。