[结构设计原理课程设计(完整版).pdf

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1、-结构设计原理课程设计 设计题目:预应力混凝土等截面简支空心板设计(先张法)班级：6 班 姓名:于祥敏 学号:409629 指导老师：张弘强 -目 录 一、设计资料 2 二、主梁截面形式及尺寸 三、主梁内力计算 3 四、荷载组合 3 五、空心板换算成等效工字梁 3 六、全截面几何特性 4 七、钢筋面积的估算及布置 5 八、主梁截面几何特性 7 九、持久状况截面承载力极限状态计算 9 十、应力损失估算 10 十一、钢筋有效应力验算 3十二、应力验算 13 十三、抗裂性验算 19 十四、变形计算 2 预应力混凝土等截面简支空心板设计 一、设计资料 1、标跨m16,计算跨径m2.15、设计荷载：汽车

2、按公路级,人群按2/0.3mKN，10 3、环境：类,相对湿度%75-、材料:预应力钢筋:采用ASTMaA97416 标准的低松弛钢绞线（71标准型），抗拉强度标准值MPafpk1860,抗拉强度设计值MPafpd1260，公称直径mm24.15，公称面积2140mm，弹性模量MPaEp51095.1 非预应力钢筋：400HRB级钢筋，抗拉强度标准值MPafsk400,抗拉强度设计值MPafsd330,弹性模量MPaEs5100.2 箍筋：335HRB级钢筋,抗拉强度标准值MPafsk335，抗拉强度设计值MPafsd280,弹性模量MPaEs5100.2 混凝土:主梁采用50C混凝土，MPa

3、Ec41045.3,抗压强度标准值MPafck4.32,抗压强度设计值MPafcd4.22,抗拉强度标准值MPaftk65.2，抗拉强度设计值MPaftd83.1 5、设计要求:根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范要求，按 A 类预应力混凝土构件设计此梁 6、施工方法:先张法 二、主梁截面形式及尺寸（mm）主梁截面图（单位m)三、主梁的内力计算结果 一期恒载:跨中mKNMd 220 0dV 支点:0M KNV70 二期恒载：跨中mKNMd100 0dV 支点:0M KNV40 汽车荷载:跨中mKNMd 220KNVd0.20 支点:0M KNV150 人群:跨中mKNMd 70 KNV

4、d0.8 支点:0M KNV22 四、进行荷载组合 截 面 内 力-表 1 五、空心板换算成等效工字梁 上翼板厚度:120211kfhyh 下翼板厚度：120212kfhyh 腹板厚度:280kfbbb 等效工字梁如下图所示:跨中 支点 dM dV M V 一期恒载标准值1G 0 0 70 二期恒载标准值2G 10 0 0 40 人群荷载标准值2Q 8 0 22 汽车荷载标准值（不计冲击荷载）220 20 0 150 汽车荷载标准值（计冲击系数）28.21 0 1625 持久状态的应力计算的可变作用标准值组合(汽车+人)8.2.0 184.5 承载能力极限状态计算基本组合2.1(0.1恒+4.

5、1汽4.18.0人）796 3.0 384.正常使用极限状态按作用短期效应计算的可变荷载设计值(7.0汽+0.1人）224 22 0 17 正常使用极限状态按作用长期效应计算的可变荷载设计值(4.0汽+4.0人）16 11.2 0 68.8 备注:(）表中单位)(mKNM，)(KNV(2）冲击系数083.0（）考虑承载能力极限状态时，汽车荷载计入冲击系数 考虑正常使用极限状态时，汽车荷载不计入冲击系数 荷 载-六、全截面几何特性计算(1)受压翼缘有效宽度fb计算 计算跨径的31,即mml50673)102.15(33 相邻两梁的平均间距mm880 mmhbbfh1720120120228012

6、2 取三者中的最小者,因此受压翼缘有效宽度mmbf880(2)全截面几何特性的计算 在工程设计中，主梁几何特性多采用分块数值求和法进行，其计算式如下：全截面面积：iAA 全截面重心至梁顶距离：AyAyiii 式中：iA分块面积；iy-分块面积重心至梁顶边的距离;截面分块示意图:主梁全截面几何特性如下:-分块号 分块面积)(2mmAi)(mmyi)(3mmyASiii)(mmyyiu)()(42mmyyAIiuix)(1242mmbhIi 60120 2000 60 61032.4 27 9102488.5 71064.8 2 860=184800 330 7100984.6 0 0 91070

7、8.6 3 0120=7200 6 71032.4 270 9102488.5 71064.8 合计 328800iAA 330330660330biiuyyAy 810085.1iS 101005.1xI 910881.6iI 1010738.1ixIII 表 2 其中：iI分块面积iA对其自身重心轴的惯性矩 xI-分块面积iA对全截面重心轴的惯性矩 七、钢筋面积估算及钢束布置(1)预应力钢筋面积估算 按作用短期效应组合下正截面抗裂性要求,估算预应力钢筋数量。对于 A 类部分预应力混凝土构件,根据跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面有效预加力为:WeAfWMNptkspe17.0 其中:sM为正

8、常使用极限状态下按作用短期效应组合计算的弯矩值，由表 1 可知：mKNMMMMQsGGs54422410022021；设预应力钢筋截面重心距截面下缘mmap60,则预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离mmayepbp27060330;-钢筋估算时,截面性质近似取用全截面的性质来计算,由表 2 可知，跨中截面全截面面积2328800mmA;全截面对抗裂验算边缘(即下缘）的弹性抵抗矩为 371010267.533010738.1mmyIWb;tkf为 C5混凝土抗拉强度标准值MPaftk65.2；因此,有效预加力合力为：NWeAfWMNptkspe677610037.110267.527032

9、8800165.27.0)10267.5()10544(17.0 预应力钢筋的张拉控制应力为MPafpkcon1395186075.075.0，预应力损失按张拉控制应力的20%估算，则需要预应力钢筋的面积为 2692913958.010037.1)2.01(mmNAconpep 因此，采用24.157的钢绞线，则预应力钢筋的面积229299801407mmmmAp,满足条件。(2)非预应力钢筋面积估算及布置 在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来估算非预应力钢筋数量。设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边的距离为mma60，则有mmahh6006066

10、00 先假定为第一类T 梁，则有)2(00 xhxbfMrfcdd即)2600(8804.22107960.16xx 解得：mmx6.71mmhf120（另一解不符合题意,舍去)因此确为第一类 T 梁。由ppdssdfcdAfAfxbf可知：253533098012606.718804.22mmfAfxbfApdssdfcdp 采用根直径为mm 的 HRB400 钢筋，其面积2603mmAs 将预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，钢筋布置图如下:-保护层厚度：mmmmdmmc30168.50，符合要求 钢筋净距:mmSn5.66924.1574.183760mmmmd3016，符合要求。八、主

11、梁截面几何特性计算 查表可知,对于混凝土、预应力钢筋、普通钢筋,其弹性模量分别为 MPaEc41045.3、MPaEp51095.1、MPaEs5100.2（1)预加应力阶段梁的几何特性 此阶段，混凝土强度达到ckf%80,此时,MPaEc41025.3 则有钢筋换算系数如下:61025.31095.145cpEpEE 15.61025.3100.245csEsEE 分块名称 分块面积)(2mmAi iA重心到梁顶距离iy(m)对梁顶边的面积矩)(3mmyASiii 自身惯性矩)(4mmIi)(mmyyiou 2)(iouixyyAI )(4mm 截面惯性矩 xiIII)(4mm 混凝土全面积

12、 328800 330 810085.1 1010738.1.4 710347.1 -预应力钢筋换算面积 4900)1(pEpA 600 61094.2 -63.6 810405.3 非预应力钢筋换算面积 45.3105)1(sEsA 0 610863.1 263.6 810158.2 全截面换算面积 3685.4 4.336ouy 810133.1 1010738.1 810698.5 1010795.1 表 (2)使用阶段梁的几何特性 钢筋换算系数如下：652.51045.31095.145cpEpEE 797.51045.3100.245csEsEE 分块名称 分块面积)(2mmAi i

13、A重心到梁顶距离iy(mm）对梁顶边的面积矩)(3mmyASiii 自身惯性矩)(4mmIi)(mmyyiou 2)(iouixyyAI )(4mm 截面惯性矩 xiIII)(4mm 混凝土全面积 2800 30 810085.1 1010738.1.98 710176.1 预应力钢筋换算面积 96.4558)1(pEpA 60 610735.2 0 26 02 810178.3 非预应力钢筋换算面积 59.2892)1(sEsA 6 610736.1 0-264.02 810016.2 全截面换算面积 351.5 98.335ouy 810130.1 1010738.1 810312.5 1

14、010791.1 表-ououyIW)(3mm ouobyhy )(mm obobyIW)(3mm ppeIW )(3mm 预应力阶段 710336.5 323.6 710547.5 71081.6 使用阶段 710331.5 324.02 710527.5 71078.6 表 其中：ouy，oby构件全截面换算截面的重心到上下缘的距离 ouW,obW构件全截面换算截面对上下缘的截面抵抗矩 pe为预应力钢筋重心到换算截面重心的距离,poupayhe，对于预应力阶段6.263pemm，对于使用阶段02.264pemm 九、持久状况截面承载能力极限状态计算（1)正截面承载能力计算 一般取弯矩最大的

15、跨中截面进行正截面承载能力计算 求受压区高度x 先按第一类型截面梁计算混凝土受压区高度x，即：ppdssdfcdAfAfxbf 则有mmbfAfAfxfcdppdssd7.728804.229801260603330mmhf120 受压区全部在翼板内，说明确为第一类型截面 正截面承载能力计算 由预应力钢筋和非预应力钢筋布置图可知,预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，合力作用点到截面底缘的距离mma60,mmahh600606600，正截面的承载能力：)2(0 xhxbfMfcdu610)27.72600(7.728804.22 mKN 7.807mKNMrd 7960 因此跨中截面正截面承载力

16、满足要求。(）斜截面承载能力计算 斜截面抗剪承载力计算 根据公式进行截面抗剪强度上、下限复核,即:023)1050.0(bhftddVr00,3)1051.0(bhfkcu 首先，检验上限值截面尺寸检查 变 量 阶 段-60028050)1051.0()1051.0(30,3bhfkcu KN8.605KNVrd1.3840 其次，检验下限值是否需要计算配置箍筋 60028083.125.1)1050.0()1050.0(3023bhftd KN15.192KNVrd1.3840 由此可知,截面尺寸符合设计要求,但必须按照计算配置箍筋。斜截面抗剪承载能力按下式计算，即:pdcsdVVVr0 式

17、中：svsvkcucsffPbhV,03321)6.02()1045.0(ppdpdpdAfVsin)1075.0(3 其中,1异号弯矩影响系数，0.11；2预应力提高系数,25.12;3受压翼缘的影响系数,1.13;942.06002806039801001001000bhAAPps 闭合箍筋选用双肢直径为 1m 的R33钢筋,MPafsv280,间距mmSv100，箍筋截面面积22.2261.1132mmAsv,则有 0081.01002802.226vsvsvbsA 因此，svsvkcucsffPbhV,03321)6.02()1045.0(2800081.050)942.06.02(6

18、00280)1045.0(1.125.10.13=KN7.666 因为预应力钢筋布置为直线型,因此有0p,则有0pdV KNVVpdcs7.666KNVrd1.3840 由上可知,支点处截面满足斜截面抗剪要求。斜截面抗弯承载能力 由于预应力混凝土空心板的施工方法采用直线配筋的先张法,即使预应力钢筋在梁端微弯起,一般角度缓和，斜截面抗弯强度一般不控制设计,故不另行计算。十、应力损失估算 预应力钢筋张拉控制应力按公路桥规规定采用 MPaMPafpkcon1395186075.075.0-（1)锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失（2l)预应力有效长度取为张拉台座长度ml100，张拉钢筋后临时锚固在台座

19、上，采用有顶压的夹片式锚具,查表可得mml4,则有：MPaEllpl8.71095.1101004532(2）混凝土弹性压缩引起的应力损失（4l)pcEpl4 Ep预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度等级40508.0CCfck,查表可知，MPaEc41025.3，因此有 61025.31095.145cpEpEE pc 截 面 钢 筋 重 心 由 预 加 力 产 生 的 预 压 应 力,02000IeNANppppc,其中,pllconpAN)5.0(520=980)87.475.08.71395(N7.1335999 mmep6.263604.336660 0

20、2000IeNANppppc10210795.16.2637.133599945.3368057.1335999=MPa14.9 则有MPapcEpl84.5414.964(3)钢筋松弛引起的应力损失(5l)对于采用超张拉工艺的低松弛钢绞线，由钢筋引起的应力损失为 pepkpelf)26.052.0(5 式中,张拉系数,采用超张拉时,9.0；钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线,3.0；pe传力锚固时的钢筋应力,对于先张法构件则有:MPalconpe2.13878.713952 则有pepkpelf)26.052.0(52.1387)26.018602.138752.0(3.09.0=MPa87.4

21、7-（4）混凝土收缩、徐变引起的应力损失（6l）混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按下式计算:psupcEpucsplttttE151),(),(9.0006 式中),(0ttucs，),(0ttu加载龄期为0t时,混凝土收缩应变终极值和徐变应变终极值;0t加载龄期，即达到设计强度 80%的龄期，近似按标准养护条件计算,即28lglg8.00tffckck,则可知,dt140；对于二期恒载2G的加载龄期dt900；该梁所处环境相对湿度为 5%，其构件理论厚度为 mmmmAh3009.298132088032880022 查表可知：),(0ttu=79.1)14,(ut;),

22、(0ttu)90,(ut=1.2；),(0ttucs)14,(ucst31021.0;),(0ttucs)90,(ucst31018.0;对于跨中截面，有 plllconplIconpAAN)5.0()(5420=980)87.475.084.548.71395(N5.1282256 2102000)14,()90,(pGuupGppppcWMttWMIeNAN 76761021078.61010079.126.11081.61022010791.16.2635.128225655.3362515.1282256=MPa52.4 652.51045.31095.145cpEpEE 0047.0

23、55.3362516039800AAAsp-mmAIi79.23055.33625110791.11000 mmAAeAeAespssppps02.26460398002.26460302.264980 309.279.23002.264112222iepsps 因此,有psupcEpucsplttttE151),(),(9.0006 309.20047.015179.152.4652.51021.01095.19.035=MPa11.67 十一、钢筋的有效应力 第一阶段即预加应力阶段:87.475.084.548.7=5425.0llllI MPa58.86 有效预应力:MPalIconpI

24、42.130858.861395 第二阶段即使用阶段:655.0lllII11.6787.475.0=MPa05.91 有效预应力:05.9158.861395lIIlIconpII MPa37.1217 十二、应力验算(1）短暂状况的应力验算 构件在制作、运输及安装等施工阶段,混凝土实际强度达到设计强度的 8%，即MPaffckck92.258.0,MPafftktk12.28.0 跨中截面上、下缘的正应力：上缘:ouGouppptctwMweNAN1000 下缘:obGobppptccwMweNAN1000 其中：ppIpAN0N6.128225198042.1308-pemm6.263

25、则有ouGouppptctwMweNAN1000 76710336.51022010336.56.2636.128225145.3368056.1282251=MPa60.1(压)obGobppptccwMweNAN1000=76710547.51022010547.56.2636.128225145.3368056.1282251 MPa93.5（压）MPaftk438.212.215.115.1 下缘:obppptccweNAN000710547.56.2636.128225145.3368056.1282251 =MPa90.9（压)MPafck14.1892.257.07.0 由上式计

26、算可知,支点截面上缘处于受拉状态,15.1cktctf,因此可通过规定的预拉区配筋率来防止出现裂缝，所以在预拉区配置配筋率为0.5%的非预应力钢筋 2003.168445.336805%5.0mmAAs 故选用9 根直径为16m的非预应力钢筋(21810mmAs）配置在空心板的顶端,其中非预应力钢筋的重心到空心板上缘的距离mmas60 配置上缘非预应力钢筋后，跨中截面的截面几何特性如下表：(I)混凝土在预加应力阶段时，混凝土强度达到ckf%80,此时,MPaEc41025.3 则有钢筋换算系数如下:61025.31095.145cpEpEE 15.61025.3100.245csEsEE -分

27、块名称 分块面积)(2mmAi iA重心到梁顶距离iy(m)对梁顶边的面积矩)(3mmyASiii 自身惯性矩)(4mmIi)(mmyyiou 2)(iouixyyAI )(4mm 截面惯性矩 xiIII)(4mm 混凝土全面积 3 0 30 810085.1 1010738.1 32880 预应力钢筋换算面积 4900)1(pEpA 600 61094.2 0 271 810599.3 上缘非预应力钢筋换算面积 5.9321)1(sEsA 60 5990 0 2 810745.6 下缘非预应力钢筋换算面积 45.3105)1(sEsA 6 610863.1 0-271 810281.2 全截

28、面换算面积 95.3461260A 329ouy 810139.1 1010738.1 910263.1 10010864.1I 表 6 在使用阶段梁时的几何特性 钢筋换算系数如下:652.51045.31095.145cpEpEE 797.51045.3100.245csEsEE 分块名称 分块面积)(2mmAi iA重心到梁顶距离iy(m)对梁顶边的面积矩)(3mmyASiii 自身惯性矩)(4mmIi)(mmyyiou 2)(iouixyyAI)(4mm 截面惯性矩 xiIII)(4mm 混凝土全面积 3880 0 810085.1 1010738.1-1 32880 -预应力钢筋换算面

29、积 96.4558)1(pEpA 600 610735.2 -271 810348.3 上缘非预应力钢筋换算面积 6.8682)1(sEsA 0 5209 0 69 810283.6 下缘非预应力钢筋换算面积 59.2892)1(sEsA 600 610736.1 271 810124.2 全截面换算面积 2.3449340A 329ouy 810135.1 1010738.1 910176.1 10010856.1I 表 7 ououyIW)(3mm ouobyhy)(mm obobyIW)(3mm ppeIW )(3mm 预应力阶段 710666.5 31 710631.5 710878.

30、6 使用阶段 710641.5 31 710607.5 710849.6 表 8 其中:ouy，oby构件全截面换算截面的重心到上下缘的距离 ouW，obW构件全截面换算截面对上下缘的截面抵抗矩 pe为预应力钢筋重心到换算截面重心的距离，poupayhe，对于预应力阶段271pemm,对于使用阶段271pemm（2）持久状况的正应力验算 应取最不利截面进行控制验算,对于直线配筋的等截面简支梁来说，一般以跨中截面为最不利截面。由作用标准值和预加力在截面上缘产生的混凝土的法向应力：ouQouGouGoupppkcptcuWMWMWMWeNAN210000 变 量 阶 段-其中：kc作用(或荷载）标

31、准值产生的混凝土法向压应力 pe预应力钢筋的永存预应力 0pN使用阶段预应力钢筋和非预应力钢筋的合力，slpppAAN600 kc受拉区预应力钢筋合力点处混凝土向应力等于零时的预应力钢筋应力；40llconp，其中4l为使用阶段受拉区预应力钢筋由混凝土弹性压缩引起的预应力损失;l为受拉区预应力钢筋总的预应力损失；6l受拉区预应力钢筋由混凝土收缩和徐变的预应力损失 0pe预应力钢筋和非预应力钢筋合力作用点至构件换算截面重心轴的距离 slppsslppppAAyAyAe60600 sA受拉区非预应力钢筋的截面面积 sy受拉区非预应力钢筋重心至换算截面重心的距离 ouW构件混凝土换算截面对截面上缘的

32、抵抗矩 2GM由桥面铺装、人行道和栏杆等二期恒载产生的弯矩标准值 QM由可变荷载标准值组合计算的截面最不利弯矩;汽车荷载考虑冲击系数；因此,40llconpMPa21.127284.54)05.9158.86(1395 slpppAAN600=N47.120629860311.6798021.1272 slppsslppppAAyAyAe6060060311.6798021.27227160311.6727198021.1272=271mm 因此，ouQouGouGoupppkcptcuWMWMWMWeNAN210000 76710641.510)3.308100220(10641.52714

33、7.12062982.34493447.1206298=MPa84.8MPafck2.164.325.05.0 预应力钢筋中的最大拉应力：pQGGEPpepyIMIMIM000201max)(-27110856.110)3.308100220(652.537.1217106=MPa2.1269MPafpk1209186065.065.0 预应力钢筋的最大拉应力为超过限制，但因%5%98.4120912092.1269,可认为钢筋满足要求。（3)持久状况混凝土主应力计算 截面图如下：计算点取上梗肋aa 处，预应力混凝土受弯构件由载荷标准值和预应力作用产生的混凝土主压应力cp和主拉应力tp:22)

34、2(2cycxcycxtpcp 02100000yIMMMyIeNANoQGGopppcx 0y计算主应力点至换算截面的距离 0I换算截面惯性矩 cy由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土压应力 在计算主应力点,按作用(或荷载）标准值组合计算的剪力产生的混凝土剪应力;当计算截面作用由扭矩时,尚应考虑由扭矩引起的剪应力；对于等高度梁截面上任一-点在作用（或荷载)标准值组合的剪应力按下列公式计算 002001)(bISVVbISVQGG 21GGVV、分别为一期恒载和二期恒载作用引起的剪力标准值 QV可变作用（或荷载）引起的剪力标准值组合；对于简支梁，QV计算式为21QQQVVV 0S计算主应力点以

35、上（或以下）部分换算截面面积对界面重心轴的面积矩 b计算主应力点处构件腹板的宽度 计算主应力点以上换算截面的重心至截面上缘距离为 60,梗肋aa 以上面积对截面重心轴xx的面积矩为yASi0)60329()120880(=3710841.2mm 02100000yIMMMyIeNANoQGGopppcx)120329(10856.110)3.308100220()120329(10856.127147.12062982.34493447.120629810610=MPa89.6 0cy 002001)(bISVVbISVQGG=10710856.128010841.2)7.2900(MPa16

36、2.0 因此有：22)2(2cycxcycxtpcp 22162.0)2089.6(2089.6=MPaMPa0038.0894.6 由此可知，混凝土压应力MPafMpackcp44.194.326.06.0894.6，故满足 公路桥规的要求。混凝土主拉应力MPafMpatktp33.165.25.05.00038.0，故只需按照构造配置箍筋。十三、预应力混凝土构件的抗裂验算()作用短期效应组合作用下的正截面抗裂性验算 正截面抗裂验算取跨中截面进行 预加力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预压应力 0000obppppcWeNANMPa29.910631.527147.120629895.3461

37、2647.12062987-由作用短期效应产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力 obQsGGsstWMMMWM21=MPa7.910607.510)224100220(76 对于A 类部分预应力混凝土构件,作用荷载短期效应组合作用下的混凝土拉应力 pcstMPa41.029.97.9Mpaftk855.165.27.07.0 因此满足 公路桥规 中 A 类部分预应力构件按作用短期效应组合计算的抗裂要求。由作用长期效应产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力 obQlGGlstWMMMWM21MPa78.710607.510)116100220(76 对于类部分预应力混凝土构件,作用荷载长期

38、效应组合作用下的混凝土拉应力 051.129.978.7MPapclt 因此满足公路桥规中A 类部分预应力混凝土构件的作用长期效应组合的抗裂要求。(2）作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算 预应力混凝土梁斜截面的抗裂性验算是通过梁体混凝土主拉应力验算来控制的。主应力验算在跨径方向应选择剪力与弯矩均较大的最不区段截面进行，且应选择计算截面重心处和宽度剧烈变化处作为计算点进行验算。斜截面抗裂性验算只需验算在作用短期效应组合下的混凝土主拉应力。以跨中截面，上梗肋aa处为例,计算在作用短期效应组合下计算混凝土主拉应力。由上面的计算可知：MPacx89.6 0cy 002001)(bISVVbISVQ

39、GGMPa12.010856.128010841.2)2200(107 预应力混凝土受弯构件由作用短期效应组合和预应力产生的混凝土主拉应力为 22)2(2cycxcycxtp2212.0)2089.6(2089.6 MPa0021.0Mpaftk855.165.27.07.0 因此,在跨中截面,上梗肋aa处满足作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算要求。-十四、变形计算（1)荷载短期效应作用下主梁挠度验算 简支梁挠度验算式为0295.0IELMcsMs 可变荷载作用引起的挠度 现将可变荷载作为均布荷载作用在主梁，则主梁跨中挠度系数485，荷载短期效应的可变荷载值为mKNMQs 224,由可变荷

40、载引起的简支梁跨中截面的挠度为 0295.0IELMwcsQs=)(86.810856.11045.395.0152001022448510426mm 考 虑 长 期 效 应 的 可 变 荷 载 引 起 的 挠 度 值 为QsMsQlww,mm67.1286.843.1mmL33.2560015200600，满足要求。考虑长期效应的一期恒载、二期恒载挠度 )(21,1GGMsGwww)(1.1810856.11045.395.01520010)100220(48543.110426mm（2）预加力引起的上拱度计算)(0lIIlIconpNpA=N6.119302298037.1217 mmNe

41、NMpppe80010233.32716.1193022 则主梁上拱度(跨中截面）为:LdxIEMMcxpepe095.00=LdlIEMcpe095.04100295.08IElMcpe)(35.1510856.11045.395.081520010233.310428mm 考虑长期效应的预加力引起的上拱值为pepelpe,)(7.30)35.15(2mm（）预拱度的设置 梁在预加力和荷载短期效应组合共同作用下并考虑长期效应的挠度值为 lpeGQlwww,11)(07.07.301.1867.12mm 预加力产生的长期上拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度值,所以应该设置预拱度，跨中设置的预拱度值为 0.0mm。设置预拱度值，应按最大的预拱值沿顺桥向做成平顺曲线。