金瑭大桥悬臂施工组织方案(定稿).doc

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1、金塘大桥标箱梁悬臂施工方案一、工程概况(一)自然条件1、桥位布置金塘大桥项目由金塘大桥（主通航孔桥、东通航孔桥、西通航孔桥、非通航孔桥及金塘侧引桥、浅水区引桥、镇海侧引桥）和金塘岛接线组成。金塘大桥项目起于金塘岛上雄鹅嘴，接在建的西堠门大桥，经化成寺水库、茅岭、沥港水道和灰鳖洋水域，与规划中的宁波沿海北线高速公路相交，终于宁波市绕城高速公路，全长26.54km，金塘侧引桥长1.007km，跨海大桥长18.27km，镇海侧引桥长1.752km。2、环境特征（1） 自然气象特征本工程东临东海，西靠大陆，位于北亚热带，属东南亚季风气候区，受冬夏季风影响，全年四季分明，气候温和湿润，降水充沛。冬季由于

2、受亚欧大陆冷气团控制，盛行西北风，寒冷干燥；夏季因受太平洋暖湿气流控制，盛行东南风，温高湿润。桥址区常风向为NW，出现频率11%，平均风速9.6m/s，最大风速27m/s；次常风向为ESE，出现频率10%，平均风速为4.9m/s。强风向为E和NW向，最大风速分别为34.3m/s和34m/s。桥址区风速风向季节变化较明显，冬季盛行NNW、NW风，风速较大；春季，风向多变，风速也较大，3月仍多NNW、NW风，45月最多SSE、ESE风；夏季盛行SSE、ESE风，但风速较小，78月为台风和热带风暴活动较多时期，风速较大；秋季盛行N、NNW、NNE和SSW风，但风速较冬季小。（2）水文特征a 潮汐水流

3、桥址区主要受太平洋潮波影响，控制本区潮波运动的是以M2分潮为主的东海前进波系统，该系统由外海自东向西传播，经螺头水道从东南方传入，日潮波也以这一水道传入。从螺头水道传入的潮波，在金塘、册子水道交界处沿偏北方向进入册子水道，出金塘西口后，一部分沿金塘西岸传播，另一部分仍按原方向继续传播。潮波进入舟山群岛后，受地形影响和摩擦作用，波形和传播速度均发生了变化。根据我国目前通用的潮汐类型划分标准，桥址区的潮汐类型为不正规半日潮。根据以往资料，桥址区历年平均海平面为0.10m，最高潮位1.89m，最低潮位-1.77m，平均潮差2.17m。潮流以往复流为特征，涨潮流向西或向北，落潮流向东或向南，涨潮流速大

4、于落潮流速。潮位特征值见下表：镇海潮位特征值表 验潮站项 目沥港（东侧）懈浦南（西侧）镇 海潮 位（m）最高潮位1.891.673.28发生日期2002.03.272002.03.271997.08.18最低潮位-1.77-1.76-2.12发生日期2002.03.302002.03.291999.12.24平均海平面0.100.100.26平均高潮位1.141.021.14平均低潮位-1.05-0.98-0.75潮 差（m）最大潮差3.543.413.67平均潮差2.172.001.91历 时平均涨潮历时6hr:17min6hr:11min6h:18min平均落潮历时6hr:05min6hr

5、:10min6hr:07min统计时段2002.03.132002.04.1319752000b 波浪桥址区的波浪以风浪为主，该区域波浪主要集中在NWNE方向，其中N向出现频率最高，达48.8%，年平均波高H1/10为0.60m，实测最大波高Hmax=5.8m；其次为NNE向，占14.3%。强浪向为NWNNW向，其中NNW向出现频率6.9%，年平均波高H1/10为1.14m，实测最大波高Hmax=6.1m。桥址区水域出现的大浪主要为风浪，一般由台风及秋冬季寒潮大风引起。大浪主要出现在每年的812月。（二）、工程内容金塘大桥第II合同段由118m跨非通航孔桥和西通航孔桥组成，桥跨结构采用多跨预应

6、力砼箱形连续梁，西通孔径组合为87m156m87m；非通航孔桥为两联118m跨径刚构连续梁桥，孔径组合为（64.54x11864.5)m（64.55x11864.5)m，详见下图所示： 西通航孔桥箱梁构造图 非通航孔桥箱梁构造图 1、西通航孔桥为三跨预应力混凝土连续箱型梁桥，主梁采用单箱单室截面，单幅桥主梁悬浇段顶宽12.3m，底宽6.3m，翼缘板悬臂长度3.0m，翼缘板端部厚度为20cm,根部厚度为65cm，腹板厚度为5070cm，顶板全跨等厚为30cm。箱梁顶横坡为2%，主墩墩顶梁中线高度为9.25m，梁底曲线按1.6次抛物线变化。悬浇段施工的箱梁块段每墩单幅桥为20对，主梁采用C55海工

7、耐久性混凝土，设计为纵、横、竖三向预应力体系，顶板、腹板、底板纵向预应力束采用22-515.24、19-515.24及12-515.24三类钢绞线,fpk=1860MPa,Ep=1.95105MPa,锚下张拉控制为con=1395MPa；顶板横向预应力束采用3-515.24钢绞线,fpk=1860MPa,Ep=1.95105MPa,锚下张拉控制为con=1395MPa；腹板竖向预应力束采用JL32高强度精轧螺纹粗钢筋,fpk=785MPa,Ep=2.0105MPa,锚下张拉控制为con=706.5MPa。2、非通航孔桥118m跨连续梁为预应力混凝土连续箱型梁桥，该桥跨共两联，第一联桥跨布置为6

8、4.5+4x118+64.5m，第二联桥跨布置为64.5+5x118+64.5m。主梁采用单箱单室截面，单幅桥主梁悬浇段顶宽12.3m，底宽6.3m，翼缘板悬臂长度3.0m，翼缘板端部厚度为20cm,根部厚度为65cm，腹板厚度为0.450.65cm。箱梁顶横坡为2%，主墩墩顶梁中线高度为7.5m，梁底曲线按1.6次抛物线变化。悬浇段施工的箱梁块段每墩单幅桥为13对，主梁采用C50海工耐久性混凝土，设计为纵、横、竖三向预应力体系。纵向预应力束有顶板束、底板束、腹板束和合龙束共四种，采用22-515.2、19-515.2两类钢绞线，两端张拉方式；顶板横向预应力束采用扁锚体系（BM15-3），单端

9、张拉方式；竖向和横隔板预应力束采用JL32mm高强度精轧螺纹粗钢筋，配YGM锚具，采用梁顶或横隔板一侧单端张拉方式。根据设计要求，金塘大桥标西通及非通航孔桥箱梁均采用挂篮悬臂现浇工艺施工。二、悬臂箱梁施工总体原则金塘大桥标悬臂箱梁均采用挂篮施工，共投入26套挂篮进行悬臂箱梁的施工，不考虑周转。挂篮选用我公司自行研制的GL260型通用挂篮。（一）、挂篮在已浇0块上拼装成型1、挂篮拼装件采用型钢和钢板加工，驳船运至施工现场，利用塔吊及安放在0块上的卷扬机进行起吊至0块上拼装成型；2、内外模均为木模，底模为大块钢模。3、挂篮拼装完毕后，对其进行加载试验。每个工区选择一只挂篮进行试验，即西通一只非通一

10、只新制挂篮。如选择其它形式的挂篮不同形式的挂篮需选择一只进行试验。（二）、悬臂箱梁钢筋绑扎及模板安装1、悬臂箱梁钢筋半成品在岸上加工，驳运至施工现场绑扎成型；2、箱梁钢筋绑扎首先绑扎底板钢筋、腹板钢筋及竖向预应力筋，待内模前移就位后，可进行顶板钢筋的绑扎及纵、横向预应力管道的安装；3、箱梁底模采用大块钢模，直接铺于挂篮底篮上，内外模均利用已浇0块的内外模，靠滑梁前移就位；4、内外模间设拉杆，拉杆外套PVC管。（三）、悬臂箱梁砼浇筑1、箱梁砼均由拌和船拌制，经泵车将砼泵送入模；2、西通配备一艘拌和船（生产能力120m3/h）、平台上的拌和站出现突发事件时使用的保障设备；非通配备两艘艘拌合船（生产

11、能力各120m3/h），每个墩配备一台砼输送泵车（共13台）；3、砼浇注时，输送泵车放置在0块顶，在0块两侧沿顺桥向布设泵管，以便轮换对称浇注箱梁砼。拌合船的砼泵入0块顶上的泵车，然后通过0块顶上的泵车将砼泵送入模。（四）、三向预应力管道均采用塑料波纹管，张拉后真空压浆。（五）、西通和非通两个作业区悬臂箱梁挂篮、模板、拌合船及砼输送泵车配置情况桥位名称西通航孔桥非通航孔桥一区非通航孔桥二区挂篮4套10套12套外模4套10套12套内模4套10套12套底模4套10套12套拌合船1艘1艘1艘砼输送泵车2台5台6台三、挂篮选型与设计验算（一）、挂篮选型1、主桥箱梁主要结构特点箱梁最重块段西通为162.

12、5t，非通为158.1t；最高块段西通为8.31m, 非通为7.112m；最长块段西通为4.0m，非通为为5.0m；砼方量西通为37.8m361.9m3，非通为46.7 m360.8 m3。2、挂篮选型根据箱梁结构特点以及设计要求，并结合我公司在其他同类型桥施工中所取得经验，西通及非通均选用我公司自行研制的GL260型通用挂篮。挂篮总重为82.9t（包括模板系统）、（二）、挂篮构造挂篮均选用我公司GL260型通用挂篮不加70标准件的形式，挂篮主要由主桁承重系统、底篮及悬吊系统、后锚及行走系统、模板系统等四部分组成，西通与非通桥挂篮总体布置详见下图（基本相同）。 西通挂篮总体布置示意图非通挂篮总

13、体布置示意图1、主桁承重系统全桥均使用斜拉式三角挂篮主桁承重系统主要由两片主桁、前横梁、中横梁组成。主桁为三角形桁片，由立柱、斜拉带、主梁组成。前横梁、中横梁均为桁架结构2、行走及后锚系统、行走系统：行走系统由行走滑道，行走小车，前、后支腿等组成。、后锚系统：后锚系统由锚固扁担梁、竖向预应力筋和连接锚筋组成。当挂篮行走到位后，挂篮尾部通过连接锚筋与箱梁腹板中的竖向预应力筋结合锚固。单根主梁设置46个锚固点，一只挂篮共设置812个锚固点。3、底篮及悬吊系统、底篮：GL260型通用挂篮底篮主要由底篮前、后横梁和底篮纵梁和底模组成。底篮纵梁全部为桁架纵梁，其中在腹板位置桁架加强。底模采用大块钢模。、

14、悬吊系统：主要由底篮前悬吊、后悬吊、模板悬吊三部分组成。此挂篮底篮前悬吊4根吊杆为64的40铬圆钢，锚固于上前横梁上；后悬吊6根吊杆均为64的40铬圆钢锚固于已浇块段和中横梁上。两侧外模和内模系统均采用32mm的精轧螺纹钢锚固于已浇箱梁顶板和上前横梁上。挂篮底篮前、后悬吊的升降及标高调整采用螺旋式千斤顶进行，其余挂篮前后悬吊及模板系统均采用螺旋式千斤顶进行调整。4、模板系统挂篮内、外模板系统均采用滑梁吊挂模板于挂篮上前横梁和已浇块段上。外模采用钢木组合模板，面板为竹胶板，龙骨为型钢。内模也是采用钢木组合模板，内、外模板通过对拉螺栓连成一体。（三）、挂篮设计验算1、设计参数确定、荷载参数.箱梁混

15、凝土自重按2.6t/m3计；.外侧模及侧模架取80kg/m2，内侧模、内模架及顶模板取70kg/m2，底模板取60kg/m2；.施工人员和材料等堆放荷载取2.5Kpa；.振捣对水平模板产生的荷载取2Kpa；.胀模系数取1.05；、荷载系数.砼超载系数：1.05.抗倾覆系数：1.50.挂篮空载纵移时的冲击系数：1.30.浇筑砼时的动力系数1.22、刚度验算结果、西通挂篮 主桁前端最大竖向位移为8.6mm，上前横梁在最大受力时底跨中最大竖向位移为2.4mm，上中横梁在挂篮行走时最大竖向位移为9.1mm，底篮前横梁最大竖向变形为0.07mm，底篮后横梁最大竖向变形为0.07mm，吊带最大伸长量为2.

16、7mm，桁架纵梁最大变形为3.9mm。、非通挂篮 主桁前端最大竖向位移为9.4mm，上前横梁在最大受力时底跨中最大竖向位移为3.8mm，上中横梁在挂篮行走时最大竖向位移为9.1mm，底篮前横梁最大竖向变形为0.1mm，底篮后横梁最大竖向变形为0.6mm，吊带最大伸长量为2.9mm，桁架纵梁最大变形为3.1mm。四、挂篮拼装及加载试验（一）、挂篮拼装1、挂篮拼装流程图如下：2、准备工作、待0块施工完毕并张拉且满足要求后，在箱梁两侧腹板顶面位置测量放样出行走轨道中心线； 、用M20级砂浆调平行走轨道中心线，两侧行走轨道中心线调平层面高差不得超过1mm;、待砂浆达到强度要求后铺设行走轨道。3、挂篮拼

17、装要点、挂篮的组件由海中运输船运输至墩位后由塔吊起吊至0块顶面进行组拼，挂篮的组拼由塔吊配合完成。、挂篮结构的拼装顺序为：测量放样，轨道安装，主桁系统，悬吊系统，底篮系统，模板系统。、在行走轨道上安装前支腿轨道，安装后行走轨道采用扁担梁锚固,安放挂篮主梁的前、后支腿。、安装主梁，施加主梁后锚，安装主梁平联及行走小车，安装立柱、立柱平联及斜拉带，然后安装主桁中横梁及前横梁，主桁系统拼装完成后，主梁、立柱和斜拉带采用千斤顶顶紧，消除非弹性变形，为加强挂篮的整体性、牢固性，立柱平联应与立柱焊接，主梁平联及中横梁应与主梁焊接，然后安装吊带。、底篮系统安装可先在承台上塔设底篮拼装平台，底篮在拼装平台上整

18、体拼装好后，通过0块上的卷扬机起吊整体吊装就位，分别将前吊杆、后吊杆及行走吊杆与底篮连接。、内外模均利用已浇0块的内外模，通过内外模滑梁前移就位。 （二）、 挂篮加载试验1、试验目的 挂篮加载试验，主要是通过测量挂篮在各级静力试验荷载作用下的变形，了解挂篮结构在工作状态时与设计期望值是否相符。、消除挂篮主桁、吊带及底篮的非弹性变形。、测出挂篮前端在各个块段荷载作用下的竖向位移。2、试验方案挂篮加载试验拟采取“水箱加载法”进行，水箱悬挂于底篮前横梁上，以水箱和水的自重作为试验荷载，采取逐级递增加载逐级测量的试验方法。加载总重量为最不利块段荷载的1.25倍。水箱加载布置示意图如下所示： 水箱布置示

19、意图利用底篮拼装平台作为挂篮加载试验的操作平台。在平台上放置水箱（水箱采用直径320cm钢护筒），一只挂篮共设置2个水箱，一个水箱上设置两个吊点。然后将水箱与底篮之间用2根精轧螺纹钢筋连接，在未加水前用千斤顶提升水箱脱离平台30cm左右。然后采用水泵逐级加水直至试验完毕。3、试验荷载为了能绘制出挂篮总挠度曲线，了解箱梁各个块段施工时挂篮前端最大挠度。应按等代荷载的方法对试验荷载进行分级，各级加载数值详见下表。荷载布置如下图所示：加载顺序12345678荷载等级（t）43.66.75.53.92.53.621.621.6累计荷载（t）43.650.355.859.762.265.887.4109

20、对应块段84112209131.2513西通航孔桥挂篮加载分级注：表中累计荷载为2个水箱荷载之和。加载荷载中已包括内、外模板与顶、底模板的荷载重量。荷载布置示意图（单位：m）非通航孔桥挂篮加载分级加载顺序1234567荷载等级（t）44.48.76.517.84.813.223.6累计荷载（t）44.453.159.677.482.295.4119对应块段419513101.2510注：表中累计荷载为2个水箱荷载之和。加载荷载中已包括内、外模板与顶、底模板的荷载重量。荷载布置示意图（单位：m）、观测项目a.后锚上挠值b.前支点沉降值c.主桁前端销结点处变形d.主桁上前横梁吊带处和主桁上前横梁跨

21、中变形e.底篮前横梁吊带处挠度、测点布置.挂篮主梁顶面的观测点a.每根主梁的后锚处设置一个观测点，即测点1-1和1-2。b.每根主梁的前支腿处设置一个观测点，即测点2-1和2-2。c.每根主梁的前端销结点处设置一个观测点，即测点3-1和3-2。.上前横梁顶面的观测点a.上前横梁的四根吊带处各设置一个观测点，即测点4-1、 4-2、4-3和4-4。b.上前横梁的跨中设置一个观测点，即测点4-5。主梁及上前横梁观测点如下图左所示：.底篮前横梁顶面的观测点底篮前横梁的四根吊带处各设置一个观测点，即测点5-1、 5-2、5-3和5-4，如下图右所示：左 右、变形观测方法.变形观测采用国家二等水准测量或

22、工程测量变形三等水准测量的精度等级要求和观测方法进行施测，精度可达到1mm；.由于挂篮变形受日照温差的影响，根据公式L1=L0（1+t0）计算，挂篮构件中吊带变形受温差影响最大。在温差达10时，变形之差为1.1mm。为了准确测得挂篮变形值，加载试验时间应选择在温差较小的时间段进行。3、试验加载程序、在箱梁0号块段上安装挂篮，在底篮拼装平台上放置水箱，将水箱挂于底篮上，做好试验前其它各项准备工作。、在进行正式加载试验前，用第一级荷载进行预加载，预加载试验持荷时间为20分钟。预加载的目的在于，一方面是使结构进入正常工作状态，另一方面是检查测试系统和试验组织是否工作正常。在确认测试系统和试验组织工作

23、正常后，预加载试验反复进行两次，预加载1小时后进行正式加载。、按照第1级荷载在两个水箱内用水泵加水，为保证两个水箱加载速度基本一致，在水箱内标示刻度（10cm一道），每加载50cm水暂停核对一次。、在第1级荷载的基础上，按照第2级与第1级荷载差值进行加载。、按照上述方法，依次进行第3级至第8（非通7）级荷载的加载试验。、每次加载完毕后，均进行变形观测并记录。、试验荷载采用分级单循环加载的方法施加，按等代荷载的分级逐级递增加载，试验荷载持续时间一般为20分钟，且取决于结构变位达到相对稳定所需要的时间，只有结构变位达到相对稳定后，才能进入下一荷载阶段。同一级荷载内，若结构变位最大的测点在最后5分钟

24、内的变位增量小于第一个5分钟变位增量的15，或小于所用量测仪器的最小分辨值，即认为结构变位达到相对稳定。、加载达到设计试验荷载，且变形在设计允许范围内可立即终止加载试验。4、卸载程序、按照荷载等级876543210进行卸载，采用水泵抽出。每卸载一级均需进行变形观测。、挂篮卸载完毕后，对主桁销结处的销子和主桁架焊缝进行检验，发现问题及时处理，确保挂篮施工安全可靠。5、加载试验注意事项：、如果加载值没有达到设计加载荷载，且变形大于设计允许值，应停止加载试验，分析原因后采取相应的措施。、为便于逐级加载和卸载，应在水箱内画出每级荷载刻度线。、加载试验应选择在风力小于6级的天气进行。6、试验成果挂篮加载

25、试验完毕后，将得到试验成果如下：、按照试验方案加载后，可等代测量出相对应块段的主桁、吊带、后锚、前支点等变形值以及挂篮总变形值。其余块段可采用“内插法”求出。、根据在各个块段荷载作用下的挂篮竖向位移，绘制荷载与变形的相关曲线图。五、箱梁悬臂施工工艺1、连体挂篮和分离式挂篮施工根据各联结构形式及箱梁悬浇施工不同节段长度,其挂篮悬臂施工按照以下两种方法实施：、我公司自行研制的通用挂篮浇注非通航孔箱梁1号块时采用连体挂篮对称平衡施工，即对称两只挂篮的主梁通过连接板连成一体。挂篮浇注西通箱梁1号块时接上此挂篮的70cm主梁，采用分离式挂篮对称平衡施工。、悬浇段2号及以后块段，非通挂篮由连体挂篮形式进行

26、解体，形成分离式挂篮并且接长主梁对称平衡施工。即完成1号块施工后，将挂篮主梁一分为二，两侧挂篮形成独立的挂篮，将挂篮主梁接长后构成两侧独立对称平衡的工作系统。具体步骤为：将连体挂篮解体，一只挂篮先前移就位；分别接长两组挂篮，前移就位另一只挂篮进行箱梁悬浇段2号块施工，然后依次完成其余梁段施工。西通挂篮完成1号块施工后，因两侧挂篮本身就是独立的2个挂篮，所以两侧的挂篮均可独立前移就位进行箱梁悬浇段2号块施工，然后依次完成其余梁段施工。2、施工流程箱梁悬臂浇筑施工流程图3、挂篮行走挂篮行走分为以下几个步骤：、挂篮行走前，在已浇好箱梁块段箱梁两侧腹板顶面位置测量放样出行走轨道中心线，用M20级砂浆调

27、平行走轨道中心线，两侧行走轨道中心线调平层面高差不得超过5mm，待砂浆达到强度要求后铺设行走轨道。、挂篮行走前，在主桁尾部放置一定重量的型钢作为配重。、放松底篮及模板系统锚固钢筋，使底篮及模板下降。、拆除挂篮后锚系统，后锚小车将挂篮锚于行走轨道上。、采用葫芦挂在主梁上，利用葫芦使挂篮及外侧模板行走至下一定位处。、挂篮行走时，每片主桁用一个5t葫芦挂住作为保险装置，边前移边松葫芦。、外侧模板在挂篮的牵引下，依靠滑梁向前移动。同时采用葫芦协助进行。、挂篮前移即将到位时，调整挂篮的轴线位置，挂篮到位后，调整挂篮的标高。、装设挂篮后锚、底篮及模板系统锚固钢筋，并将挂篮锚固。、调整外模板的轴线位置及标高

28、，调整好后可立钢筋及相关预埋件。、挂篮行走时的注意事项：. 当挂篮行走前的准备工作完善后，再次检查行走轨道下的反压梁、螺栓及竖向预应力筋的锚固情况，确定无漏锚或锚固不紧；.挂篮行走时，两只挂篮尽量做到同步进行，两只挂篮允许不对称距离之差为50cm；. 挂篮行走时必须有一人负责观察行走的同步情况，两人负责察看后锚小车运行情况，两人负责观察外侧模滑轮小车运行状况；. 在挂篮前移过程中若发现后锚小车或者支腿四氟板行走受碍，应立刻停止行走，先通过千斤顶和后锚杆将后锚力进行转换后再将位置调正继续行走，严禁在未转换后锚力的情况下硬性敲打小车或者支腿以调整位置；. 挂篮行走到位后，应立刻将后锚杆、后横梁上、

29、箱内及箱顶吊杆锚上。4、模板的安装 、底模板安装底模采用大块钢模直接铺于底篮上，因采用侧包底形式，所以要严格控制底板的平面几何尺寸。、外侧模板安装外侧模板利用已浇0块的外模，通过滑梁前移就位。支承模板及骨架的滑梁前端悬吊于主桁，后端的内侧利用滑轮小车悬吊于已浇箱梁翼板、外侧悬吊于主桁；浇筑砼时设置锚杆替代滑轮小车锚于已浇箱梁翼板。挂篮前移时，外模滑梁及外模随同前移。外侧模前移注意事项：.在行走前应对滑轮小车锚筋进行张拉，使滑轮小车顶紧箱梁翼缘板；.如在滑梁前移过程中滑轮小车受碍，应立即停止挂篮的行走并对滑轮小车进行校正。、内模板安装内模板利用已浇0块的内模，通过滑梁前移就位。支承模板及骨架的滑

30、梁前端悬吊于主桁，后端悬吊于前段已浇箱梁顶板。挂篮前移时，内模滑梁随同前移，挂篮就位后，且底板及腹板钢筋绑扎完毕，再用葫芦将内模牵引前移就位。腹板部分内模腹板高度变化采用拆除一定高度模板的方式来实现，内外模采用对拉螺杆连接。、堵头模板安装根据箱梁腹板浇筑高度，分块分次立模。5、钢筋绑扎及竖向预应力筋安装挂篮前移就位并模板调整完成后，可进行钢筋的绑扎。钢筋采用后场下料，现场绑扎的施工方法。、钢筋绑扎施工顺序如下：、钢筋绑扎工艺在挂篮、底模板及外模板复测调整完成后，可进行底板底层钢筋的绑扎，绑扎完成后安装底板预应力束管道，接着绑扎底板上层钢筋及定位筋。钢筋保护层垫块采用锥形、抗老化性能好、抗压强度

31、大于50Mpa的工程塑料，根据海港钢筋砼构件保护层垫块设计要求，保护层垫块按4个/m2布设，保护层垫块设在纵横钢筋交叉点处，要求该钢筋交点处点焊。底板钢筋绑扎完成后接着绑扎腹板钢筋，同时穿插安装腹板的竖向预应力束管道及竖向预应力筋，竖向预应力筋管道采用45钢管，相邻两根波纹管的下端通过连通管连接成U型，并在相互连通的竖向预应力筋的顶面用红油漆作上标记。如下图所示： 图10腹板钢筋绑扎及竖向预应力筋安装完成后，将内模前移就位并进行复测调整内模。内模就位应注意保证箱梁内侧砼净保护层厚不小于3cm，且要避免形成腐蚀通道，不得在结构钢筋上焊接钢筋头来支撑或固定内模。内外模采用对拉螺杆进行连接，拉杆外必

32、须套PVC管，避免形成腐蚀通道。内模全部安调完成，绑扎箱梁顶板下层钢筋，安装纵向、横向预应力管道及横向预应力筋，最后绑扎箱梁顶板及翼板顶层钢筋。、钢筋绑扎及竖向预应力筋安装应注意以下事项.钢筋骨架制作前，应将钢筋表面的油渍、漆皮、鳞锈等清除干净；.钢筋下料前，核对半成品钢筋的型号、规格、直径、长度和数量，如有错漏，及时纠正、增补，严格按照图纸要求加工并进行标识；.钢筋绑扎时确保箱梁净保护层厚度符合设计要求：箱梁内侧及桥面板上层钢筋不小于3cm，其余不小于4cm；.如钢筋绑扎时和预应力管道发生冲突，应适当移动钢筋位置以避让预应力管道；. 钢筋绑扎前，根据情况适当设置支撑钢筋，形成支撑骨架后再进行

33、绑扎，钢筋骨架主筋的接长采用闪光对焊，现场接长采用绑扎接头；.考虑到齿板预应力穿束及张拉需要，拟采取在箱梁1号块顶板上预留孔，预留孔尺寸约为11080cm，设置在箱梁顶板的后部中间。且在该部位加设钢筋网予以加强；.预应力筋的下料长度应满足张拉要求，波纹管与锚垫板接头处用胶布缠裹严密，确保不漏浆；.预应力管道必须按要求设置定位筋，保证管道顺直和位置准确，砼振捣时应尽量避免振捣棒碰撞预应力管道，以免产生漏浆现象；.模板上所设拉杆必须套PVC管，避免形成腐蚀通道。、安装预埋件砼浇注前的施工预埋件主要有下面几种：.箱梁通气孔和泄水孔（均采用PVC管预埋）；.挂篮后锚箱内及翼缘板吊杆孔，吊杆孔用定做的塑

34、料盒作预埋，安装时，将塑料带盒下口用海绵堵死，并在盒内注满细砂。吊带盒安装时若与钢筋发生冲突，应将钢筋掰弯绕过盒子，而不得随意将主筋截断，同时还需在吊带盒四周设加密钢筋网。.内外模悬吊预留孔及滑梁所需预留孔；.预留套管及预留孔（管线桥预埋件），设在靠近桥轴线侧的箱梁腹板上，左右幅对称设置；.防撞栏杆预埋筋；.机电系统预埋件）；.箱梁变形观测点（根据将来监控单位要求预埋）；.应力测示元件的预埋；预埋件的安装应注意以下几个问题：. 预埋件的安装顺序应考虑各道工序的实际进展情况，及时预埋，不能 遗漏；. 预埋位置必须符合设计或施工要求；. 各施工预埋件的埋设必须避免形成腐蚀通道；. 当预埋件位置与纵

35、横向预应力束发生冲突时，应征得设计同意方可调整预埋件或束的位置。6、砼施工、砼配合比根据试验规程和技术规范要求进行C50#砼配合比试配，基于全桥原材料的统一，为确保箱梁的精确合拢，经过多次试验筛选核定：配合比为：水泥：高性能海工混凝土专用掺合料：砂：石：水184：276：715：1073：152，水灰比为0.33。砂采用闽江产的中砂，细度模量在2.6以上；碎石粒径为525mm；水泥为嘉新52.5硅酸盐P.I；高性能海工混凝土专用掺合料采用上海宝田新型建材有限公司的II型混凝土专用掺合料。缓凝时间根据一对块段浇筑时间为6h7h初步设计确定为9.5h，坍落度为140mm180mm。同时根据夏季施工

36、特点，还进行了夏季配合比设计，主要是增大坍落度，延长缓凝时间。、砼浇筑.砼浇筑前的准备工作a.砼浇注前应按设计配合比在海上作现场试样，砼入泵坍落度宜控制在18cm，入模坍落度控制在1618cm；b.挂篮及模板稳定性检查；c.施工机具、设备（如拌合船、砼输送泵、振动棒振动器等）性能检查；d.清除钢筋及底板上的杂物；e.砼浇筑前先将模板洒水润湿，砼开始浇筑时用来润湿泵管的砂浆不能直接泵入模板。.浇筑顺序一对挂篮砼浇筑严格按照设计要求做到平衡对称施工，最大允许偏载重量不得大于1/4块段重量。砼浇筑应连续、均衡、对称进行，每个块段竖向依次对称浇筑底板、腹板及顶板砼，顺序如下：a.底板浇筑时纵桥向为块段

37、较低一端向较高一端方向进行，横桥向为两侧腹板向箱梁块段中轴方向对称均衡进行。b.对于每个块段的腹板浇筑，按纵向水平分层浇筑，每层砼的厚度以3040cm控制，两侧腹板左右相互交替连续浇筑，如此循环，直至腹板砼浇筑完毕。c.对于顶板砼，纵桥向为块段端部向根部进行，横桥向为中轴处顶板向两侧腹板顶板及两侧翼缘板对称进行。.砼摊铺与振捣砼宜用50mm或70mm插入式振动棒振捣密实。振动器移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍；与侧模应保持1015cm距离；浇注上层砼时振动棒插入下层混凝土510cm。砼振捣密实的标志是砼停止下沉、不冒气泡、泛浆、表面平坦。砼的浇筑应连续进行，如因故必须间断时，其间断时间

38、应小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间。砼浇筑按水平分层进行，每层砼的厚度控制在3040cm。因波纹管较密集，用小振动棒配合大振动棒施工。对每一振捣部位，严格按照技术规范要求振捣到该部位砼密实为止。并避免振动棒碰撞模板、钢筋及预应力管道等。.砼浇筑过程中测量控制a.利用0块中心处的水准点控制模板的高程，并利用相邻墩位的水准点进行校核，确保无误；b.砼浇筑过程中，观测挂篮的下挠情况，以掌握挂篮变形情况是否与设计值相符；c. 砼浇注过程中，对吊带及挂篮前端挠度进行控制与调整；d. 在砼浇筑过程中安排专人随时对模板及拉杆进行检查；e. 因箱梁临时锚固预应力筋不压浆，浇筑混凝土过程中安排专人对临时锚

39、固预应力筋进行观测，如发生松动现象，应及时进行补张拉； f. 砼浇筑完毕，在砼强度达到2.5Mpa之前不得使其承受行人、运输工具、模板等荷载。.施工缝处理每个块段砼浇筑完毕后，当浇筑砼强度达到2.5Mpa（根据砼配合比，试验确定砼达到该强度的时间），砼接合面及时进行凿毛处理，凿毛质量严格按照规范要求控制，要求将其表面水泥浆凿除至骨料露出。在下一块段砼浇筑前，表面洒适量水进行湿润，防止砼接合面出现干缩裂缝。、砼养生砼的养护为非冬期养护方法如下：砼浇筑完成至砼初凝阶段采用喷雾养生；.箱梁底板浇注完成，进行底板整平，然后适时喷雾养生。.以不影响底板砼成型为前提，继续浇注腹板砼，并在底板砼初凝前，对箱

40、梁根部砼进行“复振”，继续喷雾养生，待砼初凝后在底板顶面铺湿麻袋或湿土工布并洒水养护。.箱梁顶板砼浇注完成，立刻用塑料薄膜覆盖箱梁顶面，在砼初凝前后，撤去塑料薄膜，将箱梁顶面收抹平整，箱梁顶面收抹平整后，可在表面先喷雾养护，待顶面砼上可行人时，在砼顶面先铺一层湿土工布（要求湿透），然后在土工布上再铺一层塑料薄膜，在低温多雨天气还应在薄膜上加铺一层干土工布和一层塑料薄膜。.模板拆除后，应在外侧模及底板位置安放养生操作平台，可在平台上对腹板外测及底板外侧进行喷雾养护，箱内腹板及顶板可采用洒水养护。.保湿养护不少于15天。.要求在砼洒水养生期间，必须始终保持砼表面处于湿润状态。因此要求各施工队必须派

41、专人（一个施工点23名）24小时负责养生，养生人员必须作好养生记录，记录包括砼养护期间的大气温度（每日测4次，8小时一次）、天气、洒水时间，风力风向等。若在冬季施工箱梁砼，则按我部下发的“冬期砼施工方案”对新浇砼进行养护。、季节性施工措施.雨季施工根据本工程的特点和工程所处的地理条件，我部在箱梁施工进度计划安排时，已考虑了雨季对工程施工的影响，在雨季，将安排不受气候影响或影响较小的单项工程的施工。砼浇筑避开大雨、暴雨，为了防止在砼浇筑过程中由于下雨而影响砼的质量，拟采取如下措施：a.加强同当地气象部门联系，准确了解当天的气象情况；b.施工期间定时测定砂石料的含水率，及时调整施工配合比；c.在雨

42、季，做好砂石料的储备，保证满足施工要求。.冬季施工a.在冬季加强同当地气象部门联系，准确了解施工期间的气温；b.本工程所属地区处于平均气温15.8，当日平均气温低于5时，不安排砼浇筑和压浆工作，只进行钢筋制作与绑扎、预应力张拉、挂篮前移等工序施工；对于已浇筑仍未到养护期时间的砼采取覆盖保温保湿材料（如塑料薄膜等）进行养生。.夏季施工a.对砂、碎石、水泥罐等原材料采用遮荫防晒措施，避免日照，尽量降低原材料的温度，以确保砼拌和物的出机温度满足要求；b.采用在砼输送泵管缠裹湿麻袋等措施降低混凝土入模温度，并尽量将混凝土浇筑安排在夜间施工；c.对于已浇筑的砼且未到养护期，因气温较高，砼表面易失水，砼浇

43、筑完成后，表面及时覆盖，防止水分过量蒸发，同时进行洒水养护。.台风季节施工及应急措施当风力大于7级以上时，不安排箱梁砼的施工。a.台风季节或大风期挂篮施工工况主要有以下三种：工况一：砼浇注完毕，挂篮未前移。工况二：挂篮前移就位锚固，未绑扎钢筋。工况三：钢筋绑扎完毕，未浇注砼。 b.应急措施：针对上述三种工况，对挂篮采取的应急措施如下：对于工况一，此时挂篮锚固牢靠，模板仍未脱离砼，与砼之间握裹很好，在此工况条件下，挂篮不需再做任何加固，亦可以抵抗台风季节的大风荷载。对于工况二和工况三为不利工况，须对挂篮做加固处理，加固方案为：(a).主桁加固挂篮主桁除了正常锚固以外，在台风或大风期间应增设锚固点

44、，锚固点增设位置和数量为：主桁后部增设12个锚固点，主桁前支点处增设23个锚固点。为增加挂篮横桥向稳定，在中横梁上设置撑杆。立柱一侧设置支撑型钢，如下图所示。 挂篮加固示意图（一）（b）.底篮加固在底篮上设置“剪刀”形式的抗风拉杆固定于已浇块段箱内，使挂篮整体与已浇箱梁形成固结体系，以抵抗大风荷载。即在底篮前端前横梁上设置锚点，再利用箱内后锚杆预留孔（前两个块段）设置锚点，两个锚固点之间用钢绳通过10t葫芦收紧锚固。详见下图所示。 挂篮加固示意图（二）7、预应力工程.预应力管道安装.所使用的预应力钢束钢筋及锚具必须具有制造商的质量证书，且已是按规范要求检查合格，波纹管进场后，及时做抗渗透性和抗

45、弯曲渗透试验，波纹管与锚垫板接头处用胶布缠裹严密，确保不漏浆；.竖向预应力筋及管道安装时，在箱梁底板和顶板设置定位架，并在中间每隔一米设置一道定位钢筋以保证竖向预应力粗钢筋的位置准确；.横向预应力束利用井字形钢筋固定牢固，锚垫板与边模通过螺栓栓紧严密，防止水泥浆漏入堵塞锚垫板；.当管道与箱梁钢筋发生冲突时，应首先考虑预应力管道位置的准确；.预应力管道安装好后，操作人员要注意保护，不得随便在管道上踩动，导致管道变形或破坏其线形；.纵向管道安装时严格按照设计坐标定位，每隔100cm设一道定位钢筋网片，预应力束弯曲位置进行加密布置。.预应力穿束.预应力筋的下料长度应满足张拉要求，预应力筋的切割采用砂轮机；.横向束及竖向预应力筋均预先在砼浇筑前放入波纹管道内一起埋入；.纵向钢绞线穿束按照两种方法实施。对于30m以下的短束采用人工穿束，对于长束采用卷扬机牵引进行；.为了便于长束穿束，采取在纵向管道内预设6圆钢，管道