苏州市农村生活污水.ppt

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1、USTSUSTS苏州市农村生活污水治理适用技术苏州科技学院20102010年年5 5月月2121日日兼谈气升回流一体化活性污泥工艺 USTSUSTS 内容提要内容提要 总 论 分散式污水技术现状 苏州市农村生活污水治理技术现状 气升回流一体化活性污泥工艺简介2USTSUSTSUSTS 总 论农村生活污水的处理不能沿用和照搬大中型规模城市污水处理工艺及设计参数，避免造成工程投资和运行费用过高及与环境不协调的问题。农村生活污水的处理技术必须遵循经济、高效、节能和简便易行原则，要求处理工艺简单，净化效果有保证，运行维护简便。本着处理成本低、除污效能高、实现资源化利用的原则，采用生物和生态相结合的处理

2、方式，形成符合农村生活污水水质、水量及排放和收集特征的处理技术，并要求便于管理。3USTSUSTSUSTS 分散式污水国外处理工艺 澳大利亚“FILTER”污水处理及再利用系统 土壤毛细管渗滤系统 人工湿地处理系统 生物膜技术 稳定塘处理技术 一体化集成装置处理技术4USTSUSTSUSTS 分散式污水国内处理工艺 厌氧沼气池处理技术厌氧沼气池处理技术 稳定塘处理技术稳定塘处理技术 人工湿地处理技术人工湿地处理技术 土壤渗滤技术土壤渗滤技术5USTSUSTSUSTS方法方法污染物去除效果污染物去除效果脱氮脱氮除磷除磷抗冲击抗冲击性能性能运行运行管理管理节能节能污泥污泥减量减量占地占地面积面积其

3、他限其他限制因素制因素BODSS病原体病原体延时曝气延时曝气高高高高高高否否好好能能一般一般氧化沟氧化沟高高高高高高能能好好能能较大较大SBR高高高高高高能能好好能能较小较小接触氧化接触氧化高高高高高高能能好好一般一般曝气生物滤池曝气生物滤池高高高高高高能能好好方便方便一般一般MBR很高很高很高很高很高很高能能好好能能较小较小稳定塘稳定塘一般一般一般一般高高有效果有效果方便方便节能节能大大气候、土气候、土地、面积、地、面积、土壤性质土壤性质等等人工湿地人工湿地一般一般高高高高有效果有效果节能节能较大较大慢速渗滤慢速渗滤高高一般一般一般一般不稳定不稳定节能节能较大较大地表漫流地表漫流较好较好不高

4、不高不高不高有效果有效果方便方便节能节能能能较大较大沼气净化池沼气净化池一般一般一般一般一般一般有效果有效果方便方便节能节能能能小小典型的分散污水处理工艺对比 分散式污水国内外处理工艺6USTSUSTSUSTS 一体化设施比分离式系统设施建造方便，投入使用快、见效快，占地面积小，但是灵活性不够，需要定期进行检修，维修相对较复杂。厌氧技术在一定程度上比好氧技术节能，但是厌氧技术单独使用效果不太理想，对氮、磷的去除效果较差，出水水质很难达到相应的排放标准。自然处理系统相对人工处理系统造价较低，运行管理方便，能耗低，但容易受到地理条件和气候条件的影响，而且出水水质较人工系统差。MBR较传统的生物处理

5、工艺出水水质好，污水可再生会用，占地面积小，但是运行管理费用高，一次性投入大。以活性污泥法、氧化沟、生物膜法和SBR为代表的生物处理工艺需要较高的投资费用和一定的管理技术和管理费用等，很难成为分散污水治理的推广技术。分散式污水国内外处理工艺7USTSUSTSUSTS 目前苏州各区县农村污水所采用的处理工艺多种多样，大多着重于节省用地和处理高效的一体化系统，并通常包含厌氧和好氧工序，强化了对氮磷营养物质的去除，或采用土地生物处理系统，以求在满足达标排放的条件下降低运行费用。苏州市农村生活污水治理技术现状8USTSUSTSUSTS序号序号单位全称单位全称工艺名称工艺名称1上海浩为环境工程有限公司上

6、海浩为环境工程有限公司海沃特复合生物水处理系统（复合生物滤池海沃特复合生物水处理系统（复合生物滤池+人工湿地）人工湿地）2无锡市华航环保设备有限公司无锡市华航环保设备有限公司地埋式氧化工艺地埋式氧化工艺3苏州嘉净水处理有限公司苏州嘉净水处理有限公司强化序批式活性污泥法强化序批式活性污泥法4苏州香山红叶环境技术有限公司苏州香山红叶环境技术有限公司小型小型XSBR生活污水处理工艺生活污水处理工艺5南京区益环保有限公司南京区益环保有限公司高效曝气生物滤池高效曝气生物滤池6苏州中晟环境工程有限公司苏州中晟环境工程有限公司地埋式微动力氧化沟地埋式微动力氧化沟7上海精象生态环保工程有限公司上海精象生态环保

7、工程有限公司均流式生态复氧滤床均流式生态复氧滤床+平流潜行生态湿地组合工艺平流潜行生态湿地组合工艺8北京大学北京大学多介质生态处理技术多介质生态处理技术9上海交通大学上海交通大学海沃特复合生物水处理技术海沃特复合生物水处理技术10张家港市格锐环境工程有限公司张家港市格锐环境工程有限公司A/O11宜兴市环球水处理设备有限公司宜兴市环球水处理设备有限公司A/O12宜兴天龙水处理设备有限公司宜兴天龙水处理设备有限公司A/O13苏州市嘉林科技发展有限公司苏州市嘉林科技发展有限公司SBR14苏州市东方环境工程有限公司苏州市东方环境工程有限公司地埋式地埋式A2/O15苏州市创新净化有限公司苏州市创新净化有

8、限公司A2O+MBR一体机、一体机、AO+接触氧化一体机、接触氧化一体机、BAF（生物滤池）一体机（生物滤池）一体机16南京大学南京大学塔式蚯蚓生态滤池塔式蚯蚓生态滤池17上海浩为环境工程有限公司上海浩为环境工程有限公司复合生物水处理技术复合生物水处理技术18江苏康源环保科技有限公司江苏康源环保科技有限公司智能化小型膜生物反应器（智能化小型膜生物反应器（KY-M）工艺）工艺19昆山澄华环境科技有限公司昆山澄华环境科技有限公司人工生态绿地处理系统人工生态绿地处理系统20苏州科技学院苏州科技学院气升一体化高效处理工艺气升一体化高效处理工艺苏州市农村生活污水常用处理工艺9USTSUSTSUSTS工工

9、艺艺占地占地出水水出水水质质(GB18918-2002)剩余剩余污污泥泥维护维护管理管理电电耗耗/药药耗耗投投资资（不含管网）（不含管网）运行运行费费用用(元元/m3)厌氧滤池厌氧滤池氧化塘氧化塘生态渠生态渠大大一级一级B二级（冬季）二级（冬季）产生产生简单简单定期维护定期维护无能耗无能耗不投药不投药8001000元元/户户无无厌氧厌氧跌水充氧接触跌水充氧接触氧化氧化人工湿地人工湿地大大一级一级B二级（冬季）二级（冬季）产生产生简单简单定期维护定期维护能耗低能耗低不投药不投药10001200元元/户户0.10.2厌氧池厌氧池复合滤料生复合滤料生物滤池物滤池人工湿地人工湿地大大一级一级B二级（冬

10、季）二级（冬季）产生产生简单简单定期维护定期维护能耗低能耗低不投药不投药12001500元元/户户0.10.2厌氧池厌氧池（接触氧化）（接触氧化）人工湿地人工湿地大大二级二级产生产生简单简单定期维护定期维护无能耗无能耗不投药不投药8001000元元/户户无无地埋式微动力氧化沟地埋式微动力氧化沟中等中等一级一级B产生产生简单简单定期维护定期维护能耗低能耗低不投药不投药10001200元元/户户0.20.3厌氧厌氧滴滤滴滤人工湿人工湿地地大大一级一级B产生产生简单简单能耗低能耗低不投药不投药约约1500元元/m30.15地下渗滤地下渗滤大大一级一级B不产生不产生较复杂较复杂能耗低能耗低不投药不投药

11、6001300元元/m30.180.3净化槽净化槽中等中等一级一级B产生产生专业团队专业团队管理管理能耗略能耗略高高/投药投药10000元元/人人3.9 苏州市农村生活污水治理技术现状分散式生活污水处理技术对比10USTSUSTSUSTS市市/区区单位处理能力建设投单位处理能力建设投资资(元元)（即形成（即形成1m3/d处理能力的建设投资）处理能力的建设投资）单位人口污单位人口污水处理建设水处理建设投资投资(元元)单位处理能力年运行费单位处理能力年运行费用用(元元)（即（即1m3/d处理能处理能力的年运行管理费用）力的年运行管理费用）单位人口污单位人口污水处理年运水处理年运行费用行费用(元元)

12、张家港658465830631常熟889288928729太仓930993136837昆山15839185731537吴江11076171515925吴中区61596135437相城区330533023023平均值平均值873899924531 苏州市农村生活污水治理技术现状苏州市已建独立设施的建设及运行成本分析11USTSUSTSUSTS 苏州市农村生活污水治理技术现状 农村分散式生活污水治理技术小结 发展有较高水力负荷，并具备小规模设备化特征，多种生物处理单元复合的创新技术是苏州生活污水处理技术发展的主要方向。12USTSUSTSUSTS 在总结典型分散污水处理工艺的基础上，综合分析许多分

13、散污水处理工艺，如污染物的去除效能、占地面积、污泥处理、投资能耗和日常管理等指标，提出了一种新型的气升回流一体化活性污泥工艺，具有以下几个特点：通过一体化设计理念，尽量减小分散处理工艺的占地面积，使工艺显通过一体化设计理念，尽量减小分散处理工艺的占地面积，使工艺显得较紧凑；得较紧凑；为了降低能耗，通过利用曝气的剩余气体产生气升作用进行混合液的为了降低能耗，通过利用曝气的剩余气体产生气升作用进行混合液的回流，不需采用回流泵，同时提高了气体的利用率；回流，不需采用回流泵，同时提高了气体的利用率；为了减少污泥排放量和处理量，利用该工艺的缺氧区污泥水解酸化而为了减少污泥排放量和处理量，利用该工艺的缺氧

14、区污泥水解酸化而达到污泥稳定，实现长期不排泥的目的；达到污泥稳定，实现长期不排泥的目的；为了降低工艺维护人员的专业要求，设计出的工艺日常管理和维护简为了降低工艺维护人员的专业要求，设计出的工艺日常管理和维护简单，对工艺的日常管理和维护的专业性要求低。不需要专门技术人员单，对工艺的日常管理和维护的专业性要求低。不需要专门技术人员进行日常管理和维护，可实现长期无人值守。进行日常管理和维护，可实现长期无人值守。气升回流一体化活性污泥工艺简介13USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介 反应器运行原理 气升回流一体化活性污泥工艺可看作厌/缺氧与好氧分离回流的UASB一体化反应器，其反应

15、器可分为主反应区、三相分离区和沉淀区、以及气升回流区三大功能模块。14USTSUSTSUSTS 经格栅预处理后的污水由厌/缺氧反应区底部与回流过来的泥水混合液共同进入处理装置。该反应区的功能主要考虑悬浮固体的捕获、反硝化和污泥消化的需要，将缺氧区兼性厌氧微生物对污水中有机物的降解控制在水解、酸化阶段，产生于缺氧段的发酵产物经好氧段微生物进一步分解、转化以达到去除原水中污染物的目的，缺氧反应区的顶部设置溢流堰，在悬浮固体物质得到分离截留后，缺氧区出水经此溢流堰通过回流管道由进入好氧反应区下部进入，好氧反应区的下部设置鼓风曝气装置。污水和活性污泥在好氧反应室充分混合接触，完成有机物的去除氨氮的硝化

16、过程。气升回流一体化活性污泥工艺简介 主反应区主反应区15USTSUSTSUSTS 三相分离区位于好氧反应区的上部，其分离原理为：在曝气的均匀流化条件下，气体和泥水三相混合液由好氧区向上流至三相分离区时，气体受到斜板的阻挡而竖直上升，在斜板上部形成气室；上升的泥水混合液大部分进入分离板，遇到反射斜面则改变向上的方向，随混合液进入下降区（好氧区）；少量泥水混合物则在水力作用下由缝隙通道绕行进入上部的沉淀分离区，由于气体已经被分离形成良好的沉淀条件，混合液中悬浮固体将在重力作用下沉淀，部分污泥在沉淀区形成污泥层（沉淀区）；部分污泥通过斜板向下滑落，返回到好氧反应室，经过净化和澄清的水则经沉淀区顶部

17、的出水堰收集后排放。气升回流一体化活性污泥工艺简介 三相分离区和沉淀区三相分离区和沉淀区16USTSUSTSUSTS 三相气升室是一个具有较小的表面积的气水通道，好氧区曝气的尾气在此气升室释放，由于气体在一定压力作用下经气升室释放出来，形成密度较小的气水乳浊液产生气升作用，通过混合液回流管将三相分离区的水提升返回缺氧反应区，即回流的泥水混合液。气升回流区的混合液出水含有在好氧反应室的氨氮氧化生成的硝酸盐氮和部分活性污泥。同时，在缺氧区导流板的作用下，使回流泥水向下流动，通过缺氧区下部的污泥层后再向上流动；回流的泥水在与污泥接触混合后，水中的硝态氮在污泥层中微生物的作用下，利用进水及污泥水解提供

18、的有机碳源，进行反硝化产生氮气，使氮得以从水中去除；回流水将与进水一道通过缺氧反应区顶部的溢流堰回到好氧反应室这样就形成了整个系统的循环。气升回流一体化活性污泥工艺简介 气升回流区气升回流区17USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介 工况反应器运行参数项项目目 容容积负积负荷荷（gN/(m3d)）有机有机负负荷荷（kgCOD/(m3d)）温度温度（）回流比回流比（%）好氧区好氧区2090（平均（平均50）0.31.4（平均（平均0.86）平均平均13.9120缺氧区缺氧区18USTSUSTSUSTSCOD进水负荷平均进水负荷平均0.88kgCOD/(m3d)，缺，缺氧区出水氧

19、区出水COD浓度平均为浓度平均为122mg/L，沉淀，沉淀区出水区出水COD浓度为浓度为1078mg/L，平均出，平均出水为水为52mg/L，平均去除率为，平均去除率为88.2%。气升回流一体化活性污泥工艺简介进水进水NH3-N平均负荷平均负荷50kgN/(m3d)，出，出水水NH3-N浓度为浓度为05.0mg/L，平均值为，平均值为2.5mg/L，平均去除率为，平均去除率为89.8%。19USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介好氧区污泥浓度由好氧区污泥浓度由2985mg/L升高到升高到10000mg/L左右后趋于稳定左右后趋于稳定；SVI指数指数较低，在较低，在3056之间

20、。之间。出水出水NO3-N浓度浓度6.729.5mg/L，平均，平均为为17.2mg/L，平均去除率为，平均去除率为23.7%20USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介进水浊度平均为进水浊度平均为143.4NTU。出水浊度在进水浊度变化幅度较小的条件。出水浊度在进水浊度变化幅度较小的条件下由下由5.3 NTU减小到减小到3.1 NTU 后又逐渐升高后又逐渐升高22.8NTU左右；在沉淀区无左右；在沉淀区无污泥回流的情况下，好氧区污泥浓度由污泥回流的情况下，好氧区污泥浓度由2985 mg/L升高到升高到10000mg/L左左右后趋于稳定。右后趋于稳定。21USTSUSTSUST

21、Sp COD和和NH3-N去除效能较高，出水浓度较低去除效能较高，出水浓度较低 COD进水负荷平均为进水负荷平均为0.88kgCOD/(m3d)，沉淀区出水，沉淀区出水COD平均平均52mg/L，平均去除率为，平均去除率为88.2%，出水比较稳定。，出水比较稳定。进水进水NH3-N负荷的波动较大，变化范围为负荷的波动较大，变化范围为2090gN/(m3d)，出，出水水NH3-N浓度为浓度为05.0mg/L，平均为，平均为2.5mg/L，NH3-N的平均去的平均去除率为除率为89.8%，说明好氧区硝化效果良好；同时，好氧区的污泥，说明好氧区硝化效果良好；同时，好氧区的污泥浓度的不断增加，从浓度的

22、不断增加，从2985mg/L升高到升高到10000mg/L，在一定程度上，在一定程度上强化了好氧区的硝化效果。强化了好氧区的硝化效果。气升回流一体化活性污泥工艺简介 工况结果分析22USTSUSTSUSTSp NO3-N去除效果较差，好氧区污泥浓度较高，出水浊度不稳定去除效果较差，好氧区污泥浓度较高，出水浊度不稳定 在无污泥回流的条件下，好氧区污泥浓度由在无污泥回流的条件下，好氧区污泥浓度由2985 mg/L升高到升高到10000mg/L左右后趋于稳定；左右后趋于稳定；SVI指数为指数为3056，SVI值明显偏低，说明值明显偏低，说明存在污泥老化的现象。存在污泥老化的现象。出水出水NO3-N浓

23、度浓度17.2mg/L，去除率，去除率23.7%，说明缺氧区污泥量较少（不，说明缺氧区污泥量较少（不到缺氧区有效高度的八分之一），加之硝化液回流比较小，导致好氧区到缺氧区有效高度的八分之一），加之硝化液回流比较小，导致好氧区产生的硝酸盐不能及时的回流到缺氧区，使得出水产生的硝酸盐不能及时的回流到缺氧区，使得出水NO3-N浓度较高。浓度较高。进水浊度为进水浊度为119.2174.5NTU，出水浊度由，出水浊度由3.3 NTU减小到减小到3.1 NTU 后后又逐渐升高又逐渐升高22.8NTU左右。说明污泥浓度升高到左右。说明污泥浓度升高到10000mg/L并稳定后，并稳定后，污泥负荷降低比较明显，

24、产生污泥的老化解体现象，解体的污泥随出水污泥负荷降低比较明显，产生污泥的老化解体现象，解体的污泥随出水流出，导致出水浊度升高。流出，导致出水浊度升高。气升回流一体化活性污泥工艺简介 工况结果分析23USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介 工况反应器运行参数 为此，将好氧区产生的污泥回流到缺氧区；同时，又将好氧区污泥回流到缺氧区；最后，增加混合液回流比。得到运行工况。项目项目DO（mg/L）容积负荷容积负荷（gN/(m3d)）有机负荷有机负荷（kgCOD/(m3d)）温度温度（）回流比回流比（%）好氧区好氧区2.014124（平均（平均60）0.31.4（平均（平均0.83）9

25、.912.3300缺氧区缺氧区0.324USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介进水进水COD容积负荷容积负荷0.83kgCOD/(m3d)，缺，缺氧区出水氧区出水COD浓度浓度110mg/L，沉淀区出水，沉淀区出水COD浓度浓度2046mg/L（平均（平均42mg/L），去），去除率为除率为89.5%。进水进水NH3-N容积负荷容积负荷60g/(m3d)，出水，出水NH3-N浓度浓度4mg/L（平均（平均1.1mg/L），），去除率去除率96.3%。25USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介出水出水NO3-N为为2.14.8mg/L，平均为，平均为3.8mg

26、/L，平均去除率为，平均去除率为84.9%，出水，出水TN浓度也明显降低，与第一阶段相比，浓度也明显降低，与第一阶段相比，有了显著的提高。有了显著的提高。在好氧区合适的污泥浓度范围内在好氧区合适的污泥浓度范围内（30004000mg/L），系统进水浊），系统进水浊度为度为117.2335.4NTU，出水浊度不，出水浊度不超过超过10NTU，平均为，平均为6.6NTU。26USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介在好氧区合适的污泥浓度（在好氧区合适的污泥浓度（40005000mg/L）条件下，条件下，系统系统SVI指数稳定在指数稳定在50左右。左右。27USTSUSTSUSTSp

27、 COD和和NH3-N保持了较好的去除效率保持了较好的去除效率 COD进水负荷为进水负荷为0.83kgCOD/(m3d)，与工况，与工况相当；缺氧区出水相当；缺氧区出水COD浓度浓度110mg/L，沉淀区出水，沉淀区出水COD浓度为浓度为2046mg/L（平均（平均42mg/L），），去除率去除率89.5%，与工况，与工况相比略有提高；此外，根据进水有机负荷的变化相比略有提高；此外，根据进水有机负荷的变化情况可知，系统对情况可知，系统对COD的去除比较稳定，并对有机负荷的波动有一定的去除比较稳定，并对有机负荷的波动有一定的抗冲击能力。的抗冲击能力。为为14152 g/(m3d)（平均（平均60

28、g/(m3d)）；出水）；出水NH3-N浓度小于浓度小于4mg/L（平均（平均1.1mg/L），），NH3-N去除率为去除率为96.3%；此外，好氧区的污泥浓度低；此外，好氧区的污泥浓度低于工况于工况，基本稳定在，基本稳定在4300mg/L左右。左右。气升回流一体化活性污泥工艺简介 工况结果分析28USTSUSTSUSTSp NO3-N去除效率明显提高，出水浊度较为稳定去除效率明显提高，出水浊度较为稳定出水出水NO3-N为为2.14.8mg/L（平均（平均3.8mg/L），去除率），去除率84.9%，与，与工况工况相比有了明显的提高。相比有了明显的提高。在好氧区合适的污泥浓度范围内（在好氧区合

29、适的污泥浓度范围内（30004000mg/L），系统进水），系统进水浊度为浊度为117.2335.4NTU，出水浊度，出水浊度10NTU（平均（平均6.6NTU），表），表明好氧区合适的污泥浓度和较好的污染物取出效能对出水浊度有明好氧区合适的污泥浓度和较好的污染物取出效能对出水浊度有一定的稳定作用。一定的稳定作用。气升回流一体化活性污泥工艺简介 工况结果分析29USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介 工况反应器运行参数 最后，由于气温持续偏低，提高容积负荷，通过温度较低条件下的运行，分析系统的运行性能和污染物的去除情况。得到运行工况。项项目目 容容积负积负荷荷（gN/(m3d

30、)）有机有机负负荷荷（kgCOD/(m3d)）温度温度（）回流比回流比（%）好氧区好氧区168254（平均（平均200）平均平均0.97平均平均4.5300缺氧区缺氧区30USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介进水进水COD负荷负荷0.97kgCOD/(m3d)，缺氧区，缺氧区出水出水COD浓度浓度112.3mg/L，出水，出水COD浓度浓度为为37.161.2mg/L（平均（平均47.3mg/L），去除），去除率达到率达到89.7%。进水进水NH3-N容积负荷容积负荷200N/(m3d)，出水出水NH3-N浓度浓度20.7113.4mg/L（平均（平均77.4mg/L），去

31、除率为），去除率为23.9%。31USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介出水出水NO3-N浓度浓度0.13.2mg/L（平均（平均1.2mg/L），但出水中），但出水中TN浓度较高，浓度较高，达到达到78.5 mg/L。系统进水浊度为系统进水浊度为112.2268.4NTU，出，出水浊度水浊度9NTU（平均（平均5.6NTU）。）。32USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介好氧区污泥浓度好氧区污泥浓度在在4300mg/L左右，左右，SVI指数指数稳定在稳定在80左右。左右。33USTSUSTSUSTSp 系统能保持较高的系统能保持较高的COD去除效率，出水浊

32、度较稳定去除效率，出水浊度较稳定 COD进水负荷为进水负荷为0.97kgCOD/(m3d)，缺氧区出水，缺氧区出水COD浓度为浓度为112.3mg/L，最终出水，最终出水COD浓度为浓度为37.161.2mg/L（平均（平均47.3mg/L），去除率达到），去除率达到89.7%；说明系统在低温下对；说明系统在低温下对COD仍有仍有较好的去除效率。较好的去除效率。进水浊度为进水浊度为112.2268.4NTU，出水浊度，出水浊度9NTU（平均（平均5.6NTU），说明低温条件对系统出水浊度的影响较小。），说明低温条件对系统出水浊度的影响较小。气升回流一体化活性污泥工艺简介 工况结果分析34UST

33、SUSTSUSTSp 系统系统NH3-N、TN去除效率明显降低去除效率明显降低 进水进水NH3-N负荷负荷200N/(m3d)，出水，出水NH3-N浓度浓度20.7113.4mg/L（平均（平均77.4mg/L），去除率仅为），去除率仅为23.9%；出水；出水NO3-N浓度浓度0.13.2mg/L（平均（平均1.2mg/L），但出水），但出水TN浓度较高，平均浓度较高，平均达到达到78.5 mg/L，表明低温条件对，表明低温条件对NH3-N的去除率影响较大，导的去除率影响较大，导致了出水中有较高的致了出水中有较高的TN浓度，这说明低温对系统脱氮影响显著。浓度，这说明低温对系统脱氮影响显著。气升

34、回流一体化活性污泥工艺简介 工况结果分析35USTSUSTSUSTS 小 结在硝化液回流比为在硝化液回流比为1.2、平均温度、平均温度13.9和好氧区污泥不回流到缺氧区的运行条件下和好氧区污泥不回流到缺氧区的运行条件下（工况工况），系统的硝化效率和），系统的硝化效率和COD去除效果较好，出水去除效果较好，出水COD平均为平均为52mg/L，去除率，去除率达到达到88.2%；出水；出水NH3-N为为05.0mg/L（平均（平均2.5mg/L），），NH3-N去除率达去除率达89.8%；且；且出水稳定，好氧区污泥沉降性能较好；但浊度的去除效果不佳，出现先降低后升高的出水稳定，好氧区污泥沉降性能较好

35、；但浊度的去除效果不佳，出现先降低后升高的现象；反硝化效率不高，出水现象；反硝化效率不高，出水NO3-N 6.729.5mg/L（平均（平均17.2mg/L），去除率为），去除率为23.7%。回流比从回流比从1.2增加为增加为3之后，工况之后，工况与与工况工况有机负荷和水温基本相当，出水有机负荷和水温基本相当，出水COD为为2046mg/L（平均（平均42mg/L），去除率达到），去除率达到89.5%，比，比工况工况略有提高，出水略有提高，出水NH3-N为为1.1mg/L，去除率为，去除率为96.3%，说明系统回流比增加对，说明系统回流比增加对COD和和 NH3-N的去除影响较小，而的去除影响

36、较小，而好氧区污泥浓度降低后对硝化效果的影响较小；但系统反硝化效率由好氧区污泥浓度降低后对硝化效果的影响较小；但系统反硝化效率由23%提高到提高到90%，说明缺氧区较高的污泥浓度和好氧区合适的回流比对，说明缺氧区较高的污泥浓度和好氧区合适的回流比对NO3-N去除效率影响较大。去除效率影响较大。同时，提高回流比后同时，提高回流比后TN的去除效率明显提高，出水的去除效率明显提高，出水TN降为降为5.0mg/L；此外，系统进水；此外，系统进水碳源充足以及保证缺氧区足够的污泥量，有利于反硝化的充分进行。碳源充足以及保证缺氧区足够的污泥量，有利于反硝化的充分进行。低温（平均低温（平均4.5）条件下（）条

37、件下（工况工况）对）对COD和浊度去除的影响较小，但对和浊度去除的影响较小，但对NH3-N和和TN的去除影响显著。的去除影响显著。气升回流一体化活性污泥工艺简介36USTSUSTSUSTSp 回流点水流上升流速对好氧区污泥浓度的影响回流点水流上升流速对好氧区污泥浓度的影响 由于反应器运行时硝化液的回流由于反应器运行时硝化液的回流与污泥一起进入缺氧区，在回与污泥一起进入缺氧区，在回流量不变的情况下，可通过调节回流点的位置（即出水上升流速流量不变的情况下，可通过调节回流点的位置（即出水上升流速的位置）就可以控制好氧区的污泥浓度，而且短时间内就可以判的位置）就可以控制好氧区的污泥浓度，而且短时间内就

38、可以判定好氧区污泥的增减，并判断出好氧区污泥浓度能否稳定在一个定好氧区污泥的增减，并判断出好氧区污泥浓度能否稳定在一个合适的范围内。合适的范围内。气升回流一体化活性污泥工艺简介 主反应区污泥的功效研究 37USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介反应器好氧区污泥浓度随着污泥回流点上升流速的增加而降低，上升反应器好氧区污泥浓度随着污泥回流点上升流速的增加而降低，上升流速从流速从1.9m/h增加到增加到10m/h时，好氧区的污泥浓度从时，好氧区的污泥浓度从8500mg/L降到降到2890m/L，尤其是在流速为，尤其是在流速为10m/h以上时，好氧区的污泥浓度迅速减少以上时，好氧区的

39、污泥浓度迅速减少；因此，回流点控制在因此，回流点控制在8m/h左右的上升流速处是左右的上升流速处是较为合适的，此时，好较为合适的，此时，好氧区污泥浓度能维持在氧区污泥浓度能维持在30004000mg/L，有利于在好氧区上部的三项有利于在好氧区上部的三项分离区保持有一定厚度的污泥层，增强系统运行的稳定性。分离区保持有一定厚度的污泥层，增强系统运行的稳定性。38USTSUSTSUSTSp 系统对系统对SS捕获及抗有机负荷冲击能力捕获及抗有机负荷冲击能力 气升回流一体化活性污泥工艺简介 主反应区污泥的功效研究 在停留时间相当的情况下，缺氧区对悬浮在停留时间相当的情况下，缺氧区对悬浮物的去除率显著高于

40、初沉池（初沉池对物的去除率显著高于初沉池（初沉池对SS去除率不到去除率不到50%），平均出水），平均出水SS只有只有26mg/L，平均去除率在，平均去除率在85%左右。左右。上为缺氧区出水上为缺氧区出水COD变化情况，下为系统出水变化情况，下为系统出水COD变化情况。进水变化情况。进水COD由由300mg/L增加到增加到601mg/L时，时，缺氧区出水缺氧区出水COD由由85增加到增加到145mg/L，而系统出水，而系统出水COD由由20mg/L增加到增加到45mg/L。说明缺氧区对进水负。说明缺氧区对进水负荷变化有较强的抗冲击能力，可增强系统的稳定性，荷变化有较强的抗冲击能力，可增强系统的稳

41、定性，从而保证出水的达标排放。从而保证出水的达标排放。39USTSUSTSUSTS 结 论 气升回流一体化活性污泥工艺简介 优化系统运行的参数为：进水有机负荷0.8kgCOD/(m3d)，回流比3，污泥浓度30005000mg/L。此时，NH3-N、NO3-N、COD和浊度的去除效率较佳；出水COD、NH3-N和NO3-N平均为42mg/L、2.0mg/L和5.4mg/L，去除率分别达到89.4%、91.9%和84%，出水可达GB18918-2002一级A标准的要求；且出水浊度较低，平均仅为6.6NTU。在其他运行条件不变时，回流比的提高对和COD的去除影响较小；回流比由1.2增加到3后，NH3-N的去除率稳定在90%以上，COD去除率稳定在89%左右。低温对NH3-N的去除影响较大，而对COD的去除影响较小。系统对有机负荷的抗冲击能力较强，其机理在于缺氧区污泥层对SS的捕获作用以及后续好氧区的有机物去除等共同作用的结果。40USTSUSTS谢 谢！欢迎宝贵意见和建议