锅炉房及锅炉房设备课程设计.pdf

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1、.锅炉房设计说明书院系：能源与动力工程学院专业：建筑环境与设备工程.班级：学号:：目录第一章设计原始资料-3.第二章 锅炉的型号和台数的选择-4 第三章水处理设备的选择和计算-6 第四章送风引风系统设计-17 第五章 运煤除渣方式的选择-.-22 第六章参考文献-25 第七章设计小结-25 第一章 设计原始资料1 设计题目.海南省海口市造纸厂厂区及生活区6t/h 供热锅炉房工艺设计（第四组）2 设计条件(1)热负荷资料：项目蒸汽凝结水回收率（%）压力MPa温度使用系数消耗量（t/h）最大平均生产热负荷0.5 饱和0.6 4.7 2.6 70 采暖通风热负荷/生活热负荷0.3 饱和0.5 1.7

2、 1.0 0（2）燃料：（自选褐煤）【锅炉房及锅炉房设备P30】Vdaf=49.5%,Car=34.98%,Har=2.87%,Oar=8.79%,Nar=0.91%,Sar=1.06%,Aar=31.19%,Mar=20.20%,Qnet,ar=11640kj/kg；（3）气象资料：（自查）【锅炉房实用设计手册P21】海拔高度14.2m；采暖天数0 天；年主导风向东北；大气压力冬季101.60KPa；夏季100.24KPa；(4)水质资料：以自来水为水源，水温18；溶解固形物550mg/L；总硬度6.35mmol/L；.总碱度3.12mmol/L；PH值8.2；（5）其他资料：锅炉房不考虑扩

3、建，最高地下水位为：4.5m；回水方式:自流回水，不考虑水污染，三班工作制，全年工作312 天。第二章 锅炉型号和台数的选择1 热负荷的计算（1）计算热负荷:根据原始的热负荷数据资料，主要进行采暖热负荷，考虑管网热损失、漏损系数和同时使用系数后得出最大计算热负荷。锅炉房最大计算热负荷是选择锅炉的主要依据。hthtQQKQKQKQKkQ/22.4/0）7.15.07.46.000（15.1t/h)(5443322110maxQ1-采暖最大热负荷t/h；Q2-通风最大热负荷t/h；Q3-生产最大热负荷t/h；Q4-生活最大热负荷t/h；Q5-除氧用热t/h；K0-锅炉房自消耗热量和损失热量系数；K

4、1-采暖同时使用系数；K2-通风同时使用系数；K3-生产同时使用系数；.K4-生活同时使用系数；(2)平均热负荷：平均热负荷反映了负荷的均衡性，选择设备时必须考虑这一因素。采暖平均热负荷0t/h；采暖平均热负荷0t/h；生产平均热负荷2.6t/h；生活平均热负荷1.0t/h；(3)年热负荷：锅炉房年负荷是确定全年燃料消耗量的依据，也是进行技术经济比较的依据。采暖年热负荷atD/01通风年热负荷atD/02生产年热负荷33338n/833122.6/19469/pjDs qtatata生活年热负荷atatatqsnDpj/7488/0.131238/83444锅炉房全年热负荷.atQQDDDDK

5、D/3100)01)(74888.1946800(15.1)/51)(4321(0max0D1-采暖全年热负荷t/a；D2-通风全年热负荷t/a；D3-生产全年热负荷t/a；D4-生活全年热负荷t/a；S-工作的班数，s=3；n-全年工作天数，n=312 天；K0-锅炉房自消耗热量和损失热量系数；热负荷计算汇总表最大计算/(t/h)平均/(t/h)全年/(t/a)备注生产 Q1 4.7 2.6 19469 K1=0.6 生活 Q2 1.7 1.0 7488 K2=0.5 小计 KiQi 3.67 3.6 26957 Ki=1.0 总计 K0KiQi 4.22 4.76 31000 K0=1.1

6、5 2 锅炉型号和台数选择根据锅炉房最大计算热负荷为4.22t/h、用汽压力不高于0.5Mpa 的饱和蒸汽，燃料为广西右口的褐煤，同时考虑该厂热负荷是以生产负荷为主，生产用汽昼夜变化较大的特点。本设计确定两种方案。方案一：选用DZL2-0.7-h 型锅炉三台【锅炉房实用设计手册P117】。最大负荷时运行三台锅炉，只有生产负荷时运行两台锅炉，只有生活负荷时运行一台锅炉。方案二：选用DZL3-0.7-h 型锅炉两台【锅炉房实用设计手册P117】，最大负荷时运行两台锅炉，只有生产负荷时运行两台锅炉，只有生活负荷时运行一台锅炉。经过比较方案一更加的节能，且方便锅炉的检修。如此，锅炉房容量为6t/h。.

7、第三章 水处理设备的选择和计算1 确定水处理设备的生产能力本锅炉房原水为城市自来水，其硬度不符合锅炉给水要求，需进行软化处理。阳离子交换软化法处理效果稳定，设备及运行管理都比较简单。而低流速顺流再生钠离子交换系统具有出水水质好，再生液的耗量低，且设备简单。故本设计水处理确定选用“低流速顺流再生”钠离子交换系统。树脂作为交换剂，还原剂采用食盐。选用两台钠离子交换器，轮换运行使用。（1）锅炉的补给水量:(1)/(10.5%12%)60.64.770%4.78/bglpwnGPDG ththD-额定蒸发量 D=3 2=6t/h；Gn-凝结水回收量 Gn=KQmax=0.6 4.7 70%=1.97

8、t/h；-管道的漏损率，取=0.5%；Ppw-锅炉的排污率，取 Ppw=12%；（2）水处理设备的消耗水量：zht/h20.87511.75/GFth-冲洗速度，取 2m/h；F-交换器截面积，取0.785m2；-水的密度，1t/m3；（3）热水管网的补给水量：.rw4%/43.60.144/bPGDththDp-平均用水量，Dp=2.6+1=3.6 t/h；（4）生产工艺需要的用水量：0gyG(5)锅炉的软化水量：hthtGGGGGgyzhbrwbr/8)075.114.078.4(2.1/)(2.1gl2 排污率的校核:（1）排污率为7.1121.22121.2gsgAAAPgsAgs-给

9、水碱度，Ags=b Abs=70.8%3.12mmol/l=2.21mmol/l；b-补给水率,gl4.7870.8%4.781.97bglbgGG；Abs-补给水碱度，Ag=21mmol/L；（2）误差为:11211.72.5%3%12PPP(3)相对碱度为：gl303.12相对碱度=17%20%550bglbASAgl-锅炉的补给水碱度，Agl=3.12mmol/L；.SBGL-锅炉补给水溶解固形物，SBGL=550mg/L；-NaOH的分解率，=40；3 软化设备的选择和计算；本锅炉房原水为城市自来水，其硬度不符合锅炉给水要求，需进行软化处理。阳离子交换软化法处理效果稳定，设备及运行管理

10、都比较简单。而低流速顺流再生钠离子交换系统具有出水水质好，再生液的耗量低，且设备简单。故本设计水处理确定选用“低流速顺流再生”钠离子交换系统。树脂作为交换剂，还原剂采用食盐。选用两台钠离子交换器，轮换运行使用。凝结水率 K=29.2%,锅炉的排污率为 P=12%，水的总硬度为 H=6.35mmol/L,锅炉的允许硬度为H=0.03mmol/L,现在采用单级钠离子交换设备，用强酸阳离子交换树脂【锅炉房设计实用手册P218】，钠离子交换器的选择计算见下表。钠离子交换器选择计算表序号名称符号单位计算公式数值备注1 总软化水量G t/h zh1.2(GG)bbbglrwgyGGG8 2 水流速度m/h

11、 对称离子交换树脂11 3 总的软化面积F M2 GFV0.73 4 实际软化面积FM2选用1000 的交换器0.785 5,GvF.实际水流度m/h 10.2 6 交换剂的工作能力Eg Mol/m3 参考有关资料1000 7 交换剂的高度h m 根据设备1.6 8 交换剂的载量Vr M3,hRvF1.26 9 干树脂的重量gR t(1)RRSsgVq0.504 10 软化能力E0 Mol 0RgEVE1260 11 反洗 还原 正时间tZ H 123103030606060tttt1.17 12 水变更系数K 一般取 1.25 1.25 13 正洗单位耗水量Q1取 q1=5-8 6 14 最

12、小运行时间t H 15 15 再生盐的单位耗量b g/mol 取 b=140-200 150 =0.95 16 每次还原耗食盐量B Kg B=bE/1000199 17 还原浓度%取=5-8 8 18 配置食盐液用水量G2 T B/10002.5 19 反洗水速t m/h 取 18-24 20 20 反洗水量Gf T,60fttGF2.62 21 正洗水速 z m/h 取 z=7 7.22 正洗水量Gz T,3060ZZGF2.75 4 盐溶液制备设备的计算：由于盐溶解器的盐溶液溶度不易控制均匀,且易被腐蚀,本设计确定采用盐液池再生系统,这种系统既解决了在同一标高处,盐液从浓盐液池向稀盐液池的

13、转移流动问题,也解决了稀盐液浓度搅拌均匀的问题。（1）稀盐溶液的体积；131.21.2199101081.0552.83mYYBvCB-一次再生用食盐量，B=199kg；YC-食盐溶液的浓度,YC=8%；Y-食盐溶液的密度,Y=1.0559t/m3;设计尺寸：长宽高=3m1m1m；(2)浓食盐溶液池的体积；131.21.21991000100.260.92mbYBvCbYC-饱和食盐浓度，取bYC=26%；设计尺寸：长宽高=1m1m1m；（3）配置食盐溶液用水量；2199=100010000.082.5tBG（4）食盐溶液泵的用水量；.233602.5601.21.2306/hGGmhh还原时

14、间，取h=0.5h；(5)食盐溶液泵的选用钠 离子 再生 液 交 换系 统简 单，管 路不 长，食 盐 溶 液 泵的 扬程 可 取H=20mH2O,流量为 G3=6m3/h,故本设计选用 IS-50-250 型泵两台，一运一备，食盐泵的流量为15m3/h,扬程为 21mH2O，转数为 1450r/min,电机功率为 3kw,【锅炉房设计实用手册P283】。5 除氧设备的选择；根据给水温度，查得氧含量，远大于0.1mg/L，为了防止水中溶解氧对锅炉的腐蚀，本设计确定采用化学除氧。(1)混合水温为；t+4.78181.97954.781.9740.5rsrshs hshrshsoGG ttGGcr

15、sG-软化水量；hsG-回水量；trs-软化水温度；18 oc hst-回水温度；取 95oc 水中溶解的氧量；在1 个大气压下，40.5oc 的水温时，水中溶解的氧含量为6.4mg/L。（2）药剂量的计算；.0(15.8C+3.2PS)10006.75(15.86.43.20.1220)10000.73kg/pwyGGhG-除氧的给水量；C-给水含氧量；Ppw-锅炉的排污率；S0-锅炉水中 S032-过含量；取 20mglL；（3）溶解箱有效容积的计算，容积不小于一天的药剂消耗量；y324240.73100010001.0950.050.32myYGVCVy-药剂的消耗量；-药剂的密度；Cy

16、-药剂的浓度，取5%；设计尺寸：长宽高=1 0.8 0.5(4)加药罐的有效容积，一般取不小于8 小时的药剂消耗量；y3880.73100010001.0950.050.05myYGVC设计尺寸：200 200 6 汽水系统的确定及其设备选择计算（1）系统的确定。本锅炉房规模不大，回水为自流方式，为确保给水泵的安全运行，为使锅炉个给水泵之间能相互切换使用，本锅炉采用集中是二段单母管给水系统，凝.水及软化水汇入凝结水箱然后有凝结水泵奖水送至锅炉给水箱，给水泵将水经省煤器送入锅炉。如下图所示。（2）设备的选择计算。给水泵：给水泵的流量和扬程应能满足锅炉房最大给水量和最高扬程的需要。流量：Q=1.1

17、Ggs=1.16.75=7.4 t/h 扬程：H=p+（100200）kPa=700+200=900kPa给水泵的型号和台数应能满足锅炉房全年负荷变化的要求及备用的要求。本设计确定采用两台1152GCA型电动给水泵，流量为9m3/h,扬程为 105mH20,电机功率为 5.5kw.汽蚀余量为 3.7m,泵为一用一备，【锅炉房设计实用手册P300】，蒸汽往复备用泵选一台，选 ZQ,GB/15 型水泵，流量为 9m3/h,扬程为 150mH20，进气压力为0.4-0.7MPa,蒸汽的消耗量为122kg(kw.h),【锅炉房设计实用手册P330】。给水箱:本锅炉房为常年不间断运行的锅炉房,给水箱设置

18、2 台,其中一台为备.用水箱.按 30 分钟给水量计算,单台给水箱的有效容积V=7.4 2=3.7m3,选一台R108(一)型带隔板方形开式水箱,其有效容积V=8.7m3,2V=4.35m3,水箱长宽高=3.4m1.8m1.5m.本体重为 1265.5kg.【锅炉房设计实用手册P332】（3）给水箱的安装高度；给水泵输送温度较高的给水，要求给水箱有一定的安装高度，使给水泵有一定的罐住水头，以免发生汽蚀，给水箱的安装高度应不小于下式计算的给水泵最小罐住高度 H；bhf73801013008004003.7100005.2gsyDPhHHhgmbhD-使用温度下得水的饱和压力，bhD=0.0073

19、8mPa；gsP-给水箱液面压力，gsP=101300pa；Hf-富裕度，取 400pa；yh-水泵的汽蚀余量，3.7m；计算量为负值表示最大的吸水高度。7 凝结水系统的确定及设备的选择计算；(1)系统的确定本设计奖凝结水箱(也称混水箱)和凝结水泵(也称混合水泵)至于地下室以便自流回水.软水和凝水全部汇入凝水箱混合,以减少凝结回水的散热损失,并确定凝结水泵不发生汽蚀、混合后的水由凝结水泵送入给水箱。（2）凝结水泵流量；由于水泵满足的扬程并不高，使用泵时需要的电功率变化不大，所以，.按锅炉的补给水量及回水量计算，即Q=1.1 6.75=7.4m3/h 扬程：H=Pcy+H1+H2+H3=30+5

20、0+50=130 kPa Pcy-除氧器要求的进水压力，本设计为0；H1-管道阻力，本设计估算为30kPa;H2-凝结水箱最低水位与给水箱的压力差，取H2=50kPa；H3-附加压力差；（3）凝结水箱；凝结水箱的选择同给水箱8 蒸汽系统的确定及设备的选择计算（1）系统的确定为使蒸汽管道便于运行管理，确定采取由每台锅炉引出的只蒸汽管都汇入同一蒸汽母管，母管在接入分气缸，由分气缸街道用户的蒸汽系统。如图所示。.（2）设备的选择计算分汽缸：根据锅炉的额定蒸汽量为6t/h，额定工作压力为0.7Mpa,选缸体直径为 DN273mm，分汽缸长度如下图所示。9 排污系统的确定及设备选择计算。（1）系统的确定

21、。为了充分利用排污水的热能，在连续排污系统中设置了连续排污扩容器,连续排污扩容器降压后产的二期蒸汽可供食堂和浴室使用，扩容器排出的排污水还.可进一步经设在混合水箱中的简易盘管与水箱中水换热，使其热能进一步利用。由盘管排出的排污水再进入排污冷却池被冷却，然后排入下水道。定期排污时间短、排污量较少，热利用经济意义不大，所以排污水直接排入冷却池，被冷却后再排入下水道。为了锅炉的检修安全，每台锅炉的排污管均单独设置。另外，为了便于露水的取样化验，系统中还设置了取样冷却器。（2）设备的选择计算。连续排污扩容器：连续排污扩容器的选择需求得二次蒸汽量，连续排污水量：psD=612%=0.72t/h=7200

22、kg/h 二次蒸汽量：112(ii)720(697.06 0.98 504.7)60kg(ii)x(2706.3504.70)0.97psqDDkg/h i-锅炉饱和水焓，i=697.06kj/kg；1i-0.2MPa时下饱和水焓,1i=504.7kj/kg;.I2-0.2MPa饱和蒸汽的焓,I2=2706.3kj/kg;-排污管道系数，取0.98；x-二次蒸汽干度，一般取x=0.97.扩容器的容积：31.5 60 0.60560.17400qvkDVmRm3 K-容积余量系数，一般取1.31.5，取 k=1.5；-二次蒸汽的比容0.2MPa 压力时:=0.6056m3/kg；Rv-扩容器中单

23、位容积的蒸汽分离强度,取 Rv=400m3/(m3h?)；根据 V=0.17m3,选 LP-650/0.8 型容器一台，其容积为0.8m3，工作压力为0.2Mpa,【锅炉房实用设计手册P276】排污冷却池:拟设置一个混凝土冷却池,水冷方式,器尺寸为 2m2m1m.取样排水器：为了保证炉水取样化验的安全，设置3 台254 型取样冷却器，器承压能力 2.45MPa,介质最高允许温度255，冷却面积为 0.36m【锅炉房实用设计手册 P277】简易盘管:在不影响水箱有效容积使用的前提下,可根据水箱尺寸,现场制作。10 汽水系统主要管径的计算：汽水系统中与设备直接连接的管段，其直径采用设备接管孔径，其

24、他主要管径：594.7NGD汽水系统主要管径计算管径名称流量（t/h）选用流介质比计算管选用直径.速/（m/s）容/（m3/kg）径/mm/mm 蒸汽母管6 30 0.2403 130 DN150 生产用蒸汽管1.15 4.7 30 0.2403 123 DN125 生活用蒸汽管1.15 1.7 25 0.2403 82 DN100 给水泵吸入段总管6.75 1 0.001 48.8 DN50 给水泵压出段总管6.75 25 0.001 30.9 DN32 凝水泵吸入总管6.75 0.8 0.001 54 DN65 凝水泵压出总管6.75 1.5 0.001 39 DN40 第四章送风引风系统

25、的设计1 系统的确定：确定采用分散式平衡通风系统，及每台锅炉都对应设置一套引、送风机、除尘器和烟、风道，烟气在总烟道中汇合经共用烟囱排出，空气则从消声器吸入后，经风道和鼓风机送入炉排，炉膛出口保持2040Pa 的真空度。2 燃烧计算：（1）理论空气量：00.0889(0.375)0.2650.033kararararVCSHO=0.0889（34.98+0.375 1.06）+0.265 2.87-0.033 8.79=3.62m3/kg（2）理论烟气量：.2220000yROH ONVVVV00.01866(0.375)0.1240.1110.01610.790.008ararararkok

26、arCSMHVVN=0.01866（34.98+0.375 1.06）+0.0124 20.2+0.111 2.87+0.0161 3.62+0.79 3.62+0.008 0.91=4.15 m3/kg 3锅炉运行效率的确定:本设计选用的 DZL2-1.0-IIW 型锅炉的设计效率为78.8%，根据国家有关节能指令的要求，器运行效率应达65%，本设计一次为工艺设计参数。4 耗煤量的计算：（1）每小时的有效吸热量；6(ii)1000(ii)1000 kj/kg2(2700251.4)0.36(697.06251.45)1000510/glggsPSqspsGDDkjkgD-单台锅炉的额定蒸发量

27、，D=2t/h；iqs-蒸汽的焓，iqs=2700kj/kg；igs-排污水的焓，igs=251.45kj/kg；PSD-锅炉的排污水量，2 12%=0.24t/h；ips-排污水焓，ips=697.06kj/kg；-（2）耗煤量：6,510660/116400.65glnet arglQBkghQglQ-有效吸热量；,net arQ-煤的低位发热量；.gl-锅炉的运行效率；（3）计算耗煤量；410(1)660(1)100100594/jqBBkgh4q-固体不完全燃烧损失，取4q=10%；5 冷风量的计算：01133273()273273+305943.62(1.40.1+0)2733103

28、/0.86/lklkjkkytVB Vmhms1-炉膛出口处的过量空气系数，1=1.4；1-炉膛的漏风系数，1=0.1；ky-空气预热器漏入烟道的漏风系数，ky=0；lkt-冷空气的温度，取30 度；6 烟气量的计算：（1）锅炉尾部排烟量的计算：00331.0161(1)V4.151.0160(1.71)3.6224209/6.7/pyypyKvVmhmspy-锅炉的排烟处的过量空气系数，py=1.7；（2）省煤器出口到除尘器入口的烟气量的计算：.03273()273273180594(6.70.013.62)2731.84/ccccjpykVBVVmscc-除尘器前的烟温，cc=180 度;

29、-烟道的漏风系数，=0.01；7 风烟道断面尺寸的确定：DVFDV-介质的流量，m3；-介质的柳树，m/s；风、烟道断面的计算结果风、烟道名称材料流量流速截面积/m2 截面尺寸消声器出口变径管金属0.86 8 大头 0.06 小头 0.16 200 300 400 400 消声器与风机的等径管金属0.86 9.6 0.09 300 300 送风机吸风口处吸气风箱入口等径管金属0.86 5.7 0.15 440 送风机出口变径管金属0.86 10.7 小头 0.07 大头 0.09 240 291 300 300 送风机至锅炉本体混凝土风道间等径管金属0.86 9.6 0.09 300 300

30、省煤器只除尘器入口间烟道金属1.84 15.3 0.12 300 400 除尘器出口至吸气风箱间等径烟道金属1.86 15.3 0.12 300 400 引风机吸风口处吸气风箱出口等径管金属1.86 5.8 0.32 645 引风机出口扩散管金属1.86 11.6 小头 0.14 大头 0.18 342 424 400 450 扩散管至烟道间金属烟道金属1.86 10 3 0.18 400 450 支烟道砖1.55 7.8 0.2 400 500 总烟道砖1.55 3 4.7 0.56 800 700 8 烟囱高度及断面确定：高度：本锅炉房总额定蒸发量为6t/h，确定烟囱高度为30m。出口内径

31、（d2）:取烟囱出口烟速2=13m/s，则.22Vn1.863d=0.94m844下口（0.00 标高）内径（d1）：取烟囱锥度 i=0.002，则d1=d2+2iH=0.94+20.002 30=2.14 m 取标准砖烟囱出口直径1.2m，0.00m 出直径 3.96m，烟囱底最大直径7.4m。9 消声器及除尘器的选择：消声器：根据 Vlk=3103m3/h，选 2P-100(400 400)型消声器 3 台，单台消声器的设计风量为 3500m3/h。【网上资料】。除尘器：本锅炉房虽为常年不间断供热的锅炉房，但选录方案为3 台 2t/h，锅炉备用性较好，负荷率较高，可以弥补干式旋风除尘器耐磨

32、性差和负荷变化适应性差的缺陷，发扬其长处，因此本设计确定选用干式旋风除尘器。本设计选3台 XZD/G-II 型旋风除尘器，其单台处理烟量为12000m3/h，除尘率 90%95%，阻力 620Pa800Pa，配套风机 Y5-47-12No.5C。进口法兰 300400mm，出口法兰 300400mm。【锅炉房实用设计手册P198】。10 吸气风箱的设计：本设计中，送风机和引风机吸入口都设有吸气风箱，吸气箱的结构如图，一般取 B:A=2：1。.111 送风机引风机的选择和计算：由计算流量和压头，求出欲量流量和压头，在求出选择流量和压头后进行选择风机，所选风机的流量和压头应能满足选择流量和压头的需

33、要。（1）送风机：计算流量 Qjk:3lk3103/jkQQmh裕流量 Qyk：3yk1jk101325101325Q=Q=1.1 3101=3450m/b100240h选择流量 Qxk：3/3450mhXKYKQQ计算压头 Hjk:H包括锅炉本体炉排和料层阻力8001000Pa，取 1000Pa，本体外风道阻力，此项估算过为200Pa，消声器阻力取 200Pa。则jk10002002001400HPa裕量压头 Hyk：2jk1.214001680XKHHpa根据 Qxk=3450m3/h 和 H=1680Pa 选送风机，选 Y5-47-12NO.C 型送风机三台，.其流量为 3783m3/h

34、,扬程为 1853pa，电机功率为 4kw,入口法兰为440，出口法兰为 240 291,主轴转速为 3300r/min。【锅炉房实用设计手册P157】（2）引风机；计算流量 Qjy：3yf1.8636006696/JYQVmh裕量流量 Qjy：31jy101325101325Q=Q=1.1 6696=7445m/b100240YYh计算压头 Hjy:Hjy包括烟道水利阻力yslH（含本体烟道阻力1500Pa，本体后烟道阻力及自生风力工估算200Pa），除尘器阻力chh=700 时，jy15002007002400paH裕量压头 Hyy：21.224002880YYJYHHpa根据 Q=744

35、5m3/h 和 H2880Pa,选 Y5-47-12No.6D 型引风机 3 台，器单台流量为 8020m3/h，风压为 3364Pa，电机功率为18.5kw，入口法兰为645，出口法兰为 342 424,主轴转速为 3300r/min。【锅炉房实用设计手册P158】第五章运煤除渣方式的选择1 烟量及灰渣量的计算：(1)锅炉房最大小时耗煤量B：单台锅炉最大负荷是的耗煤量已算的为B=660kg/(h?台）,所以，B=3 B=3 660=1980kg/h(2)锅炉房最大负荷季节是时平均小时耗煤量：.0pjmaxpj,K Di(ii)B=qgspspsgsnet arglQ（-i）+D1.153.6

36、(2700251.45)0.72(697.06251.45)1.38/1164065%th(3)最大负荷时昼夜耗煤量：maxBzy=8SmaxBpj+8（3-S）Bf=8 3 1.38+0=33.12 t/d（4）年耗煤量：0pjmaxpj,KDi(ii)B=qgspspsgsnetarglQ（-i）+D13100(2700251.45)0.72(697.06251.45)10251/1164065%th(5)锅炉房最大负荷时小时灰渣量G。4,()10032657netararq QAGB31.19 10%116401980()10032657=0.198t/h(6)锅炉房最大负荷季节时平均小

37、时灰渣量maxpjG。4,maxmaxpjpj()10032657netararq QAGB31.1910%116401.38()10032657=0.48t/h(7)最大负荷时的昼夜灰渣量：4,maxmax()10032657net ararzyzyq QAGB.31.1910%1164033.12()10032657=10.82 t/h 2运煤除灰渣方式的确定。根据 B=1.89t/h，G=0.69t/h，同时从改善劳动条件及提高劳动效率等因素考虑，采用人工手推车加垂直卷扬翻斗上煤和螺旋出渣机加手推车出渣的半机械化的运煤出渣方式。3运煤系统的输送量及输煤设备的选择计算：（1）运煤量：max

38、33.12 1.2 1.0G15zyBkmt=2.6t/h（2）设备选择：根据计算，选垂直卷扬翻斗煤机3 台，(3)出渣设备选择:4煤场和渣场面积的确定:(1)煤场面积max221.38024101.53941000100020.90.7zymBTMNFmmH本锅炉煤场确定 20 20m2,其中一半设置干煤棚，(2)渣场面积估算:max220.4851.5247220.850.7pjhzQTMNFmmH本锅炉灰渣面积确定为10 7.5m2.三台 DZL2-1-h蒸汽锅炉房设备明细表.序号设备型号及规格数量1.蒸汽锅炉DZL2-0.7-H 3 2.离子交换器1000 2 3.凝结水箱R108(一

39、)型带隔板方形开式水箱,3.4m 1.8m1.5m 1 4.凝结水泵IS80-50-200，Q=15 m3/h，H=13.2m，N=2.2kw。2 5.给水箱R108(一)型带隔板方形开式水箱,3.4m 1.8m1.5m 1 6.电动给水泵11GCA-52型，Q=9m/h，P=1050kPa，N=5.5kw 2 7.分汽缸直径为 600mm，长度为 2140mm，1 8.取样冷却器254 型，工作压力=2.45MPa 3 9.排污扩容器LP650/0.8 型扩容器,工作压力为 0.2Mpa 1 10.排污降温池2m2m1m 1 11.稀盐液池3m1m1m 1 12.浓盐液池1m1m1m 1 1

40、3.送风机Y5-47-12NO.4C，Q=3783m3/h，P=1853kPa，N=4kw 3 14.旋风除尘器XZD/G-II，=700Pa 3 15.引风机Y5-47-12No.6D，Q=8020m3/h，=2880Pa，N=18.5kw 3 16.烟囱上口 d2=1.2m，H=30m,下口 d1=3.96m 1 17.消声器2P100(400 400)型，Q=3500m3/h，3 18.地下排水泵IS65-50-160，Q=7.2m3/h，H=80kPa，N=0.75kw。1 19.吸气风箱A B=200 400 各 1.A B=300 600 20.食盐溶液泵IS80-50-250，Q

41、=6m3/h，P=210kPa 2 21.原水加压泵IS80-50-315，Q=15m3/h，P=325kPa 2 22.煤场20 20m2 1 23.渣场10 7.5m2 1 24.溶解箱1m0.5m0.8m 1 25.加药罐200200 1 第六章参考文献1 吴味隆.锅炉及锅炉房设备（第四版）.：中国建筑工业出版社，2006 2 陈纪龙.中小型工业锅炉选型与操作指南.：机械工业出版社，2000 4 贺平,孙刚主编.供热工程（第三版）.：中国建筑工业出版社，1993 5 陆耀庆编.供暖通风设计手册.中国建筑工业出版社，1987 6 陈学俊 陈听宽.锅炉原理（第二版）.机械工业出版社，1991

42、 9 杨锷声.工业锅炉房常用设备手册.：机械工业部设计研究总院，1985 10周英 赵欣刚.供热、锅炉水处理使用技术.：地震出版社，2002 11丁恒如.锅炉水处理初步设计.：水力电力出版社，1995 12蓝火金.工业锅炉房常用设备手册.：机械工业出版社，1993 12蓝火金 孙本绪.锅炉房实用设计手册.：机械工业出版社，2001 第七章设计小结为期两周的锅炉课程设计在今天结束了。通过这次毕业设计，我对锅炉房供热等知识有了进一步的了解，从对供热理论认识的基础上，又进一步从实践上加.深了实体概念。看着自己的设计，即高兴又担忧，高兴的是自己的设计终于完成啦，担忧的是自己的设计存在很多的不足。通过这次课程设计使我更加懂得并亲身体会到了理论与实际相结合的重要性，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从实践中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考能力。在设计的过程中遇到很多问题，可以说是困难重重，并且在设计的过程中发现了自己的很多不足之处，发现自己对之前所学的知识理解得不够深刻，掌握的不够牢固，有待加强。虽然在规定的时间内完成了任务，但是由于知识和经验的欠缺，整个锅炉房系统还不算太完善，在设计的过程中也遇到了很多困难，做了很多无用功，但通过我们的不懈努力以及同学和老师的帮助，设计才得以圆满完成，这让我了解了团队的重要性。