抱箍法盖梁施工验算.pdf

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1、抱箍法盖梁施工验算书、编制依据1、两阶段施工图设计；2、公路桥涵钢结构及木结构设计规范；3、公路桥涵施工技术规范；4、桥梁施工常用数据手册；5、路桥施工计算手册；6、公路施工手册，桥涵（上、下册）；7、盖梁模板厂家提供的有关模板数据；8、我单位有关桥梁的施工经验总结。二、工程概况本段全长5.5km，共有特大桥1座，大桥2座，由于大多墩身较高，用满堂支架 法及其他方法很难以施工，因此本标段圆柱墩盖梁施工全部采用抱箍法施工。盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。依据以上原则，本检 算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方

2、案是否和合理安全。1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为6mm,肋板采用10#槽钢，在肋板外设12#槽钢匕士 to背带。2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为6mm，肋板高10cm。在底模下部采用长2.5m的10cmx10cm的方木作为横梁，间距30cm。3、纵梁采用50a工字钢作为纵梁。两片纵梁之间采用 16的栓杆连接；纵梁下为抱箍。4、抱箍为方便拆卸，采用双抱箍方式。抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16m m）制成，M22的高强螺栓连接，抱箍高40cm和20cm,采用高强螺栓连接。抱箍紧 箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了 提高墩柱与抱箍间的

3、摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm橡胶垫。钢模板W盖梁抱箍施工立面示意图 1（未示支架）5防护栏杆和工作平台栏杆采用50的钢管搭设，在横梁上每隔3.1m设一道1.2m的钢管立柱，竖向 件隔0.5m设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm。钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝扎牢。四、检算原则1在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制；2综合考虑结构的安全性；3采取比较符合实际的力学模型；4尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法；5盖梁底模为钢模，钢模下设置方木作用为调节标高和结构刚度补强；若钢模刚度足够，则无需检算方

4、木受力；6对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均不荷载；7本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为安全储备；8抱箍加工完成实施前，先进行压力试验，变形满足要求方可使用。五、荷载计算本段盖梁分三柱盖梁和二柱盖梁，其中：三柱盖梁以杨树沟大桥1#墩最长，盖梁长1968cm,宽200cm,高180cm,柱间距744cm。二柱盖梁用于前麦王大桥，盖梁长1155cm,宽190cm,高180cm,柱间距710cm。因此，以上述模型进行验算。荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关 联的一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。(1)永久荷载分项系数YG当永久荷载对

5、结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取丫G=1 2;对由永久荷载效应控制的组合，取 丫G=1 35。当产生的效应对结构有利时，一般情况下取丫G=1 0;当验算倾覆、滑移或漂浮时，取 丫G=0 9;对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。(2)可变荷载分项系数YQ般情况下取丫Q=1 4。荷载分析：盖梁按均布荷载计算，因盖梁悬臂断面比柱间断面小，因此悬臂单独计算。1.盖梁砼自重：q三1=26 1.8=46.8kN/m2q二=26 1.6=41.6kN/m2注：含筋量2%。荷载分项系数1.2(依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附录D普通模板荷载计算)2.支撑体系：q2=1.5kN/m

6、2荷载分项系数1.2。3.工字钢重量：工字钢采用150a普通热轧工字钢，每延米重量：96.3kg/m，每盖梁采用2根。q3=96.3 10 2/2/103=1kN/m荷载分项系数取1.2。4.抱箍重量：依据模板厂家设计图纸，G4=10kNG二=9kN荷载分项系数取1.2。5.倾倒砼和振捣的冲击荷载q5-2kN/m2荷载分项系数取1.4。6.施工机具及施工人员荷载q6=2.5kN/m2荷载分项系数取1.4。7.其它可能荷载q6=0.5kN/m2荷载分项系数取1.4。六、荷载计算组合1、计算工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算，荷载组合为:q三=2 1.2(q1 q2 q3)1.4(q

7、5 q6 q7)1/2=66.2kN/m2 q二=1.9 1.2(q1q2q3)1.4(q6q?)/2=56.9kN/m22、计算抱箍受力时，按照抱箍面与混凝土面的摩擦力以抵抗抱箍以上所有集中 荷载为标准。七、受力检算(一)工字钢受力检算1、二柱盖梁正应力检算根据力学计算简图，可计算盖梁工字钢梁的弯矩，如下图：MAMBMCa=2.225mL=7.1ma=2.225m一 2MA二MB-qa/2=-140.8kN*m二 2 2M二ql/8 qa/2=322.5kNm根据计算结果，最大正应力在跨中。工字钢参数W=1860cm3，I=46470cm4，E=206GPa(图纸Wx，Ix取值依据为桥梁施工

8、常用数据手册max-M maxP79)贝/W-173 4MPa.工字钢容许抗弯强度卜I-205MPa，故工字钢强度满足要求。挠度检算按上述计算模型最大挠度发生在跨中，计算式为：=a/l=0.3234maxnql4(5-24)/384EI=10.4mm2允许挠度为maJ=l/400=17.8mm,故工字钢挠度满足要求。检算说明：跨中挠度符合要求。因跨中弯矩最大，则两端挠度也符合要求。根据施工具体挠度，在安装底模板时，根据实际挠度进行适当调整底模板的预留拱度。2、三柱盖梁正应力检算根据力学计算简图，可计算盖梁工字钢梁的弯矩，如下图：D一丄 亠CB Ea=2.4mL=7.1m-L=7.1m-k-M

9、A=MB=-qa2/2=-190.7kN*m根据计算结果，最大正应力在跨中。工字钢参数 W-1860cm3,I=46470cm4,E=206GPa（图纸Wx,Ix取值依据为桥梁施工常用数据手册P79）贝max-M max/W-102 5MPa.工字钢容许抗弯强度卜-1-205MPa，故工字钢强度满足要求。挠度检算按上述计算模型最大挠度发生在盖梁端，计算式为：一a/l=0.3226maxrqal（61maJ-323-1）/24EI-7.8mm3允许挠度为l/400=18.6mm,故工字钢挠度满足要求。检算说明：跨中挠度符合要求。因梁端弯矩最大，则跨中挠度也符合要求。根据 施工具体挠度，在安装底模

10、板时，根据实际挠度进行适当调整底模板的预留拱度。（二）抱箍检算为便于按拆，采用双抱箍体系1、二柱盖梁荷载计算 每个盖梁按墩柱设两个抱箍，共计4个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知:支座反力：RA 二RB=1077.5/2=538.75kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩 擦力。抱箍受力计算螺栓数目计算 抱箍体需承受的竖向压力N二RA二RB二1077.5/2=538.75kN抱箍所受的竖向压力由M22的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第426页：M22螺栓的允许承载力：NL=P卩n/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取190kN;卩-摩擦系数，取0.3;

11、n-传力接触面数目，取1;K-安全系数，取1.7。则：NL=155X0.3X1/1.7=33.53kN螺栓数目m计算：m=N/NL=538.75/33.5316个，取双抱箍计算截面上的螺栓数目m=24个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/24=22.45KNvNL=33.53kN故能承担所要求的荷载。螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取卩=0.3计算抱箍产生的压力Pb=N/y=538.75/0.3=1795.8kN由高强螺栓承担。则：Nf=Pb=1795.8kN抱箍的压力由24根M22的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/24=1795.8kN/24=74.8kN10A-4)=118.1MPa43.3(kgm)抱箍体的应力计算：抱箍壁为受拉产生拉应力为：P仁12N1=12X74.8=897.6(kN)抱箍壁采用面板S16mm的钢板，抱箍高度为0.60m。则抱箍壁的纵向截面积：S仁0.016X0.60=9.6X10-3m2(T=P1/S仁897.6/9.6X10-3=93 MPa.140MPa因此满足设计要求。经检算，所用钢抱箍满足施工，并具备一定的安全保障系数，可以进行施工