【最新】最新版硫铵厂房高支模安全专项施工方案.pdf

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1、目录第一章编制说明及依据21.1 编制说明.21.2 编制依据.2第二章工程概况.22.1 建筑概况.22.2 高支模概况.2第三章施工、劳动力计划.33.1 施工进度计划.33.2 材料准备及要求.33.3 设备要求.43.4 技术准备.43.5 测量定位.43.6 劳动力准备.4第四章施工工艺技术及检查验收.44.1 板高支模设计.44.2 梁高支模设计.54.3 柱高支模设计.64.4 脚手架搭设.64.5 支撑架构造要求.64.6 高支模验收.7第五章质量、安全保证措施.85.1 拆模控制.85.2 质量保证措施.95.3 质量要求.95.4 安全架构.95.5 安全保证.105.6

2、应急措施.11第六章文明施工措施.12第七章计算书及相关附图.127.1 高支模布置说明.127.2 搭设形式及简图.127.3 板高支模计算.137.4 梁高支模计算书.20-32第一章编制说明及依据1.1 编制说明安徽霍邱铁矿深加工项目焦化工程煤气净化车间硫铵工段硫铵厂房及硫铵仓库工程工程，结构层施工支模高度达8.44 米，板厚 110mm，主要梁尺寸 300*700、300*800、300*900、300*1000，根据有关规定需进行相关验算和说明。本方案主要包括模板的设计、搭设、拆除等专项内容。1.2 编制依据1.2.1本工程图纸及相关文件资料序号图纸及相关文件资料1 中钢设计院：安徽

3、霍邱铁矿深加工项目焦化工程硫铵厂房及硫铵仓库工程施工图1.2.2规范图集1 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30-2011）3 建筑施工手册第四版4 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质 200987 号第二章工程概况2.1 建筑概况本工程为安徽霍邱铁矿深加工项目焦化工程煤气净化车间硫铵工段硫铵厂房及硫铵仓库工程，工程位于焦化化产区东侧中部；工程由硫铵厂房及硫铵仓库两部分组成，结构形式为框架+排架结构，建筑面积1313.2。其中 A-B 列 1-6轴部分硫铵厂房为四层框架结构，各层标高为7.44 m、13.44 m、1

4、8.94m、25.5 m，长 30m,宽 7.5m，高 25.5m，柱截面尺寸 400*600mm，梁主要截面尺寸300*700mm、300*800mm、300*900mm、300*1000mm，板厚 110mm。2.2 高支模概况按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法：层高超过4.5m，需按高支撑模板系统有关规定进行施工；搭设高度 8m或以上，搭设跨度 18m及以上，线荷载超过 15KN/m，集中荷载超过 10KN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工。针对本工程图纸梁板设计情况，该工程层高8.44m；梁截面有 300 1000、300 900、300 800等，施工时需按高大

5、支撑模板系统有关规定进行施工。第三章施工、劳动力计划3.1施工进度计划本工程计划 2013 年 3 月 1 日开工，结构封顶时间为2013年 5 月 1 日，工期60 天。3.2材料准备及要求3.2.1 材料周转本工程所需模板、木方的材料周转计划如下表：序号材料数量备注1 模板110018 厚优质九层板2 木方23m310050mm 3 钢管30t 48 3.54 扣件4500个直角扣件、对接扣件、十字扣件3.2.2 材料技术要求1、本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用483.5 钢管（计算书按 483.0mm），模板采用 18 厚木模，背

6、楞方木尺寸为50 100mm（计算书按 5090mm），梁底顶撑为可调节 U 形钢支托。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。2、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差 0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与

7、钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准 GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m 时，不得发生破坏。4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。3.3设备要求木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁

8、水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。3.4技术准备施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。3.5测量定位（1）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。（2）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置。3.6劳动力准备（1）

9、根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。第四章施工工艺技术及检查验收4.1板高支模设计部位层高（m）板厚（mm）搭设方式一层8.44 110 双面覆模胶合板（18mm）+小木枋次楞（50mm100mm200）+48 双钢管主楞+可调 U 托+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距楼面 200mm高设一道扫地杆

10、，立杆底端布设 300mm 50mm 垫板，立杆纵横向间距0.9m，步距 1.5m。纵横每十排立杆加设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45 60。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。二层6 三层5.5 四层6.56 4.2 梁高支模设计4.2.1梁截面统计分析分析本工程各平面图梁布置情况，对梁截面进行统计，具体如下表。部位梁截面(mm)板 厚(mm)层高(m)一层300 1000、300 900、300 800、300 700、300 600、250 300、250

11、 400、250 500 110 8.44 二层300 800、300 700、300 600、250 500、250 400、200 400 110 6 三层300 800、300 600、250 600、250 500、250 400 110 5.5 四层300 700、300 600、250 500 110 6.56 表中仅一层层高超过8m，但线荷载未超过15 KN/m，需验算。4.2.2梁搭设综述方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁（300*1000mm）截面进行高支模设计验算。本工程高支模均采用 483.5mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距 1500mm，梁底木方小楞 50

12、100mm 间距 250mm，梁两侧立杆间距为1m。梁底无立杆，两侧立杆用双扣件连接。4.2.3典型梁具体搭设（1）300900梁高支模设计梁两侧立杆间距 1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距 1.5m；梁底 50100mm木枋次楞间距 250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管500，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距 250mm，采用 12 对拉螺杆支撑，首排距离梁底 200、沿梁高间距 300 共 3 道，纵向间距 500 设置，支设 1 道 4560斜撑顶住与板相连的上口模板。（2）梁底钢管与立杆双扣件连接示意图双扣件节点图4.3柱高支模设计本工程柱截面为

13、400600mm。柱高 8.44、6、5.5、6.56 米。柱模板采用 18mm厚木胶合板为面板，50mm 100mm 木枋为龙骨，间距200mm 采用 483.5 钢管加固体系，纵横向均采用 1 根12 对拉螺杆，竖向间距为 500mm。为有效控制柱模垂直度，加钢管斜撑，支撑在满堂架上。4.4脚手架搭设放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起 34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第

14、二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。4.5支撑架构造要求1、立杆（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在 50mm 以内。（4）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2、纵向水平杆（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，

15、两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3、剪刀撑满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑,剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 4560之间。4、扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-

16、60N.m。5、支撑地基：必须夯填密实，符合规范要求。4.6高支模验收（1）高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。第五章 质量、安全保证措施5.1拆模控制1、拆模时间模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。底模：构件跨度小于8m的混凝土强度达到设计强度的75%后，方可拆除。

17、底模拆除表序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1 板2 50 2 梁28 70 3 承重结构8 100 4 悬臂梁2 70 5 悬臂板2 100 2、拆模顺序模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。3、拆模施工（1）梁板拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。（2）梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分

18、离。（3）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。（4）拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。4、拆除支撑体系注意事项（1）拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。（3）拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。5.2质量保证措施（1）模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分

19、散模板和配件。（2）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。（3）方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。（4）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。（5）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。（6）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形

20、卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。（7）模拆除后，立即包上护角，并进行养护。5.3质量要求模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差3 mm 2 mm 5 mm 3 mm 2 mm/2m 1mm 5.4安全机构项目设安全经理一名、专职安全员一名，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目生产经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。项目安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。5.5安全保证

21、1、金属扣件架搭设工程安全技术措施（1）梁、板下脚手架沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。（2）搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。（3）严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。2、模板工程安全技术措施（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。（2）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必

22、须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（4）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。（5）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。（6）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。（7）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。（8）拆模必须一

23、次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。5.6应急措施在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122 5.6.1 应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由技术负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成。5.6.2 应急救援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一

24、对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。5.6.3应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员

25、，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（7）规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。第六章 文明施工措施（1）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。（2）整个

26、模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、的整体效果。（3）施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。（4）模板加工场必须配置干粉灭火器。第七章 计算书及相关附图7.1高支模布置说明本方案高支模计算书主要计算构件如下表：项目部位结构尺寸层高板标高 7.44米平台板110mm 8.44m 梁标高 7.44米平台梁3001000mm 8.44m 7.2搭设形式板厚（mm）搭设方式标高 7.44 米平台，板厚110mm 双 面 覆 模 胶 合 板（18mm）+小 木 枋 次 楞（50mm100mm200）+48双钢管主楞+可调 U 托+满堂架钢管支撑体系。顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200m

27、m，距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm 50mm 垫板，立杆纵横向间距 0.9m，步距 1.5m。满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，并在剪刀撑顶部、底部及中部设置水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角为4560，同时在剪刀撑之间加设之字撑。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。柱截面柱模支撑体系400mm600mm 18 厚胶合板为面板，50mm 100mm 木枋为龙骨，间距 200mm 采用483.5 钢管加固体系，间距为400m

28、m，纵横向均采用一根12 对拉螺杆拉结7.3板高支模计算7.3.1 8.44m 板高支模计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):8.44；采用的钢管(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/m

29、m2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；梁截面梁模支撑设计300 mm1000 mm梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450mm，步距1.5m；梁底 50100mm木枋次楞间距 250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管 500，梁侧次愣采用 50100mm，木枋间距 250mm，梁侧模采用 1 4 对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距 350 共两道，纵向间距 500 设置，支设 1 道 4560斜撑顶住与板相连的上口模板。木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹

30、性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；计算所用托梁材料为：钢管(双钢管):48 3；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):110.00，计算按 130 mm考虑；楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度 1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为：W=100 1.82/6=54 cm3；I=1001.83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为

31、钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 0.13 1+0.35 1=3.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.51=2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2 3.6+1.4 2.5=7.82kN/m 最大弯矩 M=0.1 7.82 0.22=0.031 kN m；面板最大应力计算值=31280/54000=0.579 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.579 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠

32、度计算挠度计算公式为其中q=3.6kN/m 面板最大挠度计算值v=0.677 3.6 2004/(100 9500 48.6 104)=0.008 mm；面板最大允许挠度V=200/250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值0.008 mm 小于 面板的最大允许挠度0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=5 10 10/6=83.33 cm3；I=5 10 10 10/12=416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25 0.2 0.13=0.65 kN/m；(2)模板的

33、自重线荷载(kN/m):q2=0.35 0.2=0.07 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.50.2=0.5 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2 (q1+q2)+1.4 p1=1.2(0.65+0.07)+1.40.5=1.564 kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.11.564 0.92=0.127 kNm；方木最大应力计算值=M/W=0.127 106/83333.33=1.52 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计

34、算值为1.52 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.61.564 0.9=0.845 kN；方木受剪应力计算值=3 0.845103/(2 50 100)=0.253 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.253 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.72 kN/m；最大挠度计算值=0.677 0.729004/(1

35、009500 4166666.667)=0.081 mm；最大允许挠度V=900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值0.081 mm 小于 方木的最大允许挠度3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P=1.548 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.632 kNm；最大变形Vmax=0.796 mm；最大支座力Qmax=7.699 kN；最大应力=63210

36、8.352/8980=70.391 N/mm2；托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值70.391 N/mm2小于 托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.796mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1388.44=1.165 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350.9 0.9=0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3

37、=25 0.13 0.9 0.9=2.633 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.155 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)0.9 0.9=3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.089 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.089 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.

38、24 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算l0=h+2a k1-计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2 m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.22=1.9 m；L0/i=1900/15.9=119；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.458；钢管立杆的最大

39、应力计算值；=10088.616/（0.458 424）=51.952 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=51.952 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表 1取值1.243；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.9 按照表 2取值1.015；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.2431.015(1.5+0.22)=2.397 m；Lo/i=2397.126/15.9=151；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数

40、=0.305；钢管立杆的最大应力计算值；=10088.616/（0.305 424）=78.013 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=78.013 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！7.4 梁高支模计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):110.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距 h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.9；梁支撑架搭设高度 H(m)：8.44；梁两侧立杆

41、间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；计算采用的钢管类型为 483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设

42、计值 fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，

43、高度 90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 4.444h；T-混凝土的入模温度，取 30.000；V-混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得

44、 51.204 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值 24.000 kN/m2 作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为 4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=501.81.8/6=27cm3；M-面板的最大弯距(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，

45、q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.524=14.4kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.52=1.4kN/m；q=q1+q2=14.400+1.400=15.800 kN/m；计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；面板的最大弯距M=0.115.8293.3332=1.36 105N mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.36 105/2.70104=5.035N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=5.035N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作

46、用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=240.5=12N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677 12293.334/(100 95002.43105)=0.261 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=293.333/250=1.173mm；面板的最大挠度计算值=0.261mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.173mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下

47、的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度 90mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5921/6=67.5cm3；I=5 931/12=303.75cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(Nmm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2 24+1.42)0.293=9.27kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1 9.27500.002=2.32

48、105N mm；最大支座力:R=1.19.2690.5=5.098 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=2.32105/6.75 104=3.433 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=3.433 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=24.00 0.29=7.04 N/mm；E-内楞的弹性模量：10000N/mm2；I-内楞的截面惯性矩：I=3.04106mm4；内楞的最大挠度计算值:=0.677 7.0

49、45004/(100 100003.04106)=0.098 mm；内楞的最大容许挠度值:=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值=0.098mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力 5.098kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面类型为圆钢管 483.0；外钢楞截面抵抗矩 W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNm)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中 -外楞受弯应力计算值(N/

50、mm2)M-外楞的最大弯距(Nmm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.51 kNm外楞最大计算跨度:l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=5.10 105/8.98 103=56.772 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=56.772N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.272 mm 外楞的最大容许挠度值:=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值=0.272mm 小于