现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)10471.pdf

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1、福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1 编制依据(1)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004)。(2)公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86)。(3)公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011)。(4)公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007)。(5)建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）。(6)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011)。(7)建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）。(8)木结构设计规范（GB 50005-2003）。(

2、9)桩基工程手册（第二版）。(10)建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）。(11)钢结构设计规范（GB50017-2014）。(12)建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）。1.2 工程概况（35m+60m+35m）变截面连续箱梁采用单箱双室预应力混凝土连续箱梁，单幅箱梁顶板宽 20m，底板宽 14.5m，悬臂长度 2.75m，横桥向箱梁顶底板保持水平，桥面横坡通过箱梁绕设计高位置整体旋转形成；跨中梁高 1.8m，支点梁高 3.5m，悬浇部分梁高按 2 次抛物线规律变化；箱梁顶板厚度 28cm；跨中腹板厚度 50cm，支点腹板厚度 70cm，腹板厚度按分段等厚规律变

3、化，渐变段通过 2 个现浇块实现；跨中底板厚度 30cm，支点底板厚度 60cm，悬浇部分底板厚度按 2 次抛物线规律变化；箱梁分别在中支点、梁端设置横隔梁，中支点处横梁厚 200cm，梁端横梁厚 145cm。2、方案计算 2.1 支架计算荷载的取用原则 2.1.1 设计荷载 根据公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011第 5.2.6 条：计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表4.1.1 进行荷载组合。(1)箱梁砼自重；模板、支架自重；施工人员和施工材料、施工设备等荷载；风荷载；荷载组合：（1）不组合风荷载：)(4.1)(2.1231321QQQQQ（2）组合 2.1.2 普通模

4、板荷载计算见桥梁施工工程师手册7-1-1、7-1-2 新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3。模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取 2.5kPa，另外以集中荷载 2.5kN 进行验算；计算直接支承小棱的梁时，均布荷载可取1.5kPa；计算支架立柱时，均布荷载可取 1.0kPa；有实际资料时按实际取值。振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：对水平模板为 2.0kPa；对垂直面模板为 4.0kPa。新浇筑混凝土对模板侧面的压力：采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在 6m

5、/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（21）和（22）计算：Pmax=0.22tok1k2 v 1/2 （21）Pmax=h (22)式中：Pmax新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）h为有效压头高度（m）V混凝土的浇筑速度（m/h）t0新浇筑混凝土的初凝时间（h）。可按实测确定：混凝土的容重（kN/m3）k1外加剂影响正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺缓凝作用的外加剂时取 1.2；k2混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于 30mm 时，取 0.85；50至 90mm 时，取 1.0；110 至 150mm 时取 1.15。本设计检算按（2-2）计算。倾倒混凝土时产

6、生的水平荷载：倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载表 2-1-2 采用。本计算取2.0kPa。表 2-1-2 倾倒混凝土时产生的水平荷载 其他可能产生的荷载：如雪荷载、冬季保温设施荷载等，按实际情况考虑。(本计算按荷载为 0 考虑)。2.2 使用材料 混凝土：砼=26.0kN/m3。竹胶板:竹胶板=9.0kN/m3；w=11.45Mpa；E=6.0103Mpa（优质品）；=0.015m；长宽=2.441.22m。方 木：木=5.0kN/m3；w=12.0Mpa；E=9.0103Mpa（马尾松）。（路桥施工计算手册 表 8-6）28 mm 顶托，长 70cm(暂定)，托盘大小 100150mm

7、；=140.0Mpa；E=2.1105Mpa；A=6.210-4m2。顶托、槽钢、螺栓每个总质量为 5 kg。I16a：q=0.205kN/m；=145.0Mpa；E=2.1105Mpa；I=1.12710-5m4；Wx=1.40910-4m3；A=2.61110-3m2。（路桥施工计算手册 附表 3-31）2.3 荷载分析计算 2.3.1 横断面荷载分布如下：图 2.3.1 横断面荷载分布图 向模板中供料方法 水平荷载（kPa）用溜槽、串筒或导管输出 2.0 用容量 0.2 及小于 0.2m3的运输器具倾倒 2.0 用容量大于 0.2 至 0.8m3的运输器具倾倒 4.0 用容量大于 0.8

8、m3的运输器具倾倒 6.0 其中：S1=0.9094m2，L1=2.572m,q1-1=S1/L1砼=9.19kN/m;S2=1.6692m2，L2=1.375m,q1-2=S2/L2砼=31.56kN/m;S3=2.0132m2，L3=3.813m,q1-3=S3/L3砼=13.73kN/m;S4=1.1704m2，L4=0.532m,q1-4=S4/L4砼=57.2kN/m;S5=2.0788m2，L5=3.902m,q1-5=S5/L5砼=13.85kN/m;2.4 模板计算 箱梁梁端实体部位腹板位置处底模的受力最大，作为控制计算部位。2.4.1 荷载 本计算书偏安全计算以一次浇筑荷载进

9、行计算。根据设计图纸可查，混凝土容重取 r=26kN/m3,支架设计荷载计算如下：按纵向每 1m 宽度计：钢筋混凝土自重：q1-4=2.21.026.0=57.2kN/m。模板自重：q2=0.0151.09.0=0.135kN/m。施工荷载：均布荷载2.5kN/m2；集中荷载 2.5kN（验算荷载）q3=2.51.0=2.5kN/m；p=2.5kN（验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=2.01.0=2.0kN/m。荷载组合：组合：q=q1-4+q2+q3+q4=0.135+57.2+2.5+2.0=61.835kN/m P=0 组合：q=q1-4+q2+q4=0.135

10、+57.2+2.0=59.335kN/m P=2.5kN 组合：q=q1-4+q2=0.135+57.2=57.335kN/m 2.4.2 模板（底模）强度验算（1）计算模式：由于竹胶板底模下布置木横梁(1010400cm)，中对中间距 25cm,净间距 15cm。本计算按五跨连续梁计算：图 2-4-2 受力简图（2）截面特性：A=bh=1.00.015=0.015m2 W=bh2/6=1.00.0152/6=3.7510-5m3 I=bh3/12=1.00.0153/12=2.812510-7m4（3）强度验算 采用荷载组合，施工荷载按均布荷载时：Mmax=0.105ql2+0.158pl(

11、路桥施工计算手册附表 2-11)=0.10561.8350.152+0=0.146kNm 则：max=Mmax/W=0.146/(3.7510-5)10-3 =3.89Mpaw=11.45Mpa 满足正截面承载力要求！采用荷载组合进行验算 图 2-4-2 受力简图 M=0.105ql2+0.158pl=0.10559.3350.152+0.1582.50.15=0.2kNm 则：=M/W=0.2/(3.7510-5)10-3=5.3Mpaw=11.45Mpa 满足要求！2.4.3 刚度验算 采用荷载组合进行计算：q=q1+q2=0.135+57.2=57.335kN/m F=(0.664ql4

12、+1.097pl3)/100EI（路桥施工计算手册附表 2-11）=(0.66457.3350.154+0)/(1006.01062.812510-7)=0.12mmf=0.15/400=0.0025m=0.375mm 满足要求！当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过下列允许值(路桥施工计算手册 表 8-11)：（1）、结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；（2）、结构表面隐藏的模板，为模板构件计算跨度的1/250；（3）、支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应构件计算跨度的1/1000。结论：竹胶板其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！2.5 1010 木横梁计算 墩

13、顶梁下的横木受力最大,梁高 2.2m 的实体梁，该部分横木作为控制计算部位。木横梁为 1010400cm 的方木，方木横桥向布设，横木中对中间距为 25cm。2.5.1 荷载 横木中对中间距 25cm，故每根承受 0.25m 宽度范围荷载，按纵向每 0.25m计算。模板、横木自重：q1=0.0150.259.0+0.10.15.0=0.084kN/m。混凝土自重：q2=2.20.2526.0=14.3kN/m。施工荷载：均布荷载 2.5kN/m2 集中荷载 2.5kN（验算荷载）q3=2.50.25=0.63kN/m p=2.5kN（验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=

14、2.00.25=0.5kN/m。荷载组合：组合：q=q1+q2+q3+q4=0.084+14.3+0.63+0.5=15.514kN/m P=0kN 组合：q=q1+q2+q4=0.084+14.3+0.5=14.884kN/m P=2.5kN 组合:q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m 2.5.2 强度验算 计算模式：按两跨连续梁计算 图 2-5-1 受力简图 截面特性：A=bh=0.100.10=0.01m2 W=bh2/6=0.100.102/6=1.6710-4m3 I=bh3/12=0.100.103/12=8.3310-6m4 强度验算 采用荷载组合进行强度验

15、算时：Mmax=MB=0.125ql2+0.188pl （路桥施工计算手册附表 2-8）=0.12515.5140.62 =0.7kNm 则：max=Mmax/W=0.7/(1.6710-4)10-3=4.2Mpaw=12.0Mpa 满足要求！采用荷载组合验算 图 2-5-2 受力简图 M=0.125ql2+0.188pl=0.12514.8840.62+0.1882.50.6=0.95kNm 则：=MB/W=0.95/(1.6710-4)10-3=5.7Mpaw=12.0Mpa 满足要求！2.5.3 刚度验算 采用荷载组合：q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m 刚度验算

16、 fmax=（0.521ql4+0.911pl3)/100EI（路桥施工计算手册附表 2-8）=(0.52114.3840.64+0)103/(1009.01098.3310-6)=0.13mmf=0.6/400=1.5mm。满足要求！方木横梁承载力验算结论：根据以上验算的结果，现浇梁底板处横向设置1010400cm 的方木横梁，纵向中对中间距 25cm，跨径为 60、90cm。其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！2.6 I10 纵梁计算 纵梁布设腹板部位下其横向间距为 45cm，纵向顶托间距 90cm；箱室部位和翼缘板部位横向间距为 90cm，纵向顶托间距 90cm；在梁端实体部分纵

17、向顶托间距 60cm。因此计算工况腹板横向间距为 45cm，纵向间距 90cm 时纵梁受力和工况梁端实体部分横向间距为 90cm，纵向间距 60cm 时纵梁受力。I10：q=0.112kN/m；=145.0Mpa；E=2.1105Mpa；I=0.24510-5m4；Wx=0.4910-4m3；A=1.43310-3m2。（路桥施工计算手册 附表 3-31）2.6.1 工况腹板横向间距为 45cm，纵向间距 90cm 时纵梁受力 2.6.1.1 荷载 纵梁上木横梁按纵向间距 0.25m 均匀排列。拟定纵梁以上荷载在纵向 0.25m范围内为集中荷载，则：模板、木横梁:P1=0.0150.450.2

18、59+0.10.10.455=0.038kN 纵梁自重:q1=0.112kN/m 混凝土自重:P2=2.20.450.2526.0=6.435kN。施工荷载：均布荷载 2.5kN/m2 集中荷载 2.5kN（验算荷载）q3=2.50.45=1.125kN/m p=2.5kN（验算荷载）振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=2.00.45=0.9kN/m。2.6.1.2 强度验算 计算模式：按简支梁计算。图 2-6-1 受力简图 荷载组合 I：q=q1+q3+q4=0.112+1.125+0.9=2.14kN/m P横=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN 荷载组合：q=q

19、1+q4=0.112+0.9=1.012kN/m P横=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN P中=2.5kN 荷载组合:q=q1=0.112kN/m P横=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN 强度验算：用荷载组合 I 进行验算：M=1/8ql2+2P横0.45-P横0.125-P横0.375 =1/82.140.92+6.47(20.45-0.125-0.375)=2.81kNm 则：=M/W=2.81/(0.4910-4)10-3=57.3Mpaw=145Mpa 满足要求！用荷载组合 II 进行验算：M=1/8ql2+（4横+P中)/20.45-P横0.125-P

20、横0.375 =1/81.0120.92+(46.47+2.5)/20.45-6.47(0.125+0.375)=3.25kNm 则：=M/W=3.25/(0.4910-4)10-3=66.4Mpaw=145Mpa 满足要求！2.6.1.3 刚度验算 荷载组合 q=q1=0.112kN/m P横=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN 刚度验算 EIalPaEIalPaEIqlf24)43(24)43(3845222221214(施工结构计算方法与设计手册 表 10-16)=(5 0.1120.94/384+6.47 0.075(3 0.92-40.052)/24+6.47 0.32

21、5(30.92-40.3252)/24/(2.11050.24510-5)=0.44mmf=0.9/400=2.25mm 满足要求！2.6.2 工况梁端实体部分横向间距为 90cm，纵向间距 60cm 时纵梁受力 2.6.2.1 荷载 纵梁上木横梁按纵向间距 0.25m 均匀排列。拟定纵梁以上荷载在纵向 0.25m范围内为集中荷载，则：模板、木横梁:P1=0.0150.90.259.0+0.10.10.95.0=0.075kN 纵梁自重:q1=0.112kN/m 混凝土自重:P2=2.20.90.2526.0=12.87kN。施工荷载：均布荷载 2.5kN/m2 集中荷载 2.5kN（验算荷载

22、）q3=2.50.9=2.25kN/m p=2.5kN（验算荷载）振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=2.00.9=1.8kN/m。2.6.2.2 强度验算 计算模式：按简支梁计算。图 2-6-2 受力简图 荷载组合 I：q=q1+q3+q4=0.112+2.25+1.8=4.162kN/m P横=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN 荷载组合：q=q1+q4=0.112+1.8=1.29kN/m P横=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN P中=2.5kN 荷载组合:q=q1=0.112kN/m P横=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN

23、 强度验算:用荷载组合 I 进行验算：M=1/8ql2+（3P横)/20.3-P横0.25 =1/84.1620.62+312.95/20.3-12.950.25=2.78kNm 则：=M/W=2.78/(0.4910-4)10-3=56.7Mpaw=145Mpa 满足要求！用荷载组合 II 进行验算：M=1/8ql2+（3P横+P中)/20.3-P横0.25 =1/81.290.62+(312.95+2.5)/20.3-12.950.25=3.023kNm 则：=M/W=3.023/(0.4910-4)10-3=61.7Mpaw=145Mpa 满足要求！2.6.2.3 刚度验算 荷载组合 q

24、=q1=0.112kN/m P横=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN 刚度验算 EIalPaEIPlEIqlf6)43(483845234 =(5 0.1120.64/384+12.950.63/48+12.950.052(30.6-40.05)/6)/(2.11050.24510-5)=0.13mmf=0.6/400=1.5mm 满足要求！工字钢纵梁承载力验算结论：根据以上验算的结果，现浇梁底腹板部位下设置 6090cm 纵梁，箱室和翼缘板部位下设置9090cm 纵梁，梁端实体部分顶托间距设置为 60cm。经过验算其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！2.7 顶托计算

25、本方案采用贝雷片弦杆上反扣6.3 槽钢，槽钢打孔，然后插入顶托，采用直径28 mm 顶托，长 70cm(暂定)，托盘大小 100150mm,顶托插入贝雷片用上下螺栓进行固定。28 mm 顶托，长 50cm(暂定)，托盘大小 100150mm,：q=0.05kN/m；=140.0Mpa；E=2.1105Mpa；A=6.1510-4m2。顶托立杆布置分为三种：在梁端实体部位的间距 9060cm 和 4560cm；在箱梁腹板等实体部位的间距4590cm；箱室、悬臂板部位的间距9090cm。为保证横坡坡度，高的一端顶托高度调节为 15cm,以此来控制贝雷片标高。具体布置图见详细设计图纸。以梁端实体部位

26、杆间距 9060cm 进行计算：荷载分析：顶托以上模板体系荷载：q1=0.0150.69.0+0.10.10.654(平均根数)+0.112=0.313kN/m。钢筋混凝土荷载：q2=2.20.626=34.32kN/m。施工荷载：q3=2.50.9=2.25kN/m。振捣混凝土时产生的荷载：q4=2.00.9=1.8kN/m。最不利荷载位置计算：箱梁实体端顶托间距为6090cm 处：恒载：支架以上模板体系荷载：p1=0.3130.9=0.28kN；混凝土梁高 2.2m：p2=34.320.9=30.8kN；施工荷载：p3=2.250.6=1.35kN；振捣混凝土时产生的荷载取p4=1.80.

27、6=1.08kN。P=P1+P2+P3+P4=0.28+30.8+1.35+1.08=33.5kN。=P/A=33.5/6.1510-4 =54.5 Mpaw=140Mpa 满足要求。2.8 贝雷片受力检算 单片贝雷：每片贝雷重 300kg（含支撑架、销子等），I=250497.2cm4，E=2105Mpa，W=3570cm3，M=975 kNm。贝雷架采用材料的容许应力按基本应力提高 30%（查公路施工手册.桥涵 1043 页）。贝雷片具体参数如下：材料：16Mn，弦杆 210a 槽钢(C100485.3/8.5，间距 8cm)，腹杆 I8(h=80mm，b=50mm，tf=4.5mm，tw

28、=6.5mm)，贝雷片的连接为销接。两片贝雷片为一组，受力图示如下：若对贝雷片进行受力分析则 4 区每片贝雷片受力最大，作为控制计算部位。此部位布置两组贝雷片，纵向最大跨径9.0m，其横向受力范围 2.25m。则：混凝土、模板、木横梁、纵梁自重:q1=24.212.25/4+0.0150.459.0+0.10.10.455.04+0.112+0.03=13.9kN/m 贝雷片自重:q2=1kN/m。施工荷载：施工荷载：均布荷载 2.5kN/m2 集中荷载 2.5kN（验算荷载）q3=2.50.45=1.125kN/m p=2.5kN（验算荷载）振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=2

29、0.45=0.9kN/m 2.9.2 强度验算 计算模式：按简支梁计算。图 2-9-2 受力简图 荷载组合：q=q1+q2+q3+q4=13.9+1+1.125+0.9=16.925kN/m 强度验算：用荷载组合进行验算：M=1/8ql2 =1/816.92592=171.4kNmM=975 kNm 2.9.3 刚度验算 荷载组合 q=q1+q2=13.9+1=14.9kN/m 刚度验算 EIqlf38454(施工结构计算方法与设计手册 表 10-16)=(514.994/384)/(21052.510-3)=2.55mmf=9/400=22.5mm 满足要求！2.9.4 贝雷片立杆稳定性计算

30、 Fmax16.9259/276.2kN；2892222275.0108.121021014.3lIElEIFycr =472kN；临界压力与实际最大压力之比，为压杆的工作安全因数，即 62.76472ncrFF 立杆稳定性满足要求。压应力：MPa5.79109.58102.76AN23压=260MPa（16 锰钢）；则，立杆压应力满足要求。2.9 桩顶横梁检算 I40b：q=0.7384kN/m；=145.0Mpa；E=2.1105Mpa；I=2.27810-4m4；Wx=1.13910-3m3；A=9.40710-3m2。（路桥施工计算手册 附表 3-31）工况一：在混凝土浇筑时按集中荷载

31、进行计算（一）根据管桩平面布置图，桩顶横梁 bc 段受力最大进行计算。则：1）对荷载进行分析 模板、木横梁、纵梁、贝雷片自重:q1=60.0159+0.10.12056/0.25(根数)+0.112628+9.8+1628/19.25=11.55kN/m 双拼 I40b 自重:q2=1.477kN/m 施工荷载：均布荷载 1.5kN/m2 q3=1.56=9kN/m 振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=26=12kN/m q=q1+q2+q3+q4=34kN/m 2）强度验算 计算模式：将 bc 段看作简支梁进行计算 图 2-11-1 受力简图 根据图示产生的集中力分别为 P1=7

32、5kN、P2=75kN、P3=104.7kN、q=69.5kN/m 支点反力 Fb=154.2 kN、Fc=170 kN 最大弯矩位于 P3 处 Mmax=Pb1.24-0.96P1+（qla/2-qa2/2）=119.2+(34*3.12/2*1.24-34*1.24*1.24/2)=159kNm 则：max=Mmax/W=159/(1.13910-3)10-3=139.6MPaw=2*145=290MPa 满足要求！按以上图示在中间的钢管桩受力最大，支点 d 的反力为 Fc=97.6kN 因此本桩受力为 F 最大=170+69.5+104.7+97.6+3.7534=569.3kN 工况二

33、：当混凝土浇筑成型后，将侧模拆除箱梁传递的力为均布荷载 1）根据管桩平面布置图，纵向承受 6m 均布荷载，按三等跨连续梁(第三跨管桩间距 3.75m，横向计算长度 15m)进行计算。则：混凝土、模板、木横梁、木纵梁、支架、I16a、贝雷片自重:q1=（6/35513.2326）/15+60.015920+0.10.12056/0.25(根数)+0.112628+9.8+1628/15=168.3kN/m 双拼 I40b 自重:q2=1.477kN/m。施工荷载：均布荷载 1.5kN/m2 q3=1.56=9kN/m 振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=26=12kN/m 荷载组合：

34、组合：q=q1+q2+q3+q4=168.3+1.477+9+12=191kN/m 组合：q=q1+q2=168.3+1.477=170kN/m 2）强度验算 计算模式：按三跨连续梁计算 图 2-11-2 受力简图 强度验算 采用荷载组合进行强度验算时：Mmax=MB=0.1ql2 （路桥施工计算手册附表 2-8）=0.11913.752 =269kNm 则：max=Mmax/W=269/(1.13910-3)10-3=236.2MPaw=2*145=290MPa 满足要求！3）刚度验算 采用荷载组合：q=q1+q2=168.8+1.477=170kN/m 刚度验算 EIqlf38454(施工

35、结构计算方法与设计手册 表 10-16)=(51703.754/384)/(22.11052.27810-4)=4.6mmf=3.75/400=9.375mm 满足要求！4)I40b 局部承压强度验算 梁的局部承压计算公式：c zlwtF；(钢结构 P111 页)式中：F-集中荷载，对动荷载应考虑动力系数；-集中荷载增大系数，对重级工作制吊车梁，=1.35，其他梁，=1.00；zl-集中荷载在腹板计算高度边缘的假定分布长度，按下式计算:跨中：zl=a+5yh+2Rh；梁端：zl=a+2.5yh+1a；a-集中荷载沿梁跨度方向的支撑长度，对吊车梁可取为 b50mm；yh-自吊车梁轨顶或其他梁顶面

36、至腹板计算高度边缘的距离；Rh-轨道的高度，无轨道时Rh=0；1a-梁端到支座板外边缘的距离，不得大于 2.5yh。其中：wt=12.5mm；zl=a+5yh+2Rh=100+529+20=245mm；=1.00；梁的局部承压强度：c zlwtF2455.121072.0347.1043）（=42.2MPa 145MPa；则，梁的局部承压满足要求。2.11 钢管桩检算 钢管立柱直径 D=630mm,壁厚 8mm,A=15625mm2,=145.0MPa；采用6308mm 钢管桩作为主要支承，根据管桩平面布置图，当侧模拆除后箱梁传递的力为均布荷载时钢管桩受力最大，仅检算该工况。则：混凝土、模板、

37、木横梁、木纵梁、支架、I16、贝雷片自重:P1=3.75*（6/35513.2326）/15+（60.015920+0.10.12056/0.25(根数)+0.112628+9.8+1628）/15=631kN 双拼 I40b 自重:P2=1.4773.75=5.54kN 施工荷载：均布荷载1.5kN/m2 P3=1.563.75=33.75kN 振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 P4=263.75=45kN 荷载组合：P=p1+p2+p3+p4=631+5.54+33.75+45=715.3kN 钢管柱采用打桩振动锤锤击下沉,按摩擦桩考虑，计算钢管桩桩侧摩阻力。(1)钢管桩长度确定

38、钢管桩因需考虑桩底端闭塞效应及其挤土效应特点，钢管桩单桩轴向极限承载力计算：RpiisjAlUP；(基础工程 公式 3-8)式中：对于敞口钢管桩，其桩底极限阻力可忽略不计；93.0s（侧阻挤土效应系数）；U=1.98m(桩的周长)；）；层土中的长度（第桩在最大冲刷线以下的miil ）的极限摩阻力（相对应的各土层与桩侧与kPaiil；淤泥土：kPa181；卵石层：;1202kPa 全风化花岗岩层;903kPa 强风化花岗岩层;1104kPa 单桩轴向极限承载力按715.3kN+13.5kN（11m 长单桩自重）考虑。以第三跨中的钢管桩为例计算：该处桩入淤泥土层：4.5m；卵石层：3m，下部土层为

39、全风化花岗岩层，则：由PiisjlUP715.3kN；P=0.93 1.98（4.518+h120）715.3kN；解得 h2.6m（入卵石层）；可知：该处桩的埋深应不小于 4.5+2.6=7.1m；钢管桩底标高控制在在-4m以下，因此钢管桩桩长确定：根据桩基承载力检算，确定钢管桩最长桩长;13ml (2)钢管桩稳定性检算 l 13m0.7（一端固定一端铰接）i)22dD（/4)12.6030.6022（/40.22m；il 59100；满足要求（查路桥施工计算手册附表3-25）。对于 Q235 钢制成的压杆，E=206GPa，p=200MPa；10010200)10206(69221PE；对

40、于 Q235 钢制成的压杆，a=304MPa，b=1.12MPa；bas26.6112.1235304；可见钢管桩的柔度，是小柔度杆；2则 uc=AN=715.3103/)614.063.0(422=45.9MPa145MPa；则钢管桩满足稳定性要求。(3)钢管桩局部承压分析 钢管桩承受的最大局部压力为N=358kN；根据压应力计算公式：AN；MPaMPaAN14515681442103583；钢管桩局部承压不满足要求，在钢管桩顶采用790*16mm 钢板做加强处理后能满足局部承压要求。(4)桩底混凝土局部承压 混凝土的局部承压计算公式：c zlwtF；(钢结构 P111 页)式中：F-集中荷

41、载，对动荷载应考虑动力系数；-集中荷载增大系数，对重级工作制吊车梁，=1.35，其他梁，=1.00；zl-集中荷载在腹板计算高度边缘的假定分布长度，按下式计算:跨中：zl=a+5yh+2Rh；梁端：zl=a+2.5yh+1a；a-集中荷载沿梁跨度方向的支撑长度，对吊车梁可取为 50mm；yh-自吊车梁轨顶或其他梁顶面至腹板计算高度边缘的距离；Rh-轨道的高度，无轨道时Rh=0；1a-梁端到支座板外边缘的距离，不得大于 2.5yh。其中：wt=3.14630=1979.5mm；zl=a+5yh+2Rh=8+516+20=88mm；=1.00；承台混凝土的局部承压强度：c zlwtF885.197

42、9103.7153=4.2MPaf 30MPa；则，承台混凝土的局部承压满足要求。3、设计计算结论 经过以上的计算，钢管桩、型钢、贝雷梁、模板在各工况下能满足设计要求，结构安全可靠，能满足施工需要。根据公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）预压荷载按 1.1 倍梁重进行预压，选箱梁端部过渡段计算箱梁重量，按平均荷载分配采用砂（中砂堆积密度 16kN/m3）袋进行预压，其平均高度计算如下所示。2.0m 高箱梁每延米重量：G=26.6026=691.6kN/m(该段箱梁底板宽度 28.208m)2.0m 高箱梁预压砂袋平均高度：H=1.1691.6/(1628.208)=1.686m 1.6m 高箱梁箱梁每延米重量：G=5.4526=141.7kN/m(该段箱梁底板宽度 4m)1.6m 高箱梁预压砂袋平均高度：H=1.1141.7/(164)=2.435m