抗拔桩桩基注浆后单桩抗拔承载力计算书5194.pdf

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1、 第 1 页 附件一：抗拔桩桩基注浆后单桩抗拔承载力计算书 一、编制依据和适用范围 本计算书的编制主要依据依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008、梧桐山南站主体围护结构图、梧桐山南站地勘资料以及梧桐山南站抗拔桩施工记录。因此，本计算书仅适用梧桐山南站后注浆钻（冲）孔抗拔桩基的单桩抗拔承载力验算。二、基础资料 块状强风化凝灰岩。依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008第 33 页表 5.3.5-1可知，梧桐山南站 7#抗拔桩的泥浆护壁钻（冲）孔桩的极限侧阻力标准值 qsik在最不利状态下取值范围为 160240.三、7#抗拔桩单桩基桩拔力计算 经在桩周高压旋喷咬合注浆后，仅考虑消除“泥皮”，填

2、充空洞和涌包；不考虑改良桩周土体，提高摩擦系数的情况下，按 建筑桩基技术规范 JGJ94-2008第 46 页 5.4.5可知，梧桐山南站抗拔桩非群桩设计，抗拔力可仅按单桩或（群桩非整体破坏）考虑的情况下，桩基的基桩拔力 NkT uk/2+G p 式中 Nk按合在效应标准组合计算的基桩拔力；T uk群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，按该规范第 5.4.6条确定；G p桩体自重，地下水位以下取浮重度；此外，T uk=iqsikuili 式中 T uk基桩抗拔极限承载力标准值；ui桩身周长，对于等直径桩取 u=d；qsik桩侧表面第 i 层土的抗压极限侧阻力标准值，可按该规范表 5.3

3、.5-1取值；i抗拔系数，可按该规范表 5.4.6-2取值；li自桩底起算的长度 第 2 页 因此，按最不利状态下，梧桐山南站 7#抗拔桩的基桩拔力 T uk/2=（iqsikuili）/2=（0.71603.1421.45.42+0.71603.1421.42.58）/2=1970.66KN 注：其中取值均按最不利值考虑：i按黏性土、粉土考虑，取值范围为 0.70.8；qsik按砂土状强风化硬岩考虑，取值范围为 160240.即便在不考虑结构自重、荷载、桩体自重的情况下，Nk1970.66KN，取值仍大于设计值 1850KN。四、后注浆灌注桩竖向增强段的总极限侧阻力标准值计算 7#抗变为后注

4、浆灌注桩，故可按建筑桩基技术规范JGJ94-2008第 40 页后注浆灌注桩计算该桩的单桩极限承载力。按最不利状态考虑，不考虑桩体自重、结构荷载等，仅考虑桩身与土体之间的竖向负摩擦力，其计算公式为：Qgsk=usiqsiklgi 式中：Qgsk为后注浆竖向增强段的总极限侧压力标准值；u桩身周长；lgi后注浆增强段第 i 层土厚度；si后注浆侧阻力；qsik桩侧表面第 i 层土的抗压极限侧阻力标准值，可按该规范表 5.3.5-1取值；因此，梧桐山南站 7#抗拔桩注浆后，基桩拔力仅按竖向负摩擦力考虑的情况下，其基桩拔力 Nk=Qgsk=usiqsiklgi=3.1421.4（1.41608）=7884KN，远大于设计基桩拔力 1850KN；五、桩身裂缝控制计算 符合设计要求。因此暂不进行裂缝控制计算。六、计算结果分析 综上所述，经后注浆后，梧桐山站抗拔桩的基桩拔力可以满足原设计的1850KN。