高支模满堂脚手架专项施工方案5085.pdf

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1、 第 1 页 共 33 锕页 1 编制依据.2 2 工程概况.2 3 施工方案.2 3.1 施工流程.2 3.2 脚手架的设置.3 3.3 脚手架的搭设.3 3.4 脚手架的拆除.4 3.5 重大危险源监控及预防措施.5 4 安全生产保证体系.5 5 安全技术保证体系.6 6 高支模满堂脚手架的设计验算.6 6.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书.错误！未定义书签。6.2 扣件钢管楼板模板支架计算书.错误！未定义书签。1 编制依据 第 2 页 共 33 锕页 1.1 现场施工的条件和要求 1.2 结构施工图纸 1.3 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）1 4 混凝土结构设计规范(

2、GB50010-2010)1.5 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)1.6 建筑施工手册第五版 2 工程概况 该项目为综合楼及室外工程，综合楼属于高层建筑，结构形式为框架结构，建筑面积6739.34，综合楼地下一层，地上九层，地下为设备用房，建筑面积292.68，地上1-3层为办公，4-8 层为宿舍,9 层为多功能厅,建筑面积为6446.66，建筑高度为45.6 米。室外工程包括围墙、大门、道路、绿化、硬化、管线综合等。本工程九层 部位支撑高度为8.1 米，支撑体系为高支模项目，为危险性较大的分部分项工程。3 施工方案 高支模采用扣件式满堂钢管脚手架，使用 48mm

3、、壁厚3.5mm 钢管,立杆采用2m,6m 钢管，纵横水平杆采用6m 钢管，剪刀撑采用6m 钢管。3.1 施工流程：场地清理弹立杆定位轴线排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆连接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连接件绑扎水平安全网 3.2 脚手架的设置：3.2.1 脚手架立杆纵横距为0.8m，其中梁纵距为0.8m,横向间距为0.3m，竖向支撑采用 第 3 页 共 33 锕页 单立杆，并用对接扣件相互错开对接，且不能在同一步距内，下端第一杆采用2m 杆和6m 杆相互错开，步距均为1.5m。3.2.2 剪刀撑四边与中间每隔4m 设置一道竖向剪刀撑，由底到顶连续设置，满堂脚

4、手架两端与中间每隔5m 设置一道水平剪刀撑。3.3 脚手架的搭设 3.3.1 立杆施工要求（1）立杆设置前要用墨斗线弹出立杆位置线，并在位置线处设置立杆。（2）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm,各接头中心距主节点不大于步跨的1/3。（3）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，立杆的垂直偏差不大于架高的1/300。（4）、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹的扣件。3.3.2 水平杆施工要求 纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同，顶端水平杆距楼板、梁为900mm,步距为不大于1.5m。（1）脚手架底座上不大于20

5、0mm 处的立杆上必须设置纵、横向扫地杆，横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。（2）纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接，相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。（3）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。（4）水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧，立杆竖接和水平 第 4 页 共 33 锕页 杆横接一定要采用对接扣件，保证竖向传力和水平观感。3.3.3 剪刀撑的设置要求 （1）每道剪刀撑宽度不应小于4 跨

6、,其宽度为4 6m,连续布置，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45 60之间。（2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑 （3）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm 处和搭接中段固定。3.3.4 扣件要求：（1）扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到结构板上。（2）

7、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。（3）扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的严禁使用。3.3.5 安全网 安全网采用10cm 10cm的安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。高度为4米。3.4 脚手架的拆除 3.4.1 拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区，禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。拆除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。3.4.2 严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本 第 5 页 共

8、 33 锕页 着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。3.4.3 拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。3.4.4 拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚；拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。3.4.5 拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。3.5 重大危险源监控及预防措施：3.5.1 作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、

9、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。3.5.2 人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。3.5.3 每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。4 安全生产保证体系 项目经理部健全安全生产保证体系，设置安全生产管理机构，配备专职安全监督管理人员，并赋予一定的管理权限。建立健全安全生产责任制，严格执行安全生产法律、法规标准和企业安全规章制度，确

10、保安全生产。第 6 页 共 33 锕页 安全生产保证体系图 5 安全技术保证体系 建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系，负责编制施工技术方案、作业指导书（含安全技术措施），负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员的安全技术培训教育，组织制订安全操作规程。编制危险源识别、风险评价、风险控制计划和方案。6 高支模满堂脚手架的设计验算 板顶标高39.3 米；支撑高度为8.1 米、板厚为120mm；最大梁截面 350*600 作为梁模板支撑满堂架计算对象。选取板厚为120mm 楼板作为计算对象。工 作 保 证 检 查 保 证 制定

11、岗位责任 执行有关安全施工规程 经济保证 组织保证 项目经理 制定安全施工技术措施 技术质量科 消防、临时用水用电设置、季节性防爆、防冻防煤气中毒用品 材料设备科 购置劳动保护用品机械设备易燃爆、半成品堆放检查 综合办公室 组织电工自查用电设备、职工体检、宿舍检查 贯彻落实有关安全施工规程进行全员安全教育 施工安监科 安全员专检安全值日巡回检查、安全资料收整理、施工 财务科 安全资金保障 奖 惩 第 7 页 共 33 锕页 6.1扣件式梁模板安全计算书 6.1.1 计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范

12、GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 6.1.1.1 计算参数 基本参数 混凝土梁高h(mm)600 混凝土梁宽b(mm)300 混凝土梁计算跨度L(m)3.6 模板支架高度H(m)8.1 计算依据 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 模板荷载传递方式 可调托座 次梁悬挑长度a1(mm)0 梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 120 斜撑(含水平)布置方式 普通型 梁跨度方向立柱间距la(m)0.8 垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.7 水平杆步距h(m)1.5 梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.8 梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.

13、8 立杆自由端高度a(mm)300 梁底增加立柱根数n 1 梁底支撑小梁根数m 4 架体底部布置类型 底座 结构表面要求 表面外露 材料参数 第 8 页 共 33 锕页 主梁类型 圆钢管 主梁规格 48 3.0 次梁类型 矩形木楞 次梁规格 50 100 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格 48 3 荷载参数 基础类型 混凝土楼板 地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2 是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 陕西(省)延安市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模 板 及 其 支 架 自 重 标

14、准 值G1k(kN/m2)0.5 新 浇 筑 混 凝 土 自 重 标 准 值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5 6.1.1.2 施工简图 （图1）剖面图1 (图 1）剖面图1 第 9 页 共 33 锕页 6.1.2 面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000 122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000 123/12=144000mm4 6.1.2.1强

15、度验算 由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9 (1.2 (0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.4 2.5 1)=20.214kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.4 0.7 2.5 1)=21.402kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(20.214,21.402)=21.402kN/m （图3）面板简图 第 10 页 共 33 锕页 （图4）面板弯矩图 Mmax=

16、0.027kN m =Mmax/W=0.027 106/24000=1.115N/mm2 f=31N/mm2 满足要求 6.1.2.2挠度验算 qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)600/1000)1=15.8kN/m （图5）简图 第 11 页 共 33 锕页（图6）挠度图 =0.012mm =300/(4-1)400)=0.25mm 满足要求 6.1.3 次梁验算 由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9 (1.2 (0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)+1.4 2.5

17、 300/1000/(4-1)=2.021kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)+1.4 0.7 2.5 300/1000/(4-1)=2.14kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.021,2.14)=2.14kN/m 计算简图：（图7）简图 第 12 页 共 33 锕页 6.1.3.1强度验算 （图8）次梁弯矩图(kN m)Mmax=0.277kN m =Mmax/W=0.277 106/(83.333 1000

18、)=3.32N/mm2 f=15N/mm2 满足要求 6.1.3.2抗剪验算 （图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.426kN max=VmaxS/(Ib)=1.426 103 62.5 103/(416.667 1045 10)=0.428N/mm2=2N/mm2 满足要求 第 13 页 共 33 锕页 6.1.3.3挠度验算 挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)=1.58kN/m （图10）变形计算简图 （图11）次梁变形图(mm)max=0.356mm =1.1 1000/400=2.75m

19、m 满足要求 6.1.4 主梁验算 梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2 跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2 第 14 页 共 33 锕页 跨距为：(等跨)0.35 将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 2.5 30

20、0/(4-1)1000)=2.021kN/m B.由永久荷载控制的组合：q2=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q1ka=0.9 (1.35 (0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 0.7 2.5 300/(4-1)1000)=2.14kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.021,2.14)=2.14kN 此时次梁的荷载简图如下 （图16）次梁承载能力极限状态受力简图 用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)100

21、0)=1.58kN/m 此时次梁的荷载简图如下 第 15 页 共 33 锕页 （图17）次梁正常使用极限状态受力简图 根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.686kN 正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.983kN 还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065 kN/m 自重设计值为：g=0.9 1.2gk=0.9 1.2 65.3/1000=0.071kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图 则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：第 16 页 共 33 锕页 （图19）主梁正常使用极限状态受力简图

22、 6.1.4.1抗弯验算 （图12）主梁弯矩图(kN m)Mmax=0.289kN m =Mmax/W=0.289 106/(8.986 1000)=32.151N/mm2 f=205N/mm2 满足要求 6.1.4.2抗剪验算 第 17 页 共 33 锕页（图13）主梁剪力图(kN)Vmax=4.675kN max=QmaxS/(Ib)=4.675 1000 6.084 103/(21.566 104 1.2 10)=10.992N/mm2=120N/mm2 满足要求 6.1.4.3挠度验算 （图14）主梁变形图(mm)max=0.019mm =0.7 1000/(1+1)/400=0.87

23、5mm 满足要求 6.1.4.4支座反力计算 因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.722kN 非端支座最大支座反力为：R2=9.351kN 6.1.5 端支座扣件抗滑移验算 按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 第 18 页 共 33 锕页 R1=0.722kN N=8kN 满足要求 6.1.6 可调托座验算 非端支座最大支座反力为即为可调托座受力 R2=9.351kN N=30kN 满足要求 6.1.7 立柱验算 6.1.7.1长细比验算 立杆与水平杆扣接，按铰支座考

24、虑，故计算长度l0取步距 则长细比为：=h/i=1.6 1000/(1.59 10)=100.629 =150 满足要求 6.1.7.2立柱稳定性验算 根据 查 JGJ162-2008 附录D 得到=0.588 梁侧立杆承受的楼板荷载 N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)+1.4 2.5)1.2 1.2=11.192kN 由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力 R1=0.722kN 由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算 NA=max(N1+R1,R2)=11.914kN

25、第 19 页 共 33 锕页 考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2 H gk=11.914+1.2 0.065(8.1+(600-120)/1000)=12.586kN f=NB/(A)=12.586 1000/(0.588(4.24 100)=50.483N/mm2 =205N/mm2 满足要求 6.2扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 6.2.1 计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-

26、2013 6.2.2 计算参数 基本参数 楼板厚度h(mm)120 楼板边长L(m)43.8 楼板边宽B(m)15.6 模板支架高度H（m）8.5 主梁布置方向 平行于楼板长边 立柱纵向间距la(m)0.8 立柱横向间距lb(m)1 水平杆步距h1(m)1.5 立杆自由端高度a(mm)300 架体底部布置类型 底座 次梁间距a(mm)0 次梁悬挑长度a1(mm)0 主梁悬挑长度b1(mm)0 主梁合并根数 1 结构表面要求 表面外露 剪刀撑（含水平）布置方式 普通型 计算依据 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 材料参数 主梁类型 矩形木楞 主梁规格 80 80 第 20 页 共

27、33 锕页 次梁类型 矩形木楞 次梁规格 50 100 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型 48 3 荷载参数 基础类型 混凝土楼板 地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2 是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 陕西(省)延安市(市)地面粗糙度类型/模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值G1k(kN/m2)0.3 新 浇 筑 混 凝 土 自 重 标 准 值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 计算模板及次梁时均布活荷载 Q1k(kN/m2)2.5 计算模板及次梁时集中活荷载 Q2k

28、(kN)2.5 计 算 主 梁 时 均 布 活 荷 载Q3k(kN/m2)1.5 计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1 基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1）平面图 第 21 页 共 33 锕页 （图2）纵向剖面图1 （图3）横向剖面图2 6.2.3 面板验算 取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000 122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000 123/12=144000mm4 6.2.3.1强度验算 A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9

29、(1.2 (0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.4 2.5 1)=6.727kN/m 由永久荷载控制的组合：第 22 页 共 33 锕页 q2=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.4 0.7 2.5 1)=6.229kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m （图4）可变荷载控制的受力简图1 B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3

30、+(24+1.1)120/1000)1)=3.577kN/m p1=0.9 1.4Q2k=0.9 1.4 2.5=3.15kN （图5）可变荷载控制的受力简图2 由永久荷载控制的组合：q4=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)第 23 页 共 33 锕页 1)=4.024kN/m p2=0.9 1.4 0.7Q2k=0.9 1.4 0.7 2.5=2.205kN （图6）永久荷载控制的受力简图 取最不利组合得：Mmax=0.276kN m （图7）面板弯矩图 =Mmax/W=0.276 106/24000=11.52N/m

31、m2 f=31N/mm2 满足要求 6.2.3.2 挠度验算 qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m 第 24 页 共 33 锕页 （图8）正常使用极限状态下的受力简图 （图9）挠度图 =0.211mm =300/400=0.75mm 满足要求 6.2.4 次梁验算 当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1 第 25 页 共 33 锕页 由可变荷载控制的组合：q1=0.9 1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/

32、1000+1.4 2.5 300/1000)=2.018kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=0.9 1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4 0.7 2.5 300/1000)=1.869kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.018,1.869)=2.018kN/m 当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.073kN/m

33、 p1=0.9 1.4Q2k=0.9 1.4 2.5=3.15kN （图11）可变荷载控制的受力简图2 由永久荷载控制的组合：q4=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.207kN/m 第 26 页 共 33 锕页 p2=0.9 1.4 0.7Q2k=0.9 1.4 0.7 2.5=2.205kN （图12）永久荷载控制的受力简图 6.2.4.1强度验算 （图13）次梁弯矩图 Mmax=0.621kNm=Mmax/W=0.621106/(83.333103)=7.455N/mm2 f=15N/mm2

34、满足要求 第 27 页 共 33 锕页 6.2.4.2抗剪验算 （图14）次梁剪力图 Vmax=3.15kN max=VmaxS/(Ib0)=3.15100062.5103/(416.667104510)=0.945N/mm2=2N/mm2 满足要求 6.2.4.3挠度验算 挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m （图15）正常使用极限状态下的受力简图 第 28 页 共 33 锕页 （图16）次梁变形图 max=0.154mm=1 1000/400=2.5mm 满足要求 6.2.5 主梁验算

35、将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0 1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4 1.5 300/1000)=1.64kN/m B.由永久荷载控制的组合：q2=0 1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4 0.7 1.5 300/1000)=1.604kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.64,1.604)=1.64kN 此

36、时次梁的荷载简图如下 第 29 页 共 33 锕页 （图17）次梁承载能力极限状态受力简图 用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m 此时次梁的荷载简图如下 （图18）次梁正常使用极限状态受力简图 根据力学求解计算可得：Rmax=1.874kN Rkmax=1.136kN 还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m 自重设计值为：g=0 1.2gk=0.9 1.2 38.4/1000=0.041kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：第 30 页

37、 共 33 锕页 （图19）主梁正常使用极限状态受力简图 则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图 6.2.5.1抗弯验算 （图21）主梁弯矩图 Mmax=0.509kN m =Mmax/W=0.509 106/(85.333 1000)=5.962N/mm2 f=15N/mm2 满足要求 第 31 页 共 33 锕页 6.2.5.2抗剪验算 （图22）主梁剪力图 Vmax=3.499kN max=QmaxS/(Ib0)=3.499 1000 64 103/(341.333 1048 10)=0.82N/mm2=2N/mm2 满足要求 6.2.5.3挠度验算

38、 （图23）主梁变形图 max=0.361mm =0.9 103/400=2.25mm 满足要求 6.2.5.4支座反力计算 立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：第 32 页 共 33 锕页 Rzmax=6.118kN 6.2.6 立柱验算 6.2.6.1长细比验算 立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距 则长细比为：=h1/i=1.8 1000/(1.59 10)=113.208 =150 满足要求 6.2.6.2立柱稳定性验算 根据 查 JGJ162-2008 附录D 得到=0.474 N1=0.9 1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb+0.9 1.2 H gk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.4 1)0.9 1+0.9 1.2 8.5 0.145=5.684kN f=N1/(A)=5.684 1000/(0.474(4.24 100)=28.286N/mm2 =205N/mm2 满足要求 6.2.7 可调托座验算 按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=6.118 kN N=6.118 kN N=30kN 满足要求 第 33 页 共 33 锕页