模板计算书8255.pdf

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1、 400 x1600 梁模板支架计算书 一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.60；混凝土板厚度(mm):100.00；采用的钢管类型为 483；次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2、荷载参数 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):38.4；1 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3、材料

2、参数 木材弹性模量 E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：15.0；（二）梁侧模板荷载标准值计算 新浇混凝土侧压力标准值 F1=38.40kN/m2；（三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下：=M/Wf 其中，W-面板的

3、净截面抵抗矩，W=1501.81.8/6=81cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.21.538.40.9=62.21kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.41.540.9=7.56kN/m；计算跨度(次楞间距):l=300mm；2 面板的最大弯矩 M=0.162.2083002+0.1177.563002=6.39105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.

4、1q1l+1.2q2l=1.162.2080.30+1.27.5600.30=23.250kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:5 4 2；6=.3910 /8.1010=7.9N/mm 面板的抗弯强度设计值:f=15N/mm2；面板的受弯应力计算值=7.9N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2、抗剪验算 Q=(0.662.208300+0.6177.56300)/1000=12.6kN；=3Q/2bh=312.5971000/(2150018)=0.7N/mm2；面板抗剪强度设计值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪强度计算值=07N/mm.2小于面板的抗剪

5、强度设计值 f=1.4N/mm2，满足要求！3、挠度验算 4=0.677ql/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=38.4(1.6-0.1)=57.6N/mm；l-计算跨度:l=300mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=1501.81.81.8/12=72.9cm4；面板的最大挠度计算值:=0.67757.64/(10030060007.29105)=0.722mm；面板的最大容许挠度值:v=min(l/150,10)=min(300/150,10)=2mm；面板的最大挠度计算值=0.722mm 小于面板的最大容许挠

6、度值 v=2mm，满 足要求！（四）梁侧模板支撑的计算 1、次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=23.250/1.600-0.100=15.500kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度 50mm，高度 70mm，断面惯性矩 I，断面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为:3 W=1577/6=40.83cm3；I=15777/12=142.92cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图 经过计算得到最大弯矩 M=0.310kNm，最大支座反力 R=6.605kN，最大变形 =0.394mm （1）次楞

7、强度验算 强度验算计算公式如下:=M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值=3.10 105 4=7.6N/mm 2；/4.0810 次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=7.6N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的抗剪验算 Q=3.505kN；=3Q/2bh=33505.23/(25070)=1.302N/mm2；次楞的抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；次楞最大抗剪强度基本满足要求！（3）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值:v=min(400/150,10)=2.667mm；次楞的最大挠度计算值=0394mm

8、.小于次楞的最大容许挠度值 v=2.667mm，满足要求！2、主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 6.605kN,按照集中荷载作用下的 三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 4 W 分别为:W=24.493=8.99cm3；I=210.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图 经过计算得到最大弯矩 M=0.892kNm，最大支座反力 R=14.696kN，最大变 形=0.478mm （1）主楞抗弯强度验算 =M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值:8=.92105/8.991

9、03=99.2N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值=99.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.478mm 主楞的最大容许挠度值:v=min(600/150,10)=4mm；主楞的最大挠度计算值=0478mm.小于主楞的最大容许挠度值 v=4mm，满 足要求！（五）穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直

10、径:11.55mm；5 穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=14.696kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170 105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=14.696kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！二、梁底模板计算 (一)参数信息 梁的截面尺寸为 400mm1600mm，模板支架计算长度为 6m，梁支撑架搭设高度 H(m)：5.97，梁段集中线荷载(kN/m)：38.6。采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形 式。1、支撑参数及构造 梁两侧楼板混凝土厚度(mm):100；立杆纵距 la(m):0.6；6 立杆上端伸

11、出至模板支撑点长度 a(m):0.08；立杆步距 h(m):1.6；板底承重立杆横向间距或排距 l(m):0.9；梁两侧立杆间距 lb(m):0.8；梁底增设双立杆。2、材料参数 面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方断面为 50mm70mm，梁底支撑钢管采用 483.0 钢管，钢管的截面积为 A=4.24102mm2，截面模量 W=4.49103mm3，截面惯性矩为 I=1.08105mm4。木材的抗弯强度设计值为 fm13N/mm2,抗剪强度设计值为 fv1.3N/mm2,弹性模 量为 E9000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为 fm15N/mm2,抗剪强度设计

12、值为 fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为 E6000N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座 立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数 梁底模板自重标准值为 0.5kN/m2；梁钢筋自重标准值为 1.5kN/m3；施工人员及设备 荷载标准值为 1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为 2kN/m2；新浇混凝土自重标准 值：24kN/m3。所处城市为 XX 市，基本风压为 W00.44kN/m2；风荷载高度变化系数为 z0.74，风荷载体型系数为 s0.038。（二）梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠

13、度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4 3；300.00 18.0018.00/6=1.6210 mm I=5 4 300.00 18.00 18.00 18.00/12=1.4610mm；1、荷载计算 7 模板自重标准值：q10.500.300.15kN/m；新浇混凝土自重标准值：q21.6024.000.3011.52kN/m；梁钢筋自重标准值：q31.601.500.300.72kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q41.000.300.30kN/m；振

14、捣混凝土时产生的荷载标准值：q52.000.300.60kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.15+11.52+0.72)+1.4(0.30+0.60)=17.99kN/m；2、抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wfm 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql20.12517.990.200.20=0.090kNm；支座反力为 R1=0.375ql=1.349kN；R21.25ql4.497kN，R30.375ql1.349kN；最大支座反力 R=1.25ql4.497kN；=M/W=9.001

15、04/1.62104=5.6N/mm2；面板计算应力=56N/mm.2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 fm=15N/mm2，满 足要求！3、抗剪强度验算 面板承受的剪力为 Q=2.248kN,抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/(2bh)fv =3482.21000/(230018)=0.624N/mm2；面板受剪应力计算值=0.624 小于 fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据 JGJ1302001，刚度 验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变 形计算如下：最大挠度计算公式如下:=0.521q

16、kl4/(100EI)=min(l/150,10)8 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；面板的最大挠度计算值:=0.521912200.3.004/(1006000.001.46105)=0.118mm；面板的最大允许挠度值=min(200.00/150,10)=1.33mm 面板的最大挠度计算值=0.18mm 小于面板的最大允许挠度值=1.33mm，满足要求！（三）梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算 本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性矩 I 和断面抵抗矩 W 分别为:4 3 W=50.0070.0070.00/6=4.0810mm；6 4 I=50.0070.0

17、070.0070.00/12=1.4310mm；1、荷载的计算 按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q=4.497/0.30014.989kN/m。2、抗弯强度验算 =M/Wfm 最大弯矩 M=0.114.9890.302=0.135kNm；最大剪力 Q=0.617 14.989 0.30=2.774kN；5 4 2；最大受弯应力=M/W=1.35 =3.304N/mm /410.8 10 支撑小楞的最大应力计算值=3304.N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值 m 2，满足要求!f=13.000N/mm 3、抗剪强度验算 方木断面最大抗剪强度必须满足:=3Q/(2b

18、h)fv 支撑小楞的受剪应力值计算：=372.1073/(250.0070.00)=1.189N/mm2；9 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv=1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 1.189N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv=1.30N/mm2,满足要求!4、挠度验算 4=0.677ql/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值=0.67714.989300.004/(1009000.001.43106)=0.064mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.064mm 小于支撑小楞的最大允许挠度v=min(300.00/150,10)mm，满足要求！（四

19、）梁底横向支撑钢管的强度验算 梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作 用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1、荷载计算 梁底边支撑传递的集中力：P1=R1=1.1ql=1.1(1.349/150.000)150.000=1.484kN 梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=1.1ql=1.1(4.497/150.000)150.000=4.946kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.400)/40.300(1.20.10024.000+1.41.000)+1.220.300(1.600-0.100 )0.500=0.6

20、68kN 计算简图(kN)经过连续梁的计算得到：N1=N4=0.51kN；N2=N3=4.116kN；最大弯矩 Mmax=0.117kNm；最大挠度计算值 max=0.034mm；10 最大受弯应力=M/W=1.17 5 4 2；10 =26.06N/mm /4.4910 梁底支撑小横杆的最大应力计算值 =26.06N/mm2 小于梁底支撑小横杆的抗 弯强度设计值 fm=205.000N/mm2，满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度：=0.034mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 =0.034mm 小于梁底支撑小横杆的最大允 许挠度 v=min(333.33/150,10)mm，满足要求！（

21、五）梁跨度纵向支撑钢管计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。梁两侧支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=0.51kN。支撑钢管计算简图 最大弯矩 Mmax=0.054kNm；最大变形 max=0.057mm；最大支座力 Rmax=1.097kN；6 3 2；最大应力=M/W=0.05410 /(4.49 10)=11.927N/mm 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 2 =11.927N/mm 小于支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的

22、最大挠度=0.057mm 小于最大允许挠度v=min(600/150,10)mm,满足 要求!梁底支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=4.116kN 11 支撑钢管计算简图 最大弯矩 Mmax=0.658kNm；最大变形 max=0.765mm；最大支座力 Rmax=13.445kN；6 3 2 最大应力=M/W=0.65810/(4.4910)=146.605N/mm；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值=146.605N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计 值 fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度=

23、0.765mm 小于最大允许挠度 v=min(600/150,10)mm,满 足要求!（六）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规 X5.2.5):RRc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 12.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1.096kN；R12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（七）不组合风荷载时，立杆的稳定性计算 1、立杆荷载 根据规程，支架立杆的轴向力设计值 Nut 指每根立杆受到荷载单元传递来的最 不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷

24、载及支架自重，显然，最底部立杆所受 的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：12 根据前面的计算，梁两侧立杆扣件滑移力 F1=1.097kN，梁底立杆所受竖向力 F2 =13.445kN；根据规程条文说明 4.2.1 条，支架自重可以按模板支架高度乘以 0.15kN/m 取值，故梁两侧支架自重荷载值为：F3=1.350.155.971.209kN；梁底立杆支架自重荷载值为：F4=1.350.15(5.97-1.60)0.885kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上模板自重和钢 筋混凝土自重：F5=1.35(0.90/2+(0.80-0.40)/4)0.60(0

25、.50+24.000.10)=1.292kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载:F6=1.4(0.90/2+(0.80-0.40)/4)0.60(1.00+2.00)=1.386kN；梁两侧立杆受压荷载总设计值为：N1=1.097+1.209+1.292+1.386=4.983kN；梁底增加立杆受压荷载总设计值为：N2=13.445+0.885=14.330kN；立杆受压荷载总设计值为：N=14.330kN；2、立杆稳定性验算 =Nut/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数；A-立杆的截面面积，按规程附录 B 采用；立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；K

26、H-高度调整系数，建筑物层高超过 4m 时，按规程 5.3.4 采用；计算长度 l0 按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.60+20.08=1.760m；l0=kh=1.1631.2721.600=2.367m；式中：h-支架立杆的步距，取 1.6m；a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取 0.08m；-模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表 D1，=1.272；k-计算长度附加系数，取值为：1.163；故 l0 取 2.367m；13 =0l/i=2366.938/15.9=149；查规程附录 C 得=0.312；KH=1/1+0.005(5.97-4)

27、=0.990；=N/(AKH)=14.330103/(0.312 424.0000.990)=109.391N/mm2；2 立杆的受压强度计算值=109.391N/mm 小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求。（八）组合风荷载时，立杆稳定性计算 1、立杆荷载 根据规程，支架立杆的轴向力设计值 Nut 取不组合风荷载时立杆受压荷载总设 计值计算。由前面的计算可知：Nut14.330kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值 wk=0.7zsWo=0.70.440.740.038=0.009kN/m2；其中 w0-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载

28、规 X(GB50009-2001)的规定 采用：w0=0.44kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规 X(GB50009-2001)的 规定采用：z=0.74；-风荷载体型系数：取值为 0.038；s 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 M w ka2 2 =0.851.4wlh/10=0.850 1.40.009 0.6 1.6/10=0.002kNm；2、立杆稳定性验算 =Nut/(AKH)+Mw/Wf =N/(AKH)=14.330103/(0.312 424.0000.99)+1583.085/4490.000=109.744 N/mm2；2 立杆的受压强度计算值=

29、109.744N/mm 小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求。（九）模板支架整体侧向力计算 1、根据规程4.2.10 条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确 14 定，最大轴力 N1 表达式为：N1=3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F=0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中 AF=6.001031.60103=9.60106mm2；wk-风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数 s 取为 1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.44=0.228

30、kN/m2；所以可以求出 F=0.85AFwkla/La=0.859.6010610-60.2280.6/61000=185.983N。H-模板支架计算高度。H=5.970m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1 根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距 lb0.800m。la-梁底立杆纵距（m），la=0.600m。La-梁计算长度（m），La=6.000m。综合以上参数，计算得 N1=3185.9835970.000/(1+1)800.000)=2081.844N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当不考虑叠 合效应时，按照下式重新计算：=(

31、Nut+N1)/(AKH)f 计算得：=(14330.017+2081.844)/(0.312 424.000 0.990)=125.284N/mm2。2 2，模板支架整体侧向力满足要求。=125.284N/mm 小于 205.000N/mm （十）立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=1201=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=14.33/0.25=57.32kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.33kN

32、；基础底面面积：A=0.25m2。p=57.32kPafg=120kPa。地基承载力满足要求！15 300 x750 梁模板支架计算书 一、梁侧模板计算 (一)参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):100.00；采用的钢管类型为 483；次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2、荷载参数 新浇

33、混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3、材料参数 木材弹性模量 E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.3；16 2 面板类型：胶合面板；面板弹性模量 E(N/mm)：6000.0；2 面板抗弯强度设计值 fm(N/mm)：15.0；（二）梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。F=0.22 t12V1/2 F=H 其中-混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时

34、间，可按现场实际值取，输入 0 时系统按 200/(T+15)计算，得 5.714h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.200m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F；分别计算得 45.611 kN/m2、18.000kN/m2，取较小值 18.000kN/m2作为本工程计算 荷载。（三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和

35、倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下：17 =M/Wf 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=651.81.8/6=35.1cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.6516.80.9=12.64kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.6540.9=3.28kN/m；计算跨度

36、(次楞间距):l=300mm；面板的最大弯矩 M=0.112.643002+0.1173.283002=1.48105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.640.30+1.23.280.30=5.35kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:5 4 2 =18.410 ；/3.5110=4.2N/mm 面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=4.2N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、抗剪验算 Q=(0.612.64300+0.6173.28300)/1000=2.88kN；=3Q/2bh=328.8

37、1000/(265018)=0.37N/mm2；面板抗剪强度设计值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪强度计算值=0.7N/mm32小于面板的抗剪强度设计值 f=1.4N/mm2，满足要求！3、挠度验算 4=0.677ql/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18(0.75-0.1)=11.7N/mm；l-计算跨度:l=300mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；18 I-面板的截面惯性矩:I=651.81.81.8/12=31.59cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677711300.4/(10060003.16105)=0.338mm；面

38、板的最大容许挠度值:v=min(l/150,10)=min(300/150,10)=2mm；面板的最大挠度计算值=0338mm.小于面板的最大容许挠度值 v=2mm，满 足要求！（四）梁侧模板支撑的计算 1、次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.35/（0.750-0.100）=8.23kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度 50mm，高度 70mm，断面惯性矩 I，断面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为:W=1577/6=40.83cm3；I=15777/12=142.92cm4；E=9000.00N

39、/mm2；计算简图 经过计算得到最大弯矩 M=0.37kNm，最大支座反力 R=4.967kN，最大变形=1.313mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下:=M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值=37.105 4=9.1N/mm 2；/4.0810 次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=91.N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 19 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的抗剪验算 Q=2.50kN；=3Q/2bh=32500/(25070)=1.07N/mm2；次楞的抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2；次楞最大抗剪强度计算值 2 =1.0

40、7N/mm 小于次楞的抗剪强度设计值 f=1.3N/mm2，满足要求！（3）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值:v=min(350/150,10)=2.333mm；次楞的最大挠度计算值=1313mm.小于次楞的最大容许挠度值 v=2.333mm，满足要求！2、主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 4.967kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=24.493=8.99cm3；I=210.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图 经过计算得到

41、最大弯矩 M=0.671kNm，最大支座反力 R=11.052kN，最大变形 =0.593mm （1）主楞抗弯强度验算 20 =M/Wf 5 3 2 经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=61.710/8.9910=74.6N/mm；2 主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm；主楞的受弯应力计算值=74.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.359mm 主楞的最大容许挠度值:v=min(600/150,10)=4mm；主楞的最大挠度计算值=0.359mm 小于主楞的最大容许挠度值 v=4mm，满 足要

42、求！（五）穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；穿梁螺栓型号:M12；查表得：穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=11.052kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170 76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.052kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！21 二、梁底模板计算 （一）参数信息 梁的截面尺寸为 300mm750mm，模板支架计算长度为 8m，梁支撑架搭设高度

43、 H(m)：9.4，梁段集中线荷载(kN/m)：10.086。采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形 式。1、支撑参数及构造 梁两侧楼板混凝土厚度(mm):100；立杆纵距 la(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.08；立杆步距 h(m):1.6；板底承重立杆横向间距或排距 l(m):0.9；梁两侧立杆间距 lb(m):0.7；2、材料参数 面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。木方断面为 50mm70mm，梁底支撑钢管采用 483.0 钢管，钢管的截面积为 A=4.24102mm2，截面模量 W=4.49103mm3，截面惯性矩为 I=1.0810

44、5mm4。木材的抗弯强度设计值为 fm13N/mm2,抗剪强度设计值为 fv1.3N/mm2,弹性模 22 量为 E9000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为 fm15N/mm2,抗剪强度设计值为 fv1.4N/mm2,面板弹性模量为 E6000N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座 立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数 梁底模板自重标准值为 0.5kN/m2；梁钢筋自重标准值为 1.5kN/m3；施工人员及设备 荷载标准值为 1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为 2kN/m2；新浇混凝土自重标准 值：24kN/m3。所

45、处城市为 XX 市，基本风压为 W00.44kN/m2；风荷载高度变化系数为 z0.74，风荷载体型系数为 s0.038。（二）梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4 3；400.00 18.0018.00/6=2.1610 mm I=5 4 400.00 18.00 18.00 18.00/12=1.9410mm；1、荷载计算 模板自重标准值：q10.500.400.20kN/m；新浇混凝土自重标准值

46、：q20.7524.000.407.20kN/m；梁钢筋自重标准值：q30.751.500.400.45kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q41.000.400.40kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q52.000.400.80kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.20+7.20+0.45)+1.4(0.40+0.80)=12.28kN/m 23 ；2、抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wfm 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：2 2 Mmax=0.125ql0.12512.280.15=0.035kN

47、m；支座反力为 R1=0.375ql=0.691kN；R21.25ql2.302kN，R30.375ql0.691kN；最大支座反力 R=1.25ql2.302kN；=M/W=3.5104/2.16104=1.62N/mm2；面板计算应力=162N/mm.2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 fm=15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算 面板承受的剪力为 Q=1.151kN，抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/(2bh)fv =31.1511000/(240018)=0.24N/mm2；面板受剪应力计算值=0.42 小于 fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算 根据 JGJ13020

48、01，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不 乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；面板的最大挠度计算值:=0.521857150.004/(1006000.001.94105)=0.018mm；面板的最大允许挠度值=min(150.00/150,10)=1.00mm 面板的最大挠度计算值=0.018mm 小于面板的最大允许挠度值=1.00mm，满足要求！（三）梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算 本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性

49、矩 I 和断面抵抗矩 W 分别为:24 4 3 W=50.0070.0070.00/6=4.0810mm；6 4 I=50.0070.0070.0070.00/12=1.4310mm；1、荷载的计算 按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q=2.302/0.4005.755kN/m。2、抗弯强度验算 =M/Wfm 最大弯矩 M=0.15.7550.402=0.092kNm；最大剪力 Q=0.6175.7550.40=1.420kN；最大受弯应力=M/W=9.20104/4.08104=2.255N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值=2.255N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度

50、设计值 fm=13.000N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算 方木断面最大抗剪强度必须满足:=3Q/(2bh)fv 支撑小楞的受剪应力值计算：=3421.103/(250.0070.00)=0.609N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv=1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 0.609N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv=1.30N/mm2,满足要求!4、挠度验算 4=0.677ql/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值=0.6775.755400.004/(1009000.001.43106)=0.078mm；支撑小楞的最大挠度计算值