塔吊基础设计计算书(桩基础)285.pdf

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1、塔吊基础设计计算书（桩基础）一、编制依据 1、起重机械安全规程GB6067-2010;2、塔式起重机起重机械安全规程GB5144-2012；3、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ 196-2010；4、建筑机械使用安全技术规程JGJ 33-2012；5、建筑施工安全检查标准JGJ 59、19-2011；6、塔式起重机图纸及说明书；二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用 2 台 QTZ80 塔式起 重机。2、岩土力学资料，（BZK8 孑 L）序号 地层名称 厚度（m）桩侧阻力标准值 qsia（kPa）岩层桩端极限阻力 标准值 qpa（kPa）1 人

2、工填土 2.0/2 砾砂 14.3 40 3 强风化粉砂岩 0.7 60 4 中风化粉砂岩 1.0 100 1800 5 微风化粉砂岩 27.7 180 4000 3、塔吊基础受力情况 基础荷载 荷载工况 P(kN)M(kN.m)Fk Fh Mz 工作状态 非工作状态 950 30 2780 340 850 70 3630 塔吊基础受力示意图 Fk-基础顶面所受垂直力 Fh-基础顶面所受水平力 M-基础所受倾翻力矩 M-基础所受扭矩 三、基础设计主要参数基础桩：4400 预制管桩 承台混凝土等级：C30;承台面标高：-1.50m。比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础 按非

3、工作状态计算，受力如上图所示：Fk=850.0kN Gk=25 X 4 X 4 X 1.50=600kN Fh=70kN Mk=3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值：1)、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 Ap=n r2=0.5027m 2 Ra 二 Rsa Rra RPa(DBJ15-31-2003)(10.2.4-1)G=0.40;C2 705;frs=10MPa;frp=10MPa Rsa qs=3.1415926 0.8(40 13.76 60 0.7)=1488.9kN 3 Rra1=0.8UpC2frshr=0.

4、8 3.1415926 0.8 0.05 10 10 0.5=502.6kN 3 Rra2=0.8UpC2frshr=0.8 3.1415926 0.8 0.05 10 10 1.0=1005.2kN 3 2 Rpa frpAp=0.4 10 10 3.1415926 0.4=2010.6kN Ra=1488.9 502.6 1005.2 2010.6=5007.3kN 2)、桩身截面强度计算 cfcAp=0.7 X 16.7 X 103 X 0.5027=5877kN 式中：-c=0.7;fc=16.7 X 10 3 kN/m 2;Ap=0.5027m 2、单桩水平承载力特征值计算 C25

5、砼:Ec=2.80 X 104N/mm 2=3.15 X 10 7 kN/m 2,ftk=1.78 X 10 3kN/m Es=2.0 X 10 8kN/m 2,J 二 0.3 2000一800(0.65%-0.3%)=0.5625%g 2000 400 b=0.9(1.5d+0.5)=1.53m 桩长 L=15.96m L=0.60 X 15.96=9.5764,0 6248 沢 2 沢 1 78 汽 103 汇 0 05286 RHa=(1.25 22 0.5625%)(1 0.8 3)=236.7kN 1.7100.65 单桩抗拔力特征值计算 Ra 二 Up q/O.9G0(DBJ15-

6、31-2003)(10.2.10)=950.9+180.5=1131.4kN 7 l Up iqsia i=3.14 X 0.8 X(0.4 X 40 X 13.76+0.6 X 60 X 0.7+0.7 X 100 X 1.0+0.7 X 180 X 0.5)=950.9kN 0.9G 0=0.9 Xn X 0.4 2 X 15.96 X 25=180.5kN 五、单桩桩顶作用力计算和承载力验算 1、轴心竖向力作用下 Fk+Gk Qik=k(DBJ15-31-2003)(10.2.1-1)W0 嗨d2 2 Es EC-llgd：I*2 8 2.0 108 2 2(7-1)0.5625%(0.

7、8-0.06 2)2 2.80 107=0.07226m 3=W1=0.7226 8=0.0289m EI=0.85E CI0=0.85 X 2.80 X 107 X 0.0 289=687820 mb。EcI，35 103 1.53=0.60m,687820(DBJ15-31-2003(10219)式中：m=35 X 10 3kN/m 4 oa 0.01m 按 L=4 查表 得：x=2.441；m=0.768;An RHa-2（按圆形截面取值）；N I-:0.8 1 a mftkW(1.25 22 订)(1 1k Fk Gk=362.5kN 4 2.0 108 2.80 107 N1k mf

8、tkAn)/0.5625%L0.65m(DBJ15-31-2003)(10.2.22)0.768 362.5 根据上图所示，可得:850 600 4 偏心竖向力作用下=362.5kNR=4906.7kN（满足要求）5001200.170000 按照 Mx作用在对角线进行计算 Mx=M k=3735kN m Q=Fk Gk.Mkxyi Q ikmax M kyXi+-2-2 i Xi(DBJ15-31-2003 10.2.1-2)850 600 3735 1.2 2 2(1.2.2)2=362.5 1100.4 f1.2Rz=6008.76kN 知 卄厂*亠 WcfcAp=5877QkN（单桩承

9、载力满足要求）、-737.9kN c Ra=1081.0kN（单桩抗拔力满足要求）：1462.9kN 丿 Hik=n(DBJ15-31-2003)(10.2.1-3 六、70=17.5kN As1=8549.7 mm(满足要求)塔吊基础平面 塔吊基础大样 根据 DBJ 15-31-2003 中的 10.3.9 的要求，本方案 设计中的桩不 属于抗拔桩及承受水平力为主的桩，所以桩身配筋按最小配筋率计算。灌注桩桩身按最小配筋率 0.5625%计算。2 2 Asi=-A=0.5625%二 400=2827.4mm 所以桩身按最小配筋率配筋，桩身配筋为 1220,A si 二 314.2 12 二 3770.4mm 2 A si 12尝。心21如 iDt二