SBR工艺设计说明书.pdf

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1、-1-前言 随着科学技术的不断发展，环境问题越来越受到人们的普遍关注，为保护环境，解决城市排水对水体的污染以保护自然环境、自然生态系统，保证人民的健康，这就需要建立有效的污水处理设施以解决这一问题，这不仅对现存的污染状况予以有效的治理,而且对将来工、农业的发展以及人民群众健康水平的提高都有极为重要的意义,因此，城市排水问题的合理解决必将带来重大的社会效益。第一章 绪论 1。1、本次课程设计应达到的目的:本课程设计是水污染控制工程教学的重要实践环节，要求综合运用所学的有关知识,在设计中熟悉并掌握污水处理工艺设计的主要环节，掌握水处理工艺选择和工艺计算的方法,掌握平面布置图、高程图及主要构筑物的绘

2、制，掌握设计说明书的写作规范。通过课程设计使学生具备初步的独立设计能力，提高综合运用所学的理论知识独立分析和解决问题的能力，训练设计与制图的基本技能。1.2、本课程设计课题任务的内容和要求:某城镇污水处理厂设计日平均水量为20000dm/3，进水水质如下：COD(mg/L)BOD5(mg/L）SS（mg/L)TN(mg/L）NH3N（mg/L)TP(mg/L)PH 380 150 200 40 25 3 69 -2-、污水处理要达到城镇污水处理厂污染物排放标准中的一级 B 标准。、生化部分采用 SBR 工艺。、来水管底标高 446.0m.受纳水体位于厂区南侧 150m。50 年一遇最高水位 4

3、48.0m。、厂区地势平坦，地坪标高 450。0m。厂址周围工程地质良好,适合修建城市污水处理厂。、所在地区平均气压 730.2mmHg 柱,年平均气温 13。1,常年主导风向为东南风。具体设计要求:、计算和确定设计流量，污水处理的要求和程度。、污水处理工艺流程选择（简述其特点及目前国内外使用该工艺的情况即可）、对各处理构筑物进行工艺计算，确定其形式、数目与尺寸，主要设备的选取。、水力计算，平面布置设计,高程布置设计。-3-第二章 SBR 工艺流程方案的选择 2。1、SBR 工艺主要特点及国内外使用情况：SBR 是序列间歇式活性污泥法的简称，与传统污水处理工艺不同，SBR 技术采用时间分割的操

4、作方式替代空间分割的操作方式,非稳定生化反应替代稳态生化反应,静置理想沉淀替代传统的动态沉淀.它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR 技术的核心是SBR 反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉池等功能于一池，无污泥回流系统。经过这个废水处理工艺的废水可达到设计要求，可以直接排放。处理后的污泥经机械脱水后用作肥料.此工艺在国内外被引起广泛重视和研究日趋增多的一种污水生物处理新技术，目前，已有一些生产性装置在运行之中.它主要应用在城市污水、工业废水处理方面。2.2、工艺流程图:提升泵池提升泵站粗格栅污水干泥外运加氯间鼓风机房集泥井污泥浓缩池脱水机房出水接触池SBR 细格栅初沉池沉砂池污泥

5、图 2。1 SBR 法处理工艺流程图 -4-第三章 SBR 工艺设计计算 3.1、原始设计参数：原水水量：hmdmQ/3.833/2000033 取流量总变化系数为:48.17.211.0QKZ（Q=231.5L/s）设计流量:smhmQKQZ/343.0/3.12333.83348.133max 3.2、粗格栅设计：本设计选择单独设置的格栅，倾角=60 3.2.1、格栅槽总宽度 B=1。19m，取 1。5m 3。2.2、通过格栅的水头损失 h1=0.026m 3。2.3、栅后明渠的总高度 H=0。726m 3.2。4、格栅槽总长度 L=4.67m 3。2.5、每日栅渣量 W=dm36.0 3

6、.2。6、机械除渣，用 NC1200 型机械除砂器一台 3.3、提升泵站设计:本工艺选用 LXB900 螺旋泵 3。4、细格栅设计：本设计选择格栅和沉砂池合建。设计中选择两组格栅,N=2 3.4。1、格栅槽总宽度：B=1.28m,设计中取 1.5m 3.4.2、通过格栅的水头损失：h1=0。46m -5-3。4。3、栅后明渠的总高度:H=1。16m 3。4.4、格栅槽总长度：L=2.82m 3。4。5、每日栅渣量:W=dm31 3.4。6、机械除渣，用 NC800 型机械除砂器一台 3。5、曝气沉砂池设计:3.5。1、池子总有效体积：设计中取停留时间 t=2min，则3max16.416023

7、43.060mtQV 3。5。2、水流断面面积：设计中取水平流速1v=0.08sm，则水流断面面积:21max29.408.0343.0AmvQ 3。5。3、池总宽度：设计中取mh22（设计有效水深），则 之间在5.1107.1:,14.2229.422hBmhAB 3。5.4、池长：mAV6.929.416.41L L：B=4.48 5(符合）3。5.5、每小时所需空气量：设计中取31m污水所需空气量 d=0。2污水33mm hmQdq3max96.2463600343.02.03600 3。5.6、沉砂斗所需容积：设计中取清除沉砂的间隔时间 T=2d,城市污水沉砂量 X=30m3/106m

8、3污水 -6-则3662.11086400230231.01086400mTXQV （1）每个沉砂斗容积：设有 2 个沉砂斗,则 306.022.1mV（2）沉砂斗各部分尺寸:设计中取沉砂斗上口面积0.80。8m，下口面积 0。40.4m.3。5。7、沉砂室高度：milhh974.0)8.007.1(2.092.0233 3.5。8、池总高度:mhhhH474.3974.025.0321 3。5.9、进水渠道:设计中取进水渠道宽度 B1=1。8 m，进水渠道水深 H1=0.5 m，则，smHBQv38.05.08.1343.0111 3.5。10、出水装置：出水采用沉砂池末端薄壁出水堰跌落出水

9、，出水堰可保证沉砂池内水位标高恒定,堰上水头 0.2m。排水干管采用钢管，管径DN=800mm。3。5.11、排砂装置：采用吸砂泵排砂,吸砂泵设置在沉砂斗内,借助空气提升将排出沉砂斗至砂水分离器，吸砂泵DN=200mm 3。6、初沉池设计 本工艺采用选用辐流式沉淀池。最大设计流量：smhmQKQZ/343.0/3.12333.83348.133max 3.6.1、沉淀部分有效面积:qQF3600 式中：Q设计流量，sm/3；q表面水力负荷，)/(23hmm;（1。52.5)，取 2.0 -7-则，24.6170.23600343.0mF 3.6.2、沉淀池直径：FD4 则，mD2814.34.

10、6174 3。6.3、沉淀池有效水深:tqh 2 式中:t-沉淀时间,一般取 1。03。0h；设计中取 2.0h 则mh40.20.22 校核沉淀池直径与水深之比，74/28/2hD符合在 612 之间。3.6.4、沉淀部分所需容积：)100(101003max0PQcVW 式中：WV初沉污泥量，dm/3;Q沉淀池设计流量,dm/3；沉淀池中悬浮物的去除率，%；一般取4060 0c-进水中悬浮物质量浓度,mg/L；P污泥含水率,%；污泥密度，以31000kg/m计。设计中取=60，P=97，采用重力排泥，两次清楚污泥间隔时间取 1d,则 33801000)97100(1012000060.02

11、00100mVW 辐流式沉淀池采用重力排泥，将污泥排入污泥斗，然后用静水压力将污泥排出池外.3.6。5、沉淀斗容积：设计中选择圆形污泥斗,污泥斗上口半径 2m，底部半径 1m,倾角o60，有效-8-高度mho73.160tan)12(5。污泥斗容积)(31211251aaaahV 式中：5h-污泥斗有效高度，m；a污泥斗上口边长,m；1a-污泥斗底部边长,m；则，322104.4)1122(73.131mV 沉淀池底部圆锥体体积)(312242rRrRhV 式中：4h-沉淀池底部圆锥体高度，m;R-沉淀池半径，m；r沉淀池底部中心圆半径,m；设计中取 r=1m 设池底径向坡度为 0.05，则m

12、h65.005.0)114(4 则，32226.143)111414(65.014.331mV 所以,沉淀斗总容积32136.147mVVV 803m，符合 3.6.6、沉淀池总高度:54321hhhhhH 式中：1h沉淀池超高,一般取 0。3m；3h-沉淀池缓冲层高度，一般采用0.3m；则，mH98.673.165.03.043.0 3。6.7、进水装置：本工艺辐流式沉淀池采用池中心进水，通过配水花墙和稳流罩向池四周流动。进水管道采用钢管，管径DN=800mm，管内流速0。68m/s。3.6。8、出水装置:-9-出水采用池末端薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保证池内水位标高恒定，堰上水头 322

13、1)2(mbgQH 式中:H-堰上水头（m）；Q1-沉淀池内设计流量（m3/s）；m-流量系数，一般采用 0.40。5 b2-堰宽（m），等于沉淀池宽度.则，mgmbQH2.0)8.9214.24.0343.0()2(32322 出水堰自由跌落 0.2m 后进入出水渠，出水渠宽2B2m，水流流速89.02vm/s，采用出水管道在出水槽中部与出水槽连接，出水管道采用钢管，管径 DN=800mm，管内流速 V2=0。68m/s。排水干管管径：maxQ=0.343m3/s,取管径DN=800mm,流速VS=0。68m/s。3。6.9、排泥管：沉淀池采用重力排泥，排泥管管径 DN300mm，排泥管伸入

14、污泥斗底部，排泥静压头采用 1。2m，将污泥排到池外集泥井内。3。6.10、出水挡渣板:浮渣用浮渣刮泥板收集,定期清渣，刮泥板装在刮泥机桁架的一侧，高出水面 0。2m，在出水堰前设置浮渣挡板拦截浮渣，排渣管管径取为DN300mm。3.7、SBR 反应池设计：3.7。1、SBR 池计算：设单个 SBR 反应池运行周期为 8 小时.进水(厌氧)1 小时，反应（曝气）4小时，沉淀（缺氧）2 小时，排水排泥 1 小时。低污泥负荷下有利于硝化菌、反硝化菌等自养菌的生长。设计取 Ns=0。1Kg BOD5/（Kg MLSSd）。设置 4 个反应池，反应池前设一个调节池，调节池与曝气沉砂池相连.当前一个反应

15、池运行 2 小时后，下一个反应池开始运行.也就是说每周期从调节池注-10-入一个 SBR 反应池的水量相当于 2 小时内从沉砂池流进调节池的平均水量。1）调节池的容积：以 3 小时内流进调节池的平均水量计算调节池的体积，这样既可对因上游来水不均匀造成的水位波动起到缓冲作用（KZ=1。48），又可以保证在有一个 SBR反 应 池 出 现 故 障 时，其 它3个 反 应 池 仍 能 交 替 连 续 运 行。3250032420000mV 调节池尺寸 LBH=25205,正常运行时最高水深为 3。33m，最低水深 1。6m，池底出水。出水管（钢混）流量 smhm/463.0/166722420000

16、33 设 计 取 排 水 管 管 径DN800mm，设 计 流 量q=1667m3/h，smv/73.09.03600416672出水结束由调节池及 SBR 中液位控制.2）活性污泥量（以 MLSS 计)采用污泥负荷法计算:soiNSSQMLSS)(则总活性污泥量:干）(260001.010)20150(200003KgMLSS 3)剩余污泥量：剩余污泥包括两部分:a、微生物降解 BOD 后代谢增殖的污泥量。b、吸附在菌胶团上的不可降解的非挥发性固体(进水水中的 SS)。（1）增殖活性污泥以 SS 计 VXKSSYQXVdoiVSS)(fX VSSSSX 式中:f-VSS 与 SS 之比值,取

17、 0.6;Y-产率系数，kgVSS/kgBOD5，取 0.6；Kd内源代谢系数，取 0。06；所以，3/6.026000mkgVSSVXV dkgVVXVSS/6246.02600006.010)20150(200006.03 dkgXSS/10406.0624 -11-（2)假设进水中的 SS 被活性污泥吸附后，能达到排放标准。dkgXSS/120010)2080(200003 所以每天排泥(MLSSSS)2240kg。以体积计：VSS=373m3/d，含水率 P=99.4%；（因PSVI11,所以污泥体积指数 SVI=167ml/g）VSS=280 m3/d，含水率 P=99.2.（SVI

18、=125ml/g)4）计算反应器中的总污泥量（MLSSSS）污泥当中的 SS（来自进水）与活性组分（以 MLSS 计）的质量比例关系为154.110401200 则每个 SBR 池中总污泥量为)(14000426000)110401200(干kg 设含水率92.2，则以体积计VS=1750 m3 5)SBR 反应池容积bFSVVVV 其中：VS-单池污泥体积，m3;VF进水体积，m3 ；3166722420000mVF Vb-保护容积，m3。取超高 0。5m，每个 SBR 反应池的尺寸mmmHBL0.62034 则保护容积 Vb=323 m3，安全高度m48.02034323，符合 0。30.

19、5。进水水深，m45.220341667 沉淀后污泥层高度，m57.220341750 校验：污泥浓度 LmgMLSS/)37431738(105.52034410)41400026000(36 排出比 444.05.520341667，在 1/41/2 之间。6)排水及排泥系统：选用电动旋转式滗水器，型号 XBSD1800。滗水深度 2.45m,排水结束由液位控制。排水管(钢混）与滗水器相连，每池设一个排水管。-12-设计取排水管管径DN800mm，设计流量q=1667m3/h,smv/73.09.03600416672（实际运行时，排水结束由 SBR 池中液位控制）。在池底设置简易半圆形集

20、泥槽（mm300），剩余污泥在重力作用下排入集泥井.排泥管管径 DN=300mm，管上安装流量阀，控制排泥量。7）SBR 反应运行时间与水位控制：图 2。2 SBR 反应池示意图 进水开始与结束由水位控制，进水结束即开始曝气阶段,曝气结束由时间控制,沉淀开始到结束由时间控制,沉淀结束即开始排水排泥,排水结束由水位控制。8）关于脱氮除磷效果的说明：有资料显示SBR处理城市污水的处理效果为：在上述工况下，除 TN 外其余指标均能达标。在运行调试阶段,强化硝化反硝化过程，提高TN 的去除率。3.7。2、需氧量及曝气系统设计计算：1）需氧量：项目 COD BOD5 TN NH3-N TP 去除率 82

21、88%8593 3339 5387 8599%-13-)(2srrrNQSbQSaXVbQSaO 取 a0.50kg/kg,b0。190（1/d)。hkgOdkgOO/6.105/25354.01013020000190.0101302000050.0223322）供气量计算：设计采用 SX-1 型空气曝气器，敷设在 SBR 反应池池底,距池底距离 500mm，且水深为 5.5m，因此淹没深度 H=5。5-0。5=5m。氧转移效率AE8。00，服务面积为mm/212，软管间距取 500mm。查表知，20C时溶解氧饱和度为LmgCs/17.9)20(.已 知数据 中，当 地 平 均气 压 为 7

22、30.2mmHg 柱，换算为标准 单位 是510973.0Pa，所以曝气器出口处的绝对压力为:PaHPb5353510463.15108.910973.0108.910973.0 空气离开曝气池时,氧的百分比为%65.19)08.01(2179)08.01(21)1(2179)1(21AAtEEO 曝气池中溶解氧平均饱和度为：（水温 20C）LmgOPCCtbssb/78.10)4265.1910066.210463.1(17.9)4210066.2(555)20(20C是脱氧清水充氧量为：1024.1)0.278.1096.095.0(7.078.102535024.1)2020()20()

23、20()20(2FCCCOOTsbsbs =4985.0kg/d=207.7kg/h 式中污水中杂志影响修正系数，取 0.7；污水含盐量影响修正系数，取 0.95;C混合液溶解氧浓度，取 2.0；气压修正系数,96.010013.110973.055PaPaPP标 -14-SBR 反应池的供气量为hmEOGAss/3.927208.028.07.20728.03 3。7.3、空气管计算：空气管平面布置图如下图，鼓风机房出来的空气供给供气干管，在相邻两SBR 池的隔墙上设两根供气支管，为四个 SBR 反应池供气.每个供气支管设 17 条配气竖管，为 SBR 池供气，四池共四条供气支管,68 条配

24、气竖管.每条配气竖管安装 SX-1 型曝气器 20 个，每池共 340 个曝气器，全池共 1360 个曝气器。每个曝气器的服务面积为个个/2340/68022mm。（曝气器布置示意图如下图）供气支管供气干管图 2.3 四个 SBR 池空气管平面布置图（标注尺寸单位：mm）供气支管配气竖管型曝气器图 2。4 单个 SBR 池底曝气器排列示意图 -15-每根空气干管供气量为:hmGsi/8.1448214125.13.92723 1。25安全系数 故选用 SX1 型盆型曝气器，敷设 SBR 反应池池底，氧转移效率 8.00，供气量hm/25203，服务面积为mm/212.3.7。4、鼓风设备:鼓风

25、机房要给曝气沉砂池和 SBR 池供气，选用 TS 系列罗茨鼓风机 选用 TSD-150 型鼓风机 9 台，工作 8 台，备用 1 台.设备参数:风量 20。4min/3m（总风量为 20.4608=9792min/3m，符合本工艺所需 9272.3+274=9546.3min/3m）；升压 44.1KPa（曝气器出口处的压力为 44.1KPa，符合）;配套电机型号 Y200L-4；功率 30KW;转速 1220r/min；机组最大重量 730kg；设计鼓风机房占地 LB=2010=2002m。3。8、接触式消毒池设计:3。8。1、本工艺采用液氯消毒，每日加氯量为：q=qOQ86400/1000

26、=50.34386400/1000=148.176 kg/d 液氯由真空转子加氯机加入，加氯机选用三台,采用二用一备。每小时加氯量为 148.176/48=6。174kg/h,设计中采用 ZJ2 型转子加氯机。本设计采用 1个 4 廊道平流式消毒接触池。3.8。2、消毒接触池容积：V=Qt=0.3433060=617。4 m3 3.8。3、消毒接触池表面积：F=V/h2=617。4/2.5=247。96 m2 3.8.4、消毒接触池廊道长：L=F/B=247.96/4=61.99 m 3。8。5、消毒接触池总长：L=L/4=61。99/4=15.5m,取 16m -16-3。8.6、池高:H=

27、h1+h2=0.3+2。5=2.8m 3。8。7、进水部分 消毒接触池的进水管管径 D=1300mm，v=1.24m/s，i=1.161 混合采用管道混合的方式，加氯管线直接接入消毒接触池进水管，为增强混合效果，加氯点后接 D=1300mm 的静态混合器.3.8.8、出水堰上水头：mgbmnQH13.0)8.92442.01343.0()2(32322 3。9、污泥处理设备：3.9。1、产泥量:每日处理剩余污泥量为 400m3/d，其中含水率 P=99.4%3.9。2、集泥井：设集泥井有效井深 1m，设计尺寸 LB=54=203m，集泥井为地下式,池顶加盖。3.9。3、提升泵选型：选用型号 L

28、XB400 泵 2 台，工作 1 台,备用 1 台.LXB-400 参数:螺旋外径:400mm；转速：84r/min；流量：753m/h；最大提升高度:2。5m；功率：1.1kW；污泥泵房：65=302m.3。9.4、污泥浓缩池设计：（池型:辐流式浓缩池）(1）沉淀部分有效面积：2119.07Fm，设计中取 120m2（2)浓缩池直径 D：设计中取 12。4m（3）浓缩池的容积 V:3331.2Vm,设计中采用 3323m T:浓缩池浓缩时间,一般采用 1016h，设计采用 15h。(4）浓缩后剩余污泥量:单池产生的浓缩污泥量为：dmQ/49.7931 0p：浓缩后污泥含水率，97%（5)浓缩

29、池有效水深:mh8.22 -17-（6)池底高度：辐流沉淀池采用中心驱动刮泥机，池底需做成 4的坡度，刮泥机连续转动将污泥推入污泥斗。池底高度：设计中取 0。25m（7）污泥斗容积:：泥斗倾角,为保证排泥顺畅，圆形污泥斗倾角采用 55;a：污泥斗上口半径,取 1.25m;b：污泥斗底部半径，取 0。25m；污泥斗容积：312.9Vm 污泥斗中污泥停留时间：0.88Th（8）浓缩池总高度：5.08hm h1：超高,一般采用 0。3m h3：缓冲层高度，一般采用 0。3-0。5m,设计采用 0.3m（9）浓缩后处理的污水量：dmq/68.3193，浓缩后污泥含水 97(10）溢流堰：浓缩池溢流出水

30、经过溢流堰进入储水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流量q=0。0037m3/s,设出水槽宽 0。2m,水深 0.1m，则水流速为 0。185 m/s。溢流堰周长mbDC7.37)2.024.12()2(（11）溢流管:溢流水量 0.00373m/s，设溢流管径 DN100mm,管内流速 0.47m/s.（12)刮泥装置：浓缩池采用中心驱动刮泥机，刮泥机底部设有刮泥板，将污泥推入泥斗。(13）排泥管：剩余污泥量 0.000923m/s,泥量很小，采用污泥管道最小管径 DN150mm.间歇将污泥排入压滤机.3.9.5、污泥脱水机房：（1）污泥产量:污泥浓缩后产量,产生含水量为 97%的干污泥加上初沉

31、池 80 3m/d -18-80+80=1603m/d=6.673m/h（2）污泥脱水机：根据所需污泥处理量，选用 DY-2000 型带式压滤机 2 台，工作 1 台，备用 1 台。选用流量较大的压滤机，不设贮泥柜,减少占地面积。DY-2000 参数：处理能力 8123m/h；带宽 2000mm；冲洗水压0。4Mpa；冲洗耗水8；气压 0.3-0。5Mpa；电机功率 2.2kW；泥饼含水率 65-75%；质量 5600kg。(3）污泥饼体积：设泥饼含水率为 75%V=0V（0C/C)=160（1-97%)/(1-75%)=19。23m 污泥脱水机房高度 5m,LB=10102m.第四章 污水处

32、理厂高程布置 4。1、污水处理构筑物高程布置：主要任务：确定各处理构筑物的标高，确定各处理构筑物之间连接管渠的尺寸及标高，确定各处理构筑物的水面标高，从而能够使污水沿处理构筑物之间顺畅流动。保证污水厂正常运行.4。1。1、构筑物水头损失 表 2.1 构筑物水头损失表 构筑物名称 水头损失(m)构筑物名称 水头损失（m）格栅 0.2+0。46 调节池 有效水深的一半 1.67 沉砂池 0.2 SBR 池 滗水深度 2.45 初沉池 0.5 消毒池 0。3 4.1。2、管渠水力计算 表 2.2 污水管渠水力计算表 管渠与构筑物名称 流 量（L/S）管渠设计参数 水头损失 D（mmI（V（mL（m）

33、沿程 局部 合计 -19-)/s)出水口至消毒池 231.5 600 1。5 0。82 165。6 0。248 0.136 0.384 消毒池至 SBR 池 463 800 1。3 0.92 116 0.151 0.162 0。313 SBR 池至调节池 463 800 1.3 0。92 90 0.117 0.159 0.276 调节池至初沉池 343 800 0。714 0。68 18 0.013 0。035 0.048 初沉池至沉砂池 343 800 0.714 0。68 30 0。021 0。035 0.056 细格栅至泵房 343 800 0。714 0。68 26 0.019 0.0

34、35 0.054 污水管渠局部阻力损失按照阻力系数法和当量长度法计算:局部阻力包括流体在管路的进口、出口、弯头、阀门、扩大、缩小等局部位置流过时产生的。进口：=0.5；出口:=1。0；管道分支：=1.5 出水口至消毒池进口，出口，大圆角弯头（Le=12。5m），止回阀（全开 Le=45m）消毒池至 SBR 池-进口，出口，大圆角弯头两个(Le=25m）,分支管道 SBR 池至调节池进口,出口,大圆角弯头(Le=12。5m），闸阀(全开 Le=10m）,分支管道 调节池至初沉池进口，出口 初沉池至沉砂池-进口，出口 细格栅至泵房进口，出口 4.1。3、构筑物及管渠水面标高计算 本设计中，由于 5

35、0 年一遇最高水位为 448m，其水位较低，污水厂出水能在洪水位自流排出,故污水处理厂未设置终点泵站,。但考虑到土方平衡，建筑成本,管线埋深等因素,出水口标高设定为 449m，故可推算其他构筑物、管渠高程。表 2.3 构筑物及管渠水面标高计算表 序号 管渠与构筑物名称 水面上游标高(m）水面下游标高(m)构筑物水面标高（m)地面标高（m)1 出水口至消毒池 449。384 449 450。0 2 消毒池 449.684 449。384 449。534 450。0 3 消毒池至 SBR 池 449。997 449.684 450.0 4 SBR 池 452。447 449.997 451.222

36、 450.0 5 SBR 池至调节池 452.723 452。447 450.0 6 调节池 454。423 452。723 453.573 450。0 7 调节池至初沉池 454.471 454.423 450。0 8 初沉池 454。971 454.471 454。721 450。0 9 初沉池至沉砂池 455.027 454.971 450。0 -20-10 沉砂池 455。227 455.027 455。127 450。0 11 细格栅 455。687 455。227 450.0 12 细格栅至泵房 455.741 455。687 450。0 4。2、污泥处理构筑物高程布置：排泥流速一

37、般大于 1.5m/s,重力排泥管道水力坡度在 10020%0 3.1200107.0dvi 以 1。5m/s 计算管径，d=334mm，因此可取污泥管径 300mm。4。2.1、污泥处理构筑物水头损失 当污泥以重力流排出池体时，污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算，初沉池，浓缩池,一般取 1.5m。4。2。2、污泥管道水头损失:表 2.4 污泥管道水力计算表 管渠与构筑物名称 流 量(L/S）管渠设计参数 水头损失(m）D(mm)I()V（m/s）L（m）沿程 局部 合计 初沉池至脱水机房 106 300 11.5 1。5 91.5 1.052 0。603 1。655 SBR 池至

38、集泥井 106 300 11.5 1。5 83 0.955 0.344 1。299 集泥井至浓缩池 106 300 11.5 1.5 22 0.253 0。274 0。527 污泥浓缩池至脱水机房 106 300 11.5 1。5 8 0。092 0。172 0。264 局部水利损失参照污水管渠的计算方法：初沉池至脱水机房-进口，出口，大圆角弯头三个(Le=37。5m）SBR 池到集泥井进口，出口，分支管道 集泥井至浓缩池进口，出口，弯头 污泥浓缩池至脱水机房-进口，出口 假设脱水机房进料口地面标高为 450m，脱水后的污泥经传送带传送至卡车运走。考虑土方，运输的问题，在初沉池的排泥管途中加设

39、污泥提升泵，则加设的泵扬程为(450-448.271+2+1.655）=3。384m。选用型号为 LXB-300 螺旋泵。-21-第五章 结束 本设计出水水质为 BOD20mg/L，SS20mg/L，达到国家污水排放标准的一级 B 标准。处理后的污泥已基本实现了无害化，减量化，不会对环境造成二次污染.该污水处理厂的设计主要是针对中小污水流量的城市,占地面积不是很大，初期造价高但处理费用低，反应器采用单池多方格方式,在恒定水位下连续运行.脱氮除磷能力更强。不需要二沉池和污泥回流,结构简单等优点，适用于中小城市使用.主要参考文献 1 高延耀。水污染控制工程（第三版)。北京：高等教育出版社，2007。2 闪红光。环境保护设备选用手册-水处理设备。北京：化学工业出版社，2002。3 上海市政工程设计研究院，等。给排水设计手册。北京:中国建筑工业出版社，2000。4 韩洪军。水处理工程设计计算。北京，中国建筑出版社。5 夏清。化工原理（上）。天津大学出版社.6 张统。SBR 及其变法污水处理与回用技术.北京，化学工业出版社.7 高俊发，王社平.污水处理厂工艺设计手册。北京，化学工业出版社，2003。8 尹士君，李亚峰。水处理构筑物设计计算。北京,化学工业出版社 2003。-22-