砌体结构设计计算书37194.pdf

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1、 .-可修编.1.工程概况 1.工程名称：XX 市某宿舍楼 2建筑面积：6006.84 m2 3建筑层数：六层 4结构形式：砖混结构体系 5场地情况：场地平坦、无障碍物。6地质情况：地基土为粘性土为主，建筑场地类别为类，容许承载力fk=180kPa。7基本雪压：0.20kN/m2。8基本风压：0.30kN/m2。9地震烈度：按 7 度近震设防。10建筑耐火等级：二级。11建筑设计使用年限：50 年。2.结构布置与计算简图 2.1 结构选型与布置 2.1.1 结构选型 采用砖混结构体系，现浇钢筋混凝土楼面和屋面。基础采用墙下条形基础。2.1.2 结构布置 此砖混结构设计为纵横双向承重体系。结合建

2、筑的平面立面和剖面布置情况，结构平面布置如图 2-1；根据结构布置，本建筑平面均为双向板。双向板的板厚 hl/50(l 为双向板的短向计算跨度)。本建筑楼面板和屋面板的厚度均取 100mm，配电房为 .-可修编.120mm。本建筑的材料选用如下：混凝土 C25（fC=14.3MPa，Ec=3.0107）钢筋：HRB335，CRB550 墙体；页岩多孔砖，页岩实心砖，大孔页岩多孔砖。窗;塑钢玻璃推拉窗，塑钢平开窗，塑钢百叶窗 门：钢质门，塑钢百叶门，塑钢平开门，钢质门 图 2-1；3.房屋的静力计算方案:本设计为全现浇钢筋混凝土屋盖和楼盖,最大横墙间距为 3.6 米,小于32 米,其静力计算方案

3、为刚性方案,该宿舍楼为 6 层,每层层高 3.2m，房屋总高度小于 28 米，故此住宅楼不考虑风荷载的影响。.-可修编.4墙体高厚比的验算：41 墙体截面尺寸:外墙:370mm 实心烧结粘土砖 内承重墙：240mm 实心烧结粘土砖 内隔墙：200mm 加气混凝土砌块 42 横墙高厚比的验算：43 外纵墙高厚比的验算：44 内纵墙高厚比的验算：.-可修编.5、墙体承载力的验算：51 外纵墙承载力的验算：52 内纵墙承载力的验算：6、梁端支承处砌体局部受压承载力的验算：7、梁和板的设计 71 梁截面尺寸估算 主梁L1：梁高大于 1/12 倍梁跨度（取最大跨度 7.8m）因此选定梁尺寸：h=650m

4、m，b=（h/2-h/3）=300mm.次梁L2：h=500mm,b=250mm .-可修编.72 荷载计算 便于内力组合，荷载计算宜按标准值计算 73 恒载标准值 73.1 屋面 2,2.26 kN/m三毡四油 铺绿豆砂刷冷底子油一道石油沥青卷材防水屋面20厚1:2.5水泥砂浆找平层不上人 有保温层20厚(最薄处)1:8水泥加气混凝土碎渣找2%坡干铺100厚加气混凝土砌块 结构层：120 厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25KN/m3=3.0KN/m2 抹灰层：20 厚混合砂浆 0.02m17KN/m3=0.34KN/m2 合计 =5.6kN/m2 73.2 标准层楼面、各层走廊楼面 20.6

5、5/kN m12厚1:2水泥石子磨光素水泥浆结合层一遍水磨石地面18厚1:3水泥砂浆找平层素水泥浆结合层一遍 结构层：120 厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25KN/m3=3.0kN/m2 抹灰层：20 厚混合砂浆 0.02m17KN/m3=0.34kN/m2 合计 3.99kN/m2 7.3.3 梁自重 bh=300mm650mm 自重 250.3(0.65-0.11)=4.05kN/m 抹灰层：20 厚混合砂浆 0.02(0.65-0.11)217=0.37kN/m .-可修编.合计 4.42kN/m2 bh=250mm500mm 自重 250.25(0.5-0.12)=2.38KN/m

6、抹灰层 20 厚混合砂浆 0.02(0.5-0.12)17=0.26KN/m 合计 2.64kN/m bh=200mm400mm 自重 250.2(0.4-0.12)=1.4kN/m 抹灰层 20 厚混合砂浆 0.02(0.4-0.12)217=0.19kN/m 合计 1.59kN/m 74 活荷载标准值计算 741 屋面活荷载标准值 不上人屋面 0.5 kN/m2 742 楼面活荷载标准值 走廊 2.5 kN/m2 办公室 2.0 kN/m2 743 雪荷载 So=0.45kN/m21.0r 1.00.450.45/krOSSkN m 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑两者中取大值 75 主梁和次

7、梁的配筋计算 751 正截面受弯承载力计算 .-可修编.752 斜截面受剪承载力计算 76 屋面、楼面设计 板计算划分单元如图 5-1 所示：761 屋面设计 76.1.1 板的配筋计算 76.1.1.1 判断板类型 .-可修编.图 9-1 由02016.01.673.03.6ll 可知屋面板按双向板计算 76.1.1.2 荷载计算 由前面统计值可知 屋面板恒载设计值为 25.6 1.26.72/kN m 活载设计值为 21.40.50.7/kN m 76.1.1.3 按弹性理论进行计算 在求各区板跨内正弯矩时，按恒载均布及活荷载棋盘式布置计算 取荷载 2/26.720.7/27.07/ggq

8、kN m .-可修编.2/20.7/20.35/qqkN m 在g作用下各内支均可视为固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处在q作用下，各区格板四周均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值 在求各中间支座最大负弯矩绝对时，按恒荷载及活荷载均布满跨布置 计算取荷载 26.720.77.42/pgqkN m 按混凝土结构设计中的附录 8 进行计算 3.60.66.0 xyll 查表：当0时 跨内:0.0367,0.082xxmm 0.0076,0.0242yymm 支座：0.0793,0.0571xymm 则计算可得 跨内：20.03677.070

9、.0820.353.63.73xmkN m 20.00767.070.02420.353.60.81ymkN m 3.730.2 0.813.89uymkN m 0.810.2 3.731.56uxmkN m 支座 20.07937.423.67.63xmkN m 20.05717.423.65.49ymkN m 跨内支座处弯矩已求得，即可近似按00.95SymAf h，算出相应的截面配筋面积 0090,100 xyhmm hmm .-可修编.截面配筋：跨中：:xl方向6203.89 102160.950.95 210 90SymAmmf h 选用28200(251)sAmm 6201.56

10、10:780.950.95 210 100SxymlAmmf h方向 选用28200(251)sAmm 支座处：6207.63 10:4250.950.95 300 90SxymlAmmf h方向 选用210180(436)sAmm 6205.49 10:2740.950.95 300 100SymlAmmf hy 方向 选用210180(436)sAmm 7.6.2 单向板的配筋计算 76.2.1 判断板的类型：7.23.02.4xyll，按单向板进行设计 此板按考虑塑性内力重分布方法计算 76.2.2 荷载计算 恒载设计值：26.72/gkN m 活载设计值：20.7/qkN m 76.2

11、.3 内力计算 计算跨度：02.4lm 取弯矩计算系数11,1614mm 由公式 20mMgq l .-可修编.得跨中弯矩值 217.422.42.4216MkN m 支座弯矩值 217.422.42.7614MkN m 76.2.4 截面承载力计算 取 011000,120,12020100,1.0bmm hmm hmm 分别由公式 21010/,11 2,cscssyf bhmf bhAf 得跨中计算：621022.42 10/0.0171.0 14.3 1000 100scmf bh 11 20.017s 21014.3 1000 100 0.017115210csyf bhAmmf 选

12、用28200(251)sAmm 支座配筋计算：s622.76 100.0191.0 14.3 1000 100 11 20.019s 21014.3 1000 100 0.019128210csyf bhAmmf 选用28200(251)sAmm 7.7 楼面设计 77.1 D 板的配筋的计算 77.1.1 判断板类型：由02016.01.673.03.6ll 可知楼面板按双向板计算 77.1.2 荷载计算 楼面板：3.99kN/2m .-可修编.活载:2.0kN/2m 恒载设计值：21.2 3.994.79/gkN m 活载设计值为 q=21.42.02.8/kN m 77.1.3 按弹性理

13、论进行计算（计算思路完全同 9.1.1.3 步）2/24.972.8/26.19/ggqkN m 2/21.4/qqkN m 求中间支座最大负弯矩时计算荷载：27.59/pgqkN m 3.60.66.0 xyll 当0时 跨内:0.0367,0.082xxmm 0.0076,0.0242yymm 支座：0.0793,0.0571xymm 则计算可得 跨内：20.03676.190.082 1.43.64.43xmkN m ym=20.00766.190.0242 1.43.61.05kN m 4.430.2 1.054.64uxmkN m 1.050.24.431.94uymkN m 支座2

14、0.07937.593.67.8xmkN m 20.05717.593.65.62ymkN m 0090,100 xyhmm hmm 跨中：:xl方向6204.64 102580.950.95 210 90SymAmmf h .-可修编.选用28150(335)sAmm 6201.94 10:970.950.95 210 100SxymlAmmf h方向 选用28200(251)sAmm 支座处：6207.8 10:4350.950.95 300 90SxymlAmmf h方向 选用210150(524)sAmm 6205.62 10:2810.950.95 210 100SymlAmmf h

15、y 方向 选用210200(393)sAmm 71.2 C 板的配筋计算 72.2.1 判断板的类型：7.23.02.4xyll 按单向板进行设计 此板按考虑塑性内力重分布方法计算 72.2.2 荷载计算 恒载设计值：21.2 3.994.79/gkN m 活载设计值：21.42.53.5/qkN m 72.2.3 内力计算 计算跨度：02.4lm 取弯矩计算系数116m，114m 由公式 20mMgq l 得跨中弯矩值 218.292.42.9816MkN m 支座弯矩值218.292.43.4114MkN m 72.2.4 截面承载力计算 .-可修编.取011000,120,1202010

16、0,1.0bmm hmm hmm 分别由公式 21010/,11 2,cscssyf bhmf bhAf 得跨中计算：621022.98 10/0.0211.0 14.3 1000 100scmf bh 11 20.021s 21014.3 1000 100 0.021142210csyf bhAmmf 选用28200(251)sAmm 支座配筋计算：s623.41 100.0231.0 14.3 1000 100 11 20.024s 21014.3 1000 100 0.024163210csyf bhAmmf 选用28200(251)sAmm 8.楼梯计算 8.1 设计资料 踏步采用 3

17、0mm 厚水磨石，底面为 20mm 厚混合砂浆抹灰。混凝土均为 C30,2/6.9mmNfc,2/1.1mmNft。平台梁与楼梯斜板中用钢筋 HRB335,2y/300mmNf；踏步板、所有箍筋用 HPB235，2y/021mmNf。8.2楼梯形式 层高3.6m，踏步尺寸为150300mmmm，梯间活荷载 2.5kN/m2。楼梯采用现浇板式双跑楼梯，如图 6-1。.-可修编.8.3 踏步板设计 8.3.1 荷载计算 图 10-2 取一个踏步为计算单元。斜板厚取 120mm2530ll大约)(335150300,150,3002222mmhblmmhmmb则 896.0335/300/coslb

18、 平均高度2102coshthmm.恒荷载 踏步自重标准值 1.20.21 0.30251.89/kN m .-可修编.踏步面层重 1.2（0.3+0.15）0.65=0.35kN/m 踏步板抹灰重 1.20.020.335 170.14/kN m 合计 2.38/gkN m 活载设计值 1.42.50.31.05/gKN m 荷载设计值总和gq1.052.383.43/.kN m 8.3.2 内力计算 则踏步板计算跨度为：0.13.60.23.321.6522m 踏步板跨中弯矩：2211M(gq)l3.43 1.651.1788kN m 8.3.3 截面承载力计算 踏步板计算截面尺寸 bh=

19、300mm210mm 0h21020190shamm 6s2101.17 100.00751.0 300 19014.3cMbh f 11 20.0076s 10cSyf bhAf21.0 14.3 300 1900.007630210mm minmax0.2%,0.45/0.45 1.43/2100.307%0.307%.tyff22min0.307%300210193.4135.66SbhmmAmm 按构造配筋，每踏步采用212（2226.2sAmm）8.4 楼梯斜板设计(取 1 宽板带为计算单元).-可修编.8.4.1 荷载计算 1 宽板带荷载11.2 0.21 1/0.8947.18

20、kN/m 2 活荷载1.42.5 1/0.8943.5 N/m k 合计 g+q=10.68kN/m 8.4.2 内力及截面承载力计算 按简支梁形式支承于平台梁。取跨中截面为控制截面进行配筋计算，可取用21020190ohmm 图 10-3 22o6s22012102min11gql10.68 3.3011.63 N m101011.63 100.0231.0 1000 19014.311 20.02314.3 1000 190 0.023208.3300285cscSyMkMbhff bhAmmfbhmm（）选用10200(2393SAmm)8.5 平台板计算 取平台板厚为 100mm。8.

21、5.1 判断平台板的计算类型 213.62.031.8ooll平台板可按双向板计算。.-可修编.8.5.2 荷载计算 水磨石面层 0.651=0.4kN/m2 平台板厚 0.125=2.5 kN/m2 板底抹灰 20.02 17=0.34 kN/m 恒载标准值 0.4+2.5+0.34=3.49 kN/m2 恒载设计值 1.23.49=4.19 kN/m2 活载标准值 2.5 kN/m2 活载设计值 2.5 1.4=3.5 kN/m2 设计值合计 4.193.57.69gq kN/m2 8.5.3 按弹性理论进行计算（计算思路完全同 9.1.1.3）2/24.193.5/25.94/ggqkN

22、 m 2/21.75/qqkN m 求中间支座最大负弯矩时计算荷载：27.69/pgqkN m 1.80.53.6xyll 当0时 跨内:0.04,0.0965xxmm 0.0038,0.0174yymm 支座：0.0829,0.057xymm 则计算可得 跨内：20.045.940.0965 1.751.81.32xmkN m ym=20.00385.940.01741.751.80.17kN m .-可修编.1.320.2 0.171.35uxmkN m 0.170.2 1.320.43uymkN m 支座20.08927.69 1.82.06xmkN m 20.0577.69 1.81.

23、42ymkN m 近似按00.95SymAf h计算出相应的截面配筋面积 0090,100 xyhmm hmm 跨中：:xl方向6201.35 10760.950.95 210 90SymAmmf h 6200.43 10:220.950.95 210 100SxymlAmmf h方向 选用28200(251)sAmm 支座处：6202.06 10:1160.950.95 210 90SxymlAmmf h方向 6201.42 10:730.950.95 210 100SymlAmmf hy 方向 选用28200(251)sAmm 8.6 平台梁计算 8.6.1 确定梁的尺寸 梁尺寸取2004

24、00bhmmmm；梁跨度取03.6min1.053.60.23.57olmlm=3.6m。8.6.2 荷载计算 梯段梁传来 10.683.3/217.62/kN m 平台板传来 6.79 1.8/26.92/kN m 平台梁自重 1.20.2(0.40.1)251.8/kN m .-可修编.抹灰自重 1.20.02(0.20.32)170.33/kN m 均布荷载合计 26.67/gqkN m 8.6.3 内力计算 弯矩设计值 221126.673.642.4888Mgq lkN m 剪力设计值 1126.673.647.622Vgq lkN 图 12-3 平台梁计算简图 8.6.4 配筋计算

25、 平台梁按倒 L 形简支梁计算52005 100700ffbbhmm 梁有效高度0h40035365mm 11.0 14.3700 100365502315.2842.48fcffohf b hhkN mMkN m 经判断截面属于第一类 T 形截面 6221042.48 100.0321.0 700 36514.3SfcMb h f 11 20.032s；1 0.50.984s 62042.48 10394.250.984 300 365SsyMAmmf h 2min0.2%200400160bhmm 选配钢筋 314（实配2462sAmm）架立筋 210.-可修编.由于 00.70.7200

26、365 1.4373.0747.6tbh fkNVkN 所以，可按构造配筋，选双肢箍筋 8150max200Smm.9.雨篷设计 雨篷属于建筑工程中的悬挑构件，其设计除与一般梁板结构相似外，还存在着倾覆翻倒的危险，因此应进行抗倾覆验算。9.1 雨篷板的计算 此住宅一层进门处有雨篷，雨篷梁的截面尺寸为 370mm370mm，雨篷梁的梁长 3.2m，C25 混凝土，HPB235 钢筋，其悬挑长度为 1.2m,根部 120mm，端部 100mm。雨篷梁是受剪、弯、扭的构件。计算净跨度：02.4lm，悬挑长度 1.2m，雨篷板的计算跨度为01200lmm 考虑沿板宽作用 1KN/m 的施工检修荷载，且

27、作用于其端部。9.1.1 荷载计算 雨篷板自重 20.50.150.1253.125/kN m（）粉刷 20.02 170.34/kN m 总计 23.456/kN m 积水或积雪等活载 0.752/kN m 荷载组合设计值 21.23.4561.40.755.2/PkN m 施工检修荷载标准值 1.0KPkN集中荷载 设计值 1.4 1.01.4dPkN集中荷载 4.2/dgkN m 9.1.2 正截面强度计算 .-可修编.雨篷板无梁，取 1m 宽板作为计算单元。内力设计值 220115.2 1.23.722MPlkN m 22114.2 1.21.4 1.24.722d od oMg lP

28、 lkN m 6max104.7 100.0331.0 14.3 1000 100scMf bh 11 20.033s 21014.3 1000 100 0.033225210csyf bhAmmf 选8200（2251sAmm）分布筋选用8200 913 雨篷的抗倾覆验算；倾覆力矩转动点至墙外边缘的距离：mmlx1.4837013.013.010 抗倾覆力矩的计算，偏安全的仅计算雨篷梁长 3.2 米的 X 围内墙体自重产生的抗倾覆力矩。KNG42.15524.58.15.132.3)6.34.15(r mKNxlGMr02.17)0481.0185.0(42.1558.0)(8.002r 倾

29、覆力矩：mKNMov.75.84.2)0481.02.1(4.14.2)0481.05.0(465.34 rovMM 抗倾覆满足要求.9.2 雨篷梁的计算（此例中所参考雨篷梁为 300*600 计算的，此梁悬挑长度 1.2m，净跨 2.4m。）.-可修编.9.2.1 荷载计算 梁自重 0.30.6254.5/kN m 墙传来荷载 3.34/kN m 雨篷板传来荷载 3.47/1.2/14.16/kN mmmkN m 恒载标准值 12/kN m 恒载设计值 1.2 1214.4/kN m 活载设计值1.40.751.05/qkN m 集中活载设计值1.4dPkN 9.2.2 抗弯计算 9.2.2

30、.1 内力计算 2201114.42.46.921212dMg lkN m 端g 2201114.42.46.923.4588gdMg lMkN m端 220111.052.40.5041212dMq lkN m 端q 220111.052.40.5040.25288qdMq lMkN m端 2111.42.41.6844d oMp lkN mQp 2111.42.40.8488d oMp lkN m Qp端111.680.840.8448QpQpd od oMMMp lp lkN mQp 则跨中最大弯矩 max3.450.844.29gqMMMkN m（考虑雨篷梁的最大受力情况，计算maxM

31、时，假定集中荷载作用在跨最外边缘；计算梁集中剪力时，假定集中荷载作用在梁的支座边缘）maxmax111114.42.41.052.417.281.2618.5422221117.281.418.6822doododoVg lplkNVg lplkN集中或取大值 .-可修编.9.2.2.2 雨篷梁的截面配筋计算 622121600355654.29 100.00314.3 300 56511 20.00314.3 300 565 0.00324.2300oscoscosyhmmMf bhf bhAmmf 9.2.3 雨篷梁的抗剪、扭计算 9.2.3.1 内力计算 max18.68VkN取大值 雨

32、篷板上恒载产生的力矩 1.2 3.47 1.21.2/20.3/23.75/gmkN m m 雨篷板上恒载产生的力矩 1.05 1.21.2/20.3/20.945/1.41.20.3/21.05pqppmkN m mmkN m 作用在雨篷梁上的最大扭矩产生在梁端 113.750.9452.45.63422gpqoTmmlkN m 113.752.41.055.5522g oppTm lmkN m或 取 T=5.64kN m 9.2.3.2 验算截面尺寸及受扭钢筋是否需按计算配置 5651.89300whb4 22733 600300300(3)2.25 1066thb bWmm 截面验算 .

33、-可修编.0367220.818.68 105.64 10300 5650.8 2.25 100.110.3130.423/0.250.25 1.0 14.33.58/tccVTbhWN mmfN mm 满足要求。不需进行构件受剪扭承载力计算，只需按构造配筋 抗扭纵筋 min5.641.430.60.60.287%18.68 0.3300ttlyfTV f 2min0.287%300600516StAbhmm，箍筋 min0.80.55%tsvyvff 选用双肢12（2226SAmm，min）又 minSVAbssv，则 2min226195.67210 0.0055SVAsmmbsv，选用双

34、肢12100 纵筋配置为受扭与受弯纵筋之和：224.2516528.122stAAsmm 选用 316（2603Asmm）腰筋选用 214 配筋图见 11-1 .-可修编.图 11-1 10.墙下条形基础设计 10.1 墙下条形基础的构造要求（1）垫层:用来不扰动地基土的表层,保证地基土的质量,便于钢筋施工。一般在基础底面浇 C15 素混凝土垫层，厚度 100mm（2）保护层：当有垫层时，不小于 40 mm，无垫层时不小于70 mm（3）底板：边缘厚度不小于 150mm，底板厚度计算决定。混凝土标号不小于 C15，受力钢筋计算选择。当基础宽度大于 1.6m 时，钢筋长度可按 0.9B50mm

35、的距离交错布置。（4）地梁：如遇软土地基或暗浜时，根据建筑物层数宜在底板内加暗梁加强。（5）配筋：底板纵横交接处配筋要符合要求。（6）当钢筋混凝土条形基础在暗浜或地坑上时，须将基础落在浜底老土上，设计成踏步式条形钢筋混凝土基础。102 钢筋混凝土条形基础的设计 .-可修编.取荷载较大的内纵墙设计基础 根据构造要求，在基础下设置C15，厚 100 的混凝土垫层，室内外高差 0.50m，承重外墙 370mm，基础埋置深度为室外地坪以下 1.0 米处，持力层为一般性粘土，地基承载力 R 为 180MPa，采用 C20 混凝土，HPB235 级钢筋。102.1 初步确定基底宽度 由于基础埋深为 1.0

36、m，当地基容许承载力不考虑修正时，由于室内外高差为 0.50m，所以计算深度 D=1+0.5/2=1.25m mDRNB94.1125021800001000299 初步估计采用 B=2m 1022 基础配筋的计算：（1）修正后地基承载力的计算：（2）上部荷载传到基础时的设计值计算：（3）有垫层时基础高度：（4）基础的抗弯计算：（5）板底配筋：.-可修编.（6）基础的抗冲切验算：（7）基础配筋图如图示 10-1 11、结构的抗震设计 111 抗震设计的基本要求：1 房屋总高度与层数的限制：2 房屋总高度与总宽度的最大比值：3 高宽比验算应遵循的原则 4 抗震横墙最大间距的限制：5 房屋局部尺寸

37、的限制：（1、承重窗间墙的最小宽度：避免地震时出现裂缝而倒塌。（2、承重外墙尽端到门窗洞边的最小距离（3、非承重外墙到门窗洞边的最小距离（4、内墙阳角到门窗洞边的最小距离（5、无锚固女儿墙（非出入口处）的最大高度：6、楼梯间的设置要求：不应设在房屋终端和转角处 .-可修编.113 抗震承载力验计算：只选择从属面积较大或竖向应力较小的墙段进行截面抗震承载力验算。1131 计算简图 1132 底部剪力法进行结构的抗震验算：1、结构总水平地震作用标准值：2、各楼层的水平地震作用：3、楼层水平地震剪力标准值：4、水平地震剪力在各墙体间的分配 地震剪力的分配：由横墙和纵墙承受，按抗侧力构件的等效侧向刚度比例进行分配。5、墙体受剪承载力的验算：.-可修编.112 结构抗震措施：圈梁与构造柱的设置：