最新《水闸设计规范》条文说明.doc

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1、水 闸 设 计 规 范山区、丘陵区条 文 说 明目 次1 范 围1344 总 那么1355 闸址选择1366 总体布置1387 水力设计1578 防渗排水设计1649 结构设计17010 防震抗震设计18611 地基计算及处理设计1901 范 围本标准规定了水电工程山区、丘陵区水闸的闸址选择、枢纽布置、水力设计、防渗排水设计、结构计算、根底处理及监测设计等设计原那么、技术要求和计算方法。本次修订是在原?水闸设计标准试行?SD133-84的根底上，结合近二十多年来我国西部地区水电工程建设中水闸建设的实践经验而对原标准进行修订，其适用的范围主要是山区、丘陵区的水闸设计，平原地区的小型水闸可参照使用

2、。4 总 那么 水闸是具有挡水、调节水位和引水、泄水作用的低水头水工建筑物，在发电、灌溉、供水、航运等方面应用十分广泛。水电系统现行的?水闸设计标准?SD133-84试行自1984年12月31日公布试行以来，在我国水电工程的水闸建设中发挥了重要作用，但是随着我国水电建设的开展，水闸的布置型式和结构型式不断创新，规模不断开展，在深厚土质地基上修建近40m高的水闸也相继出现。由于多年来水闸设计和建设积累了丰富的经验，使我国水电工程水闸的设计、科研和施工方面有了长足的开展。为使水闸设计更加符合技术先进、经济合理的要求，对?水闸设计标准?SD133-84试行进行修订。原水闸标准所规定的适用范围为平原区

3、大、中型工程中的1级、2级、3级水闸，山区、丘陵区的水闸设计只是参照使用；该标准编制所参照的很多都是我国平原区的工程，其挡水高度均在10m左右。目前国内很多水电站的水闸都是修建在山区、丘陵区的河道上。所以本标准修订的目的是为了适应山区、丘陵区水闸工程建设的需要，统一山区、丘陵区水闸设计标准和技术要求，进一步提高水闸设计水平，更全面的反映我国山区、丘陵区河流水闸设计的特点。5 闸址选择 水闸的闸址选择，除了考虑水能的梯级开发外，还应从流域供水、生态、防洪、水土保持、环境保护等方面考虑，应符合河流流域综合规划要求。设计所需的各项根本资料主要包括闸址的水文、气象、泥沙、地形、地质、试验资料、工程施工

4、条件及运行要求、所在地区生态环境、社会经济状况和移民等。水文资料主要指所在河流水位、流量、泥沙、冰情资料等。气象资料主要指所在地区或相邻地区的降雨、气温、风向、风力资料等。地形资料主要指闸址地区地形图，包括上、下游河道水下地形图和河道纵、横断面图资料等。地质资料主要是指工程区的工程地质、水文地质、地震烈度资料等。试验资料主要是指岩石试验、土工试验、水工模型试验资料等。工程施工条件主要是指材料来源、对外交通运输、施工机具设备、水电供给条件等。闸址选择时应根据工程特性、结合工程地区环境特点，综合考虑水生物、动植物、水文情势及水质、水土流失、社会环境以及建设期“三废排放等。当在有梯级开发要求的河流上

5、进行闸址选择时，应综合考虑上下梯级的闸址位置、工程量、投资、电能指标等因素。引水式电站在进行电能电量指标计算时，应根据流域特点，河流生态环境保护、下游景观及各类用水要求扣除合理的生态流量。 水闸闸址的地质条件，对闸址的选择非常重要。考察已建水闸工程的失事原因，多为闸址地质条件不好，或虽经人工处理，但没有处理好造成的。因此闸址宜优先选择地质条件良好的天然地基，最好选择新鲜完整的岩石地基，或承载力大、抗剪强度高、压缩性低、透水性小、抗渗稳定性好的土质地基。如果在规划闸址范围内确实选不到地质条件良好的天然地基，且又没有其他选择余地时，只有采用人工处理地基，但往往造价增加，施工难度加大，工期延长。山区

6、、丘陵区水闸建在土质地基上，一般遇到的根底问题有承载力不够、压缩变形大、地基液化或渗漏、稳定等。这些问题目前均能通过一定的工程措施予以处理，但会增加工程投资，在闸址选择时，应尽量防止采用不良地基作为水闸根底。 泄洪闸横跨天然河道，又称为拦河闸，主要用来壅高水位，控制流量，并可获得一定水库容积，以满足发电、灌溉、航运等要求，同时也承当调节闸前水位及泄洪的任务。闸址宜选择在河道顺直、河势相对稳定的河段，可使过闸水流平顺、单宽流量分布均匀，减小对下游的冲刷。如拦河闸与进水闸的位置相邻近，且又有引水防沙、排沙要求时，闸址宜选择在弯道河段，进水闸布置在弯曲河道顶点的下游凹岸，拦河闸紧靠进水闸下游，靠进水

7、闸的边孔宜布置成冲沙闸，有利于进水闸门前的冲沙。 进水闸主要是引水发电、灌溉、供水的引水控制闸，保证在任何情况下都能引到需要的流量，布置时应充分利用弯道环流作用，有利于促使水、沙别离，引水排沙，以减少引入水量中的含沙量和进水口前泥沙的淤积。 闸址选择应充分考虑河道的河势变化特性，充分估计建闸后对原河道产生的不利影响。闸址宜选择在过闸水流流态平顺及河床、岸坡稳定的河段，尽量防止发生波状水跃或折冲水流，防止有害的冲刷和淤积。还应考虑如下游有重要的工程或设施如城镇、桥梁、居民点等，将可能由于河道的冲刷及淤积等影响，增加疏浚和防护费用。 铁路和1、2级公路桥梁是重要的交通工程，其桥墩往往建在河道上，在

8、其附近建闸，特别当桥梁在闸址下游时应考虑过闸水流对桥墩的冲刷影响。根据已建大、中型水闸工程的调查资料，在一般情况下，消力池、护坦或海漫末端距桥的距离不宜小于100m，最终尚应根据下游消能防冲计算或水工模型试验确定，应尽量减小水闸水流下泄时对桥的影响。3、4级公路桥的要求不受此条限制，可在不影响水闸运行的情况下尽量与水闸结合考虑。 本条是基于国内外已有的水工建筑物震害和工程抗震实践的经验及对“5.12”汶川特大地震位于主震区的水闸工程的经验总结提出的。位于本次地震震中区的映秀湾、耿达、渔子溪级电站的闸坝由于坝址避开了活动断裂带、按标准的要求进行了地震设防，工程均未出现溃坝破坏。在狭窄山区的场址选

9、择和建筑物布置时，应尽量避开高陡边坡，防止地震时坡面滚石、局部垮塌对下部建筑物的破坏。在本次地震中，由于太平驿电站进水口、耿达电站两岸边坡高陡，位于边坡下的闸坝上部建筑物，如排架、房屋、地下洞室进出口及地面沉沙池被滚石或大量的垮塌土石砸坏或掩埋。6 总体布置6.1 枢纽布置 水闸枢纽一般视工程的不同综合利用功能，分别由拦河闸、进水闸、船闸、泵站以及水电站厂房河床式电站等组成。枢纽布置应根据闸址地形、地质、水流等条件以及该枢纽各建筑物的功能、特点、运用要求，合理安排好水闸与枢纽其他建筑物的相对位置，布置应紧凑协调，以发挥整个枢纽工程的作用。例如以引水发电或为生产、生活、农田灌溉用水兴建的水闸，其

10、枢纽布置不仅应考虑拦河闸的位置，而且往往要优先考虑进水闸的位置，以满足能引到足够的引水流量，并要防止泥沙淤积进水闸等要求。又如在丘陵区较开阔的河道上要修建河床式电站，还有通航要求，其枢纽布置宜结合泄洪、发电、排沙和航运的要求来综合考虑各个建筑物位置。一般情况下拦河水闸和发电厂房宜布置在主河道，并且泄洪闸有足够的泄水前沿宽度；电站厂房宜在进口泥沙淤积较少的一岸，且尾水出流顺畅；船闸宜布置在岸边，要求进出口水流平顺，流速应满足相关标准要求，并考虑泄洪和发电水流的影响。 为了保证进水闸有足够的引水量，减少闸前泥沙淤积或被挟带入进水口，在无坝引水时，引水角不宜超过30。根据水工模型试验和原型观测资料分

11、析，进水闸进口水流状况主要与引水角的大小有关。引水角愈小，进水口前沿宽度愈长，进水口水流转弯愈平缓，土建工程量愈大；引水角愈大，进水口水流转弯愈急，水流的收缩程度愈剧烈，不但增大了闸上的水头损失，而且由于进口水流流速分布不均匀，容易造成闸上和闸下的局部冲刷；同时引水角愈大，进水口附近由于横向比降引起的横向环流愈显著，使推移质泥沙带进口门前愈多，进水口上端的淤积情况也愈严重。根据前苏联TY2410949?引水道式水电站的开敞式进水闸设计标准?的建议，对于过闸水位差大于0.2m进水闸，其引水角不宜大于30，并尽可能将引水角定得小些；对于过闸水位差小于0.2m的进水闸，其引水角可按公式1计算： 1式

12、中： 引水角，； 引水口外的河道流速，m/s； 引水口内的渠道流速，m/s。 通常取，即01 ，那么900，因此引水角通常为锐角。 引水角确实定,还与引水道的引水比即引水量与河道来水量的比值有关。前苏联TY2410949中指出，布置在河流弯道凹岸的进水闸，当引水比小于25%时，可以完全防止推移质泥沙进入引水渠道。我国一些引水工程试验研究证实，当清水河流上引水工程的引水比超过50%或多泥沙河流上引水比超过30%时，即使将引水工程布置在河流弯道凹岸，仍不能完全防止推移质泥沙被挟带入渠。在此情况下，宜在引水工程前设置拦沙槛，并在其相邻位置设置冲沙闸；这样既可保证引水工程有足够的引水量，又可防止推移质

13、泥沙被挟带入渠。因此，在布置进水闸时，对其引水角确实定应特别慎重。当建拦河闸坝壅高闸前水位引水时，宜采用正向布置泄洪闸、冲沙闸，侧向布置进水闸的方式。从引水角度考虑，引水角越小，越有利于引水，但在多泥沙河流应综合进行考虑后确定。在2007年公布的 DL/T 5398中规定引水角为7075按泄洪闸、冲沙闸轴线与进水口闸轴线交角为110105，目前在我国西部山区建成的引水式电站很多都是采用的这一数值。 将进水闸布置在弯道河段上是为了充分利用弯道环流作用，在弯道顶点下游处的环流强度最大，将进水闸布置在此处，对引水防沙是最有利的，2000多年前建成的四川都江堰水利工程的宝瓶口就是成功的运用了这个原理。

14、弯道河段进水闸宜选择在弯道凹岸顶点的稍偏下游处。在一般情况下，进水闸引水口的具体位置可参考公式2计算： 2式中： 引水口至弯道起点的距离，m；弯道河段中心线的弯曲半径，m；弯道前直线河段河槽宽度，m；系数，一般取0.61.0。在选择枢纽位置时还需考虑地形地质条件、引水道、沉沙池等布置。实际工程经验说明，弯道环流强度过大也会产生不利的影响。例如，凹岸下游冲刷强烈，将导致泄洪闸、冲沙闸前水位横比降大，闸孔泄流能力很不均匀，位于凸岸的闸孔泄流量小、并且闸前闸后极易淤积。这些在设计时都应给予充分考虑。收集到的资料说明，个别工程由于受河流梯级衔接、地形地质条件、引水线路布置等影响，将进水闸布置在凸岸，四

15、川平武木座电站、乐山玉林桥电站既是如此布置。其引水防沙问题只能在运行中通过设置水库汛期运行水位、调整闸孔开启顺序、避沙峰停电敞泄冲沙和定期停电敞泄冲沙解决。即使如此，进水闸的分沙比还是较大，且过多的停电敞泄冲沙对电站的发电量损失也较大。 在多泥沙河流上，宜在进水闸下游侧设置冲沙闸或泄洪闸，以冲排进水闸前面的沉积泥沙。根据已建工程经验，宜按正向泄洪、冲沙，侧向取水的格局进行枢纽布置；在进水闸前设置束水墙、导沙坎等工程措施，并与冲沙闸一道组成引水防沙、排沙的防线，以解决进水闸前泥沙沉积带来的淤堵问题。 当河道上污物较多，闸前排污困难，宜在靠近进水闸取水闸和冲沙闸附近设置排污闸，平时用闸门挡水。堰顶

16、挡水高度一般为2m5m，闸室宽度2m5m。通过排污闸的水流一般用较陡的泄槽与下游河道衔接，应注意考虑下游的消能措施。 当水闸有过鱼要求时，可结合水闸岸墙、翼墙等布置鱼道。鱼道进口一般设置在鱼类回游和集群的地方，但附近的水流不应有漩涡、水跃等扰动水流。鱼道下泄水流宜与河道斜交，使鱼类容易找到上溯进口；鱼道出口不宜紧靠泄洪闸，以免上溯鱼类再被冲至下游。 引水式水电站拦河闸与厂房之间的河道在枯水期会形成脱水断，从下游景观、用水、生态环境保护等考虑，应从拦河闸上游泄放一定流量的水到下游，以满足下游景观及生态用水要求，下泄流量值应视工程具体情况，按有关规定确定。当下泄流量不大时，可从闸墩或两岸连接挡水坝

17、中布置生态放水管；当下泄流量较大时，可设置专用的闸孔泄放。无论采用何种下泄设施，均应做好下游的消能防冲保护。 根据“5.12”汶川地震的经验总结，在水闸枢纽布置时应充分考虑平安通道、避难场地、应急电源和通讯通讯设施的布置；对于泄水建筑物的金属结构设备，应有专用应急电源，并应选择相对平安的位置安放。 水工模型试验是研究和验证水闸泄水能力，下游消能防冲和上、下游冲淤状况，以及整个枢纽工程水流条件的方法，多泥沙河流水闸工程的引水防沙一般也需通过模型试验验证。但进行水工模型试验需要一定的时间和经费，因此本标准只规定在大型水闸及水流流态复杂的中型水闸的枢纽布置，应经水工模型试验验证。模型试验的范围，除包

18、括水闸上游至进水闸，下游护坦、海漫以内的范围外，还包括上述范围以外有可能产生淤积，冲刷的河段。一般在流量不大，同一河流上下游已有投入运行的相似水闸，或假设有边界条件相似的工程可借鉴的中型工程，可借鉴其经验，不做模型试验。6.2 闸室布置 闸室结构有开敞式、胸墙式、涵洞式和双层式等型式。开敞式闸室亦称堰流式闸室，其特点是闸门全开时，过闸水流具有自由水面。当闸门全开时，超泄能力较强，对于洪水流量较大，且上游有大量漂浮物过闸或排冰要求的水闸宜采用这种型式，以免造成闸孔阻塞。胸墙式和涵洞式闸室其特点是闸门全开时，过闸水流只能从胸墙下的孔口下泄。一般在挡水高度较高，洪水流量不大，最高泄洪水位低于正常蓄水

19、位，为了减小闸门高度，节省金属结构投资或者需要限制单宽流量时，采用这种型式的闸室较适宜。当河道有漂浮物排泄或排冰要求，采用此种闸室型式时，其最高泄洪水位宜低于孔口顶高程。双层式闸室是一种分上、下两层分别装设闸门，既有表层泄流能力，又具有底层泄流能力的闸室结构型式。其泄流特点是开启上层闸门时可利用表层泄放洪水和漂浮物；开启下层闸门时可利用底层泄流冲走闸前淤积的泥沙。假设挡水高度较大，且泄洪水位较高时，可采用此种闸室型式。但该种闸室布置结构复杂，上、下两层共用一个泄水通道，消能复杂，闸门控制麻烦。如葛洲坝工程大江泄洪闸的闸室结构布置，上层为活动胸墙式的挡水闸门，下层为弧形工作门。当只开下层弧形门时

20、为胸墙式孔流，当上、下门全开时为开敞式闸室。采用平面胸墙式闸门和弧形闸门联合挡水，平面闸门和弧形闸门将闸门推力一分为二，可减少闸门推力。 整体式闸室结构是在闸墩中间设顺水流向的永久沉陷缝，将多孔水闸分成假设干闸段，每个闸段一般由14个完整的闸孔组成。地质条件较差，可能产生不均匀沉降的地基宜采用整体式结构。别离式闸室结构是在闸室底板上设顺水流向永久沉降缝，将多孔水闸分为假设干闸段，每个闸段呈倒T形或倒丌形，其优点是可减少闸墩的厚度，适用于地质条件较好，承载能力较大的地基，一般在岩基上应用较多。 闸顶高程通常是指闸室胸墙或闸门挡水线上游闸墩和岸墙的顶部高程。由于水闸是兼有挡水和泄水双重作用的水工建

21、筑物，因此闸顶高程应根据挡水和泄水两种运用情况确定。水闸通常是在正常蓄水位条件下关门挡水，由于风力作用，闸前均会出现波浪立波或破碎波波型，因此闸顶高程不应低于水闸正常蓄水位加波浪计算高度与相应平安超高之和。当水闸泄水，闸前水位到达设计洪水位或校核洪水位时，由于流速的影响，水面不会形成较高的波浪，至少不会形成立波波型，因此，闸顶高程不应低于设计洪水位或校核洪水位与相应平安超高值之和。由此闸顶高程确实定应同时满足上述挡水和泄水两种情况下的平安保证条件。水闸在各种工况下的超高值，在过去标准中不是很明确，而且对正常蓄水位时的超高值也没有明确规定。本次修订把确定闸顶高程两种工况下的超高值统一按表确定。此

22、外，在确定闸顶高程时，应考虑软弱地基上闸基沉降的影响，可按通常的沉降计算方法计算沉降值，并参照类似条件的已建工程实测沉降值研究确定。对于多泥沙河流上、下游河道冲淤变化引起的水位升高或降低，可根据河道演变预测资料，并参照同一河流上已建工程的实际经验确定。 闸槛高程确实定，不仅对闸孔的型式、尺寸和闸室的稳定有着决定性的影响，而且直接关系到整个水闸工程的投资。如果闸槛高程定得较低，可以加大过闸水深和过闸单宽流量，减少闸室总宽度，有利于水闸引水和泄水，但是将增加闸身挡水高度和两岸结构高度，可能增加工程投资，同时增加闸下消能防冲布置的困难；甚至还会带来泥沙淤积，影响泄流能力。山区、丘陵区河道比降一般较陡

23、，根据近年来一些工程的经验，在确定闸槛高程时，需要考虑进水口引水率、河道推移质来沙量、输沙能力及河床纵向变形特点等因素，闸槛高程不宜低于枯水期河槽的河床平均高程。如河床纵向变形处于下切阶段，且引水率和推移质含量不大，其闸槛高程宜取为与河床平均高程一致或略高于河床平均高程；在含沙量较大的河道上，当引水率超过50，河床纵向变形不属于下切阶段时，闸槛高程宜按高于河床平均高程1m2m考虑；如河道引水比愈大，闸槛高程应愈高，以免在下游造成淤积面过高而影响泄洪；河床处于冲淤平衡阶段，可适当抬高闸槛高程，按高于河床平均高程0.5m1m考虑；河床处于冲淤淤积阶段，按高于河床平均高程1m2m考虑。进水闸的闸槛高

24、程一般应比泄洪冲沙闸的闸槛高程高2m3m以上，才有利于引水防沙。多孔水闸的各闸孔闸槛高程，多数情况下是相同的，但对复式河床上的多孔水闸，当闸基为岩石或坚硬土层时，可选用上下闸槛即深、浅闸孔的布置型式，将低槛闸孔布置在河道深泓部位，将高槛闸孔布置在一侧或两侧。6.2.6 闸孔总净宽确实定，主要由闸址处天然河床宽度、泄洪水位的上下、泄洪流量的大小来确定；为了减小下游的冲刷，还应减小单宽流量。一是河道设计洪水包括校核洪水流量较大，泄洪水位高于正常蓄水位，闸孔总净宽应尽量取大值，要利用河道宽度来布置泄洪闸，同时要求闸室总宽度大体上与上、下游河道宽度相适应，以减少上游淹没损失。二是河道洪水流量较小，泄洪

25、水位低于正常蓄水位，闸孔总净宽可按渲泄常年洪水闸门全开时，上游水位尽量接近河道建闸前天然水位来确定。有利于中、小洪水时水库敞泄冲沙。 闸室孔口尺寸的大小，主要根据闸的使用要求、选用的闸门结构型式、启闭型式、运输安装条件等因素综合分析确定，并应符合国家现行的DL/T 5039所规定的闸门孔口尺寸系列标准。弧形闸门具有启闭力小、不需要布置较高的启闭机排架、适合闸门局部开启泄水、闸墩侧向无门槽等优点，随着液压启闭机制造技术的日益成熟，目前山区、丘陵区的很多水闸工程上均采用弧形闸门。一般情况时下游水位不宜淹没弧门支铰，宽度宜在14m以下。当施工导流有要求时，需结合导流明渠的布置确定闸室孔口尺寸。对于多

26、孔水闸，为了便于闸门的对称开启，使过闸水流均匀，防止发生偏流，造成闸下的局部冲刷，有利于工程的平安运行，闸孔的孔数以采用单数为好。因此，本标准规定，闸孔数少于8孔时，宜采用单孔数。在多泥沙河流上的闸孔总净宽、孔口尺寸及孔数选择还应结合河流泥沙情况、水库淤积、水库冲沙及上游淹没等综合考虑。 闸室底板是整个闸室结构的根底，是承受上部结构的重量及荷载，并向地基传递的结构，同时兼有防渗及防冲的作用。因此闸室底板必须具有足够的整体性、巩固性、抗渗性和耐久性。闸室底板通常都是采用钢筋混凝土结构。平底板是最常采用的一种底板型式，其构造简单，施工方便，对不同的地基有一定的适应性。当闸室顺水流向永久缝分在闸墩处

27、时，闸室结构整体性好，对地基不均匀沉降的适应性强，且具有较好的抗震性能；缺点是闸墩过多的占了过水宽度，工程量较大，当河道狭窄时因闸墩过多的占了过水尺寸，也会壅高上游水位。闸室顺水流向永久缝分在闸底板的中间或两侧时，优点是工程量较小，但缺点是底板接缝较多，闸室结构整体性较差，给止水防渗布置和浇筑分块带来不利和麻烦。当在闸室底板中间分缝时，由于底板挑出的悬臂不宜过长，故闸室孔口宽度不宜过大，一般以不大于8m为好，基岩地基上可以适当放宽；当在闸室底板两侧分缝时，即所谓“大、小底板，底板挑出的悬臂长度不完全由闸孔宽度的大小来决定，孔宽可以大于8m。箱式平底板具有很好的整体性，对地基的不均匀沉降的适应性

28、和抗震性能都很好，缺点是工程量大，施工复杂。在高压缩性软黏土地基上，为了减小地基的不均匀沉降需增大闸室横向刚度，或因承载力缺乏需加大闸室底板埋置深度时，才采用箱式平底板。当在松软地基上且荷载较大时，如采用这种箱式平底板，一般可不作地基处理。低堰底板和折线底板亦称斜底板，在实际工程中应用远不及平底板普遍，而且受力条件较复杂。例如，需要限制单宽流量而闸底建基高程不能抬高，或因地基表层松软需降低闸底高程，或在多泥沙河流上有拦沙要求时，可采用低堰底板；在坚实或中等坚实地基上，当上、下游河底高差较大、闸室底板较长时可采用折线底板，其后部可作为消力池的一局部。综上所述，闸室底板结构型式是多种多样的，每一种

29、结构型式都有其特点和适用条件，要根据地基、泄流、冲沙等条件选用。 闸室底板通常是等厚度的，也可以采用变厚度，后者在地基较坚实的情况下，有利于改善底板的受力条件。四川省局部已建的山区、丘陵区河道上局部水闸的底板厚度统计见表1。 闸室底板顺水流向长度宜与闸墩长度相等，当需要调整闸室的重心位置以满足地基应力均匀或需要利用上游水重以增加闸室的抗滑稳定性时，闸室底板顺水流向长度可向闸墩上游端或下游端适当加长，但伸出闸墩的悬臂长度一般不宜超过闸室底板厚度。闸室底板顺水流向的长度可根据地基条件和上部结构的布置要求，参照已建工程所列数值初步拟定，然后经计算在满足稳定和地基应力条件下确定。四川省局部已建工程闸室

30、底板顺水流方向长度统计见表1。 表1 四川省局部水闸闸室尺寸、型式统计表工程名称闸室水深m闸高m闸室顺水流长m底板型式底板厚m坝基情况建成时间备注耿达24.031.540.0平底板4.0漂卵砾石1986年渔子溪1级22.027.835.0平底板4.0漂卵砾石1972年南桠河3级15.520.025.0平底板4.0漂卵砾石夹砂1982年映秀湾10.018.025.0平底板3.5漂卵石夹砂1971年木座17.022.531.0平底板2.5漂卵砾石夹砂2007年金岩7.211.524.0平底板3.3砂卵石2007年联补19.527.042.0平底板5.0卵砾石，夹中粗砂2007年白溪13.017.5

31、34.0平底板2.5砂卵石层2021年三棵树12.417.724.0平底板2.8含砂漂卵石层2004年沙坪14.520.030.0平底板2.5含漂砂卵砾石和块碎砾石土2007年玉林桥11.519.528.0平底板3.0亚砂土2021年竹格多15.519.526.0平底板2.5块碎石土2006年太平驿16.029.135.0平底板4.0块碎石夹漂卵石层1994年福堂17.531.040.0平底板5.0漂卵石夹砂2006年小天都32.539.053.0平底板5.0漂卵石夹砂2005年金康13.020.030.0平底板5.0含卵砾石砂土层2006年自一里15.520.030.0平底板2.5含漂砂卵碎

32、砾石层夹砾质砂2004年新政16.036.640.0平底板5.0砂岩、泥岩2006年金银台18.034.035.0平底板5.0砂岩、砂质粘土岩2006年大兴17.025.033.5平底板5.5砂岩、泥岩2004年千佛岩10.020.722.5平底板4.0砂岩、泥岩2021年注：闸室水深为正常蓄水位时的水深。 为了防止和减少由于地基不均匀沉降、温度变化和混凝土干缩引起的裂缝，对于多孔水闸的闸室底板必须沿顺水流向进行分段，即设置假设干道顺水流向的永久缝。但分段长度即顺水流向的缝距不宜过大，也不宜过小。如分段长度过大，那么永久缝的道数虽可减少，但增加了产生裂缝的可能性，同时也会增大底板混凝土浇筑的施

33、工强度；如分段长度过小，那么永久缝的道数增多，不仅增加了施工麻烦，也增加了工程造价，而且多设置一道缝，在防渗方面就增加了一个薄弱环节。分段长度确实定，主要根据闸室地基条件和结构构造特点，结合考虑采用的施工方法和措施等因素。原标准规定“闸室钢筋混凝土底板顺水流向的永久缝包括沉降缝、伸缩缝的缝距不宜大于20m岩基或30m土基。缝距超过上列数值时，应作论证。但实际工程土基上闸室分段长度已有超过了30m、基岩上闸室分段长度已有超过了20m，亦未出现裂缝或至少未出现有害裂缝。本次修订时考虑到与DL/T 5057保持一致，仍然采用上述规定。设在闸墩中间的永久缝，通常采用铅直贯穿缝；而设在闸室底板上的永久缝

34、，可采用铅直贯穿缝，也可采用斜搭缝或齿形阶梯状搭接缝。永久缝的宽度，考虑到土基上水闸的高度已经到达40m，所以本次标准修改时缝宽调整为2cm5cm。当闸室较高，地基层次多，各层次组成条件复杂，会出现不均匀沉降，缝宽取值宜取大值。缝内宜填沥青油毡、沥青木板或沥青泡沫板。 闸墩是闸门和各种上部结构的支承体，由闸门传来的水压力和上部结构的重量及荷载都通过闸墩传至到闸底板。闸墩通常是实体的，其纵向刚度很大，可以保证在纵向不会产生显著的变形。一般采用弧形闸门的闸墩要比平板闸门的闸墩长。闸墩上游墩头一般做成半圆形，以减小水流的进口损失；也有做成流线形的，可进一步减小侧收缩损失。下游墩头宜做成流线形，以利水

35、流扩散。在闸墩长度设计时，除了进行稳定和应力计算外，还应综合考虑闸门的型式及布置位置，闸顶交通桥的设计布置等。 闸墩的厚度通常是根据结构要求和施工方法确定。弧形闸门的闸墩，因为没有门槽，可采用较小的厚度。平面闸门的闸墩厚度，往往受门槽的深度控制。平面闸门闸墩门槽处的最小厚度，主要是根据结构强度和刚度的需要确定。如采用液压式启闭机，门槽处最小厚度确实定，还要考虑油缸布置的需要。此外，闸墩门槽处最小厚度如果过小，还会增加施工上的困难。因此本标准规定，平面闸门闸墩门槽处的最小厚度不宜小于0.4m。大型水闸采用弧形闸门时，当推力过大，普通钢筋混凝土结构不能满足结构强度要求，而闸墩厚度又不能做得太大，这

36、时可考虑采用预应力锚索加固闸墩结构的措施。 工作闸门门槽应设在闸墩水流较平顺部位，这样可以防止产生因水流流态不好时对闸门运行带来的不利影响。门槽宽深比取1.61.8是一种较优的槽型，这与现行的DL/T 5039有关规定是一致的。检修闸门门槽与工作闸门门槽之间的净距离不宜小于1.5m，主要是为了满足安装与维修的需要，同时也方便启闭机的布置与运行。 在我国水电工程的建设中，随着泄洪建筑物泄流量的增大，工作水头的提高，泄洪孔口尺寸的增大，弧形闸门所承受的推力也随之加大。弧形闸门推力加大，闸墩的受力也随之加大，而由于受建筑物布置及溢流宽度的限制，闸墩厚度不可能设计得过大，这就势必恶化了闸墩的应力状况。

37、从计算看，在水推力的作用下，弧门支铰附近的闸墩内往往会出现很大的拉应力，采用常规的钢筋混凝土结构是难以解决的。为了解决此问题，采用预应力闸墩是很好的方法。工程实践证明，在大型弧门的闸墩结构设计中采用预应力闸墩，对改善闸墩的应力状态，限制闸墩的变形、降低工程造价、保证工程平安运行是很合理的技术措施。 弧形闸门具有重量较轻、受力条件好、比相同孔口尺寸平面闸门要求的启闭机容量小、启闭灵活、不需设置门槽及过水顺畅等优点。在挡水高度和闸室孔口尺寸均较大，需由闸门控制泄水的水闸宜采用弧形闸门。当永久缝设置在闸室底板上时，由于底板的整体性较差，在地基不均匀沉降的情况下，较易造成闸底板顶面上下不平，闸墩侧向倾

38、斜等现象，从而改变闸孔形状，使得对闸孔变形很敏感的弧形闸门难以适应，因此宜采用平面闸门。如果采用弧形闸门，宜使用在岩基上的水闸，或者地基承载力较大，挡水高度不高的水闸，但需作好止水和防渗。弧形闸门支座宜布置在下游最高洪水位以上。当支座布置确有困难时，经论证后，在确保支座平安运行情况下、采取保护措施后，支座也可布置在下游洪水位以下。对于有排冰要求的水闸，闸室孔口尺寸一般较大，且过流水位以上的净空要求较高，宜采用平面闸门或下卧式弧形闸门。多泥沙河流上的水闸，泥沙的淤积可能给闸门启闭带来困难，因此，不宜采用下卧式弧形闸门。根据局部已建工程的经验，当河流推移质量较大时,挟沙水流对平板闸门门槽的冲撞磨损

39、影响较大，因此在有条件时宜采用弧形闸门。如采用平板闸门，那么应对结合门槽设计，对底部范围采用专门的保护措施。 对于露顶式闸门顶高确实定，在过去工程设计中分两种情况考虑，第一种情况是泄洪闸或冲沙闸，以正常蓄水位加0.3m0.5m的超高作为闸门的顶高。因为泄洪时，闸门是要开启的，而且在闸门全部翻开以前上游洪水位不会超过正常蓄水位。闸门全开后洪水有可能超过正常蓄水位，此时闸门已不挡水了。第二种情况是开敞式进水闸的露顶闸门，顶高就要按正常挡水位和校核洪水位中二者最高的水位加超高后确定。因为在校核洪水位时进水闸一般是关闭或局部开启，不允许过多的洪水进入引水道。 常用的闸门启闭机主要有卷扬式、螺杆式和液压

40、式三种。固定卷扬式启闭机是应用最广泛的一种，其定型产品有两种，一种是卷扬式平面闸门启闭机，另一种是卷扬式弧形闸门启闭机。固定卷扬式启闭机适用于闭门时不需施加压力，且要求在短时间内全部开启的闸门，一般每孔布置一台。螺杆式启闭机一般只适用于闸门尺寸和要求的启闭力都很小的小型水闸。其使用简便，价格廉价。液压式启闭机是一种比拟理想的启闭设备，其优点是利用液压原理，可以用较小的动力获得很大的启门力，同时体积小，重量轻，不需要很大的排架机房，其机房、管路以及工作桥的工程造价较省。此外液压传动比拟平稳和平安有溢流阀，超载时起自动保护作用，并较易实现遥测遥控和自动化。液压式启闭机缺点是金属加工条件要求较高。加

41、工精度的上下对液压启闭机的使用效果影响较大，同时设计选用时要注意解决闸门起吊同步问题，否那么会发生闸门歪斜卡阻现象。目前国内已有多家企业能够制造液压启闭设备，其使用效果也还不错，近年来已有越来越多的水闸工程采用了液压式启闭机。 在闸室顶部设置胸墙结构，其作用主要是为了减小闸门高度，从而减轻闸门重量和启闭机吨位。胸墙在闸室中的位置总是与闸门位置配合在一起的，一般布置在闸门的上游侧。胸墙采用板式结构时，直接支承在闸墩上；采用板梁式结构时，顶梁和底梁水平支承在闸墩上，板支承在顶梁和底梁上。为了使水流平顺地通过闸孔，减小局部阻力，增大泄流能力，胸墙上游面底部宜做成流线形。胸墙与闸墩的连接方式应与闸室的

42、构造要求相协调。当胸墙高度小于3m时，宜用简支式连接，因为简支式结构受力明确、计算简单、施工方便，但闸室整体性差，抗震性不好。对于永久缝设置在底板上的水闸，胸墙与闸墩不应采用固支式连接，以免由于地基不均匀沉降，支承部位的变形等不利因素产生结构次应力，造成不良后果。 对于闸室上部工作桥、检修便桥、交通桥等桥梁与水库水位的相互关系，既要考虑桥梁不能影响闸孔泄流，也需保证桥梁自身的平安。当闸室上部工作桥、检修便桥和交通桥的支座为活动简支支座时，应将支座设置在正常蓄水位以上。在实际工程中，当闸前最高洪水位高于正常蓄水位，在闸孔下泄洪水时，而闸室内位于梁板底缘的水面线通过计算或模型试验能确定时，可按梁板

43、底缘位置处的水面线高程来确定梁的超高值。 本条是针对建在土质松软地基上的水闸需特别注意的事项。一般情况下能避开时，是不宜选择在此类地基上建闸的。在无法防止且范围较大、处理代价太高时，应从闸室结构上考虑采用适合此类地基的闸室型式。本条是按现行的DL/T 5082的有关规定，对冻胀土地基上的水闸提出的结构选型布置的要求。 根据震害调查说明，地震区闸室结构的布置宜力求匀称，闸室宜采用钢筋混凝土整体结构，结构分缝宜设在闸墩上。凡采用整体式钢筋混凝土结构的水闸震害较轻，而别离式结构震害较重，采用浆砌块石结构的震害最为严重。因此，位于 8、9度地震区的水闸不宜采用别离式结构和建筑浆砌块石结构的水闸。6.3

44、 防渗排水布置 土基上闸基防渗长度又称渗径长度，即铺盖和垂直防渗体等防渗结构及闸室底板与地基的接触线长度，是闸基渗流的第一根流线长度，在以往水闸设计时，习惯采用勃莱法W.G.Bligh或莱因法E.W.Lane确定。前者用于平底板无垂直防渗体的闸基，后者用于有垂直防渗体或较深齿槽的闸基。勃莱法与莱因法统称渗径系数法又称直线比例法。勃莱法认为沿着闸基单位长度消减的水头是相同的，而莱因法认为闸基水平渗径的防渗效能只有垂直渗径的1/3。勃莱对印度一些闸坝工程其中一些工程遭受破坏和莱因对美国建造在土基上的278座闸坝工程其中约有150座遭受破坏进行调查分析后，提出了在各种不同地基条件下的渗径系数，即所谓

45、的勃莱系数和莱因系数，这些系数在早期出版的设计手册之类的文献中都可以查到。勃莱提出的渗径系数只反映了地基土质的不同，没有考虑到地基土层防渗性能的不均匀性及闸基轮廓线布置的复杂性；莱因提出的渗径系数，虽已考虑到水平渗径与垂直渗径消减水头的不均匀性，但认为垂直渗径防渗效能与水平渗径防渗效能的比值是一个固定不变的“三倍关系，这不够全面。实际上，垂直渗径防渗效能与水平渗径防渗效能的比值，应随地基特性，地下轮廓布置型式，垂直渗径长度与水平渗径长度的比值不同而异。此外，渗径系数法计算精度不高，特别是由该方法确定的渗透压力及出逸坡降很不准确，甚至有很大的误差。但是，由于渗径系数法十分简单，在布置闸基地下轮廓

46、线时，用来初步拟定防渗长度，仍然是可取的。本标准公式作为闸基防渗长度计算公式，在形式上和勃莱法渗径长度计算公式相似，但对允许渗径系数作了修正，改为允许渗透坡降J。对各类土层允许渗流坡降参考建议值可参见本标准第8章的规定。本标准在收集了数十个工程的土工试验资料后，提出的各类土层允许渗流坡降值参考建议值参见附录K。应该指出，公式主要用于工程规划和预可行性研究阶段初拟闸基防渗长度时使用，在工程可行性研究设计和施工图设计阶段，按公式6.3.2初拟的闸基防渗长度，还应用改良阻力系数法、二维或三维的数值计算方法等进行校验后确定。6.3.6 无论土质地基还是岩石地基，水闸地下轮廓线布置均应遵照防渗与导流排水相结合的原那么，即在水闸上游侧布置防渗设施，如防渗铺盖，垂直防渗体岩石地基上的水泥灌浆帷幕、土质地基上的混凝土防渗墙和钢筋混凝土板桩等或截水槽等。用来延长渗径，减少底板渗透压力，降低闸基平均渗透坡降，并保证不超过规定的