3D打印金属植入物有限元分析方法(T-CAMDI 045—2020).pdf

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1、ICS 11.040.40 中 国 医 疗 器 械 行 业 协 会 团 体 标 准 T/CAMDI 0452020 3D 打印金属植入物有限元分析方法 Finite Element Analysis of 3D Printed Metal Implants 2020-06-18 发布 2020-07-01 实施 中国医疗器械行业协会 发 布 T/CAMDI 045-2020 I 目目 次次 前 言.II 1 范围.1 2 规范性引用文件.1 3 术语和定义.1 4 要求.2 4.1 基本要求.2 4.2 模型数据.2 4.3 网格模型.3 4.4 材料属性.3 4.5 边界条件.3 4.6 模

2、型计算.3 4.7 模型验证.3 4.8 软件.3 5 方法.3 5.1 模型数据.3 5.2 网格模型.4 5.3 材料属性.4 5.4 边界条件.5 5.5 模型计算.5 5.6 结果输出.5 5.7 模型验证.5 6 报告.5 7 附录.6 T/CAMDI 045-2020 II 前 言 本标准按照GB/T 1.1-2009给出的规则起草。本标准由中国医疗器械行业协会 3D 打印医疗器械专业委员会提出。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别这些专利的责任。本标准归属于中国医疗器械行业协会3D 打印医疗器械专业委员会团体标准化技术委员会。本标准起草单位：北京爱康宜诚

3、医疗器材有限公司、广东汉邦激光科技有限公司、安世亚太科技股份有限公司、北京力达康科技有限公司、强生（上海）医疗器材有限公司、上海凯利泰医疗科技股份有限公司、上海科太迈迪医疗器械有限公司、重庆润泽医药有限公司。本标准主要起草人：李新宇、刘建业、寇晓东、马淑芹、高相飞、蔡方舟、朱梁、刘加兵 本标准指导专家：卢秉恒、戴尅戎、王迎军、骆小平（组长）、黄文华（组长）、丁焕文、唐康来、靳忠民、王玲、刘立武、王超。本标准首次发布于2020年。T/CAMDI 045-2020 1 3D 打印金属植入物有限元分析方法 1 范围 本标准规定了使用有限元分析（FEA）技术对 3D 打印金属植入物进行数值模拟分析的要

4、求、方法、报告内容等。本标准适用于对 3D 打印金属植入物在产品设计阶段和验证阶段围绕产品力学性能、运动功能和生物功能所开展的相关终产品的结构性能进行的有限元分析。依据本标准在临床或实验等效条件下对 3D 打印金属植入物的性能评价，可作为产品设计阶段和验证阶段的参考依据。如获得产品真实可靠性的最终评价依据，应添加相应的体外实验、动物实验等资料。2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。定制式医疗器械监督管理规定（试行）GB/T 31054 机械产品计算机辅助工程

5、有限元数值计算术语 GB/T 33582 机械产品结构有限元力学分析通用规则 GB/T 35022 增材制造主要特性和测试方法零件和粉末原材料 GB/T 36984 外科植入物用多孔金属材料X射线CT检测方法 T/CAMDI 025 定制式医疗器械力学等效模型 ASTM F2996 非组合式金属髋关节股骨柄有限元分析标准方法 3 术语和定义 GB/T 33582 机械产品结构有限元力学分析通用规则中的术语与定义同样适用于本标准。3.1 有限单元法 finite element method 将连续的求解域离散为有限个单元，并在给定边界条件下，利用有限单元的近似解逼近真实物理系统的数值分析方法。

6、3.2 有限元分析 finite element analysis 基于有限单元法的结构性能分析。3.3 有限元模型 finite element model 以有限数量单元的组合逼近产品结构的模型。3.4 有限元建模 finite element modeling 构建有限元模型的过程，包括几何模型构建和（或）处理、材料属性定义、网格划分、边界条件施加等步骤。T/CAMDI 045-2020 2 3.5 单元 element 具有几何、物理属性的最小求解域。3.6 节点 node 单元之间的铰接点。每个单元仅在节点处和相邻单元及外部发生联系。3.7 边界条件 boundary conditi

7、ons 在给定工况下，求解域边界上的几何、物理条件。3.8 材料属性 material property 材料的物理性能参数，如弹性模量、泊松比、密度等。3.9 各向同性 isotropy 是指物体的物理、化学性质不因方向而有所变化的特性，即在不同方向所测得的性能数值是相同的。3.10 各向异性 anisotropy 物体的全部或部分物理、化学等性质随方向的不同而有所变化的特性。3.11 敏感性分析 sensitivity analysis 在存在不确定性的情况下，通过改变某一变量测试该变量对模型或系统结果的稳健性影响。3.12 应力集中 stress concentration 结构局部区域

8、，刚度或形状急剧变化引起的应力数值明显增高的现象。4 要求 4.1 基本要求 对于建立的有限元模型，应考虑风险最高的产品几何和实际使用情况。建议采用 SI 国际单位作为有限元仿真的标准单位。对有限元模型的几何、材料边界条件等的简化应不影响植入物性能的评价。4.2 模型数据 被分析产品的几何外形和细节特征的设计过程充分考虑临床医师和工程师的意见。4.2.1 宏观结构 有限元模型的宏观结构应符合被分析结构的几何外形，其几何细节可以从图纸、几何模型、或任何其它与所定义模型几何形状一致的资料获取。有限元模型输入几何结构的简化应不影响植入物性能的评价。4.2.2 多孔微结构 3D打印金属植入物根据其功能

9、不同，可能存在不同种类的多孔微结构。多孔微结构通常有减重或骨长入的作用。在对3D打印金属植入物进行有限元分析的过程中应对这一特征进行充分考虑。在计算能力许可的条件下，几何模型应能充分反映3D打印形成的孔隙结构。T/CAMDI 045-2020 3 4.3 网格模型 4.3.1 网格单元、尺寸的确定应进行网格敏感性分析 4.3.2 非均一化的网格划分，应对植入物性能评价关注区域的细小特征、孔结构、接触面等做网格细化处理。4.4 材料属性 4.4.1 各向同性材料 为了计算有限元模型的应力和应变，至少需要输入至有限元模型中的所需材料属性为弹性模量（E）和泊松比（）。4.4.2 各向异性材料 在无法

10、证明材料为各向同性的情况下，在进行有限元分析前应充分评估材料在各个方向的力学属性，3D打印金属植入物应考虑按照各向异性材料进行属性赋值，并对各向异性材料属性对结果分析的影响进行评估。4.5 边界条件 边界条件的施加应充分考虑被分析结构在人体内的约束环境，使有限元分析模型能充分反映植入物的约束状况。必要时边界条件的输入条件应同临床医师进行充分沟通。加载条件应与被分析结构在体情况相符。加载条件分为载荷控制和位移控制，应根据实际情况合理选择加载方式。4.6 模型计算 将上述几何模型、材料参数、边界条件等设置完成，经离散化处理，从而建立完整的有限元分析模型。根据模型可能的失效模式，应合理选择强度理论和

11、分析类型，并对选择的合理性做出说明。4.7 模型验证 应采用有效手段对有限元模型的分析方法、输入参数和计算结果的有效性进行验证。4.8 软件 对3D打印金属植入物进行有限元分析的软件，应包含完整的静力学分析与动力学分析功能或模块。使用行业中常用并公认的有限元软件进行分析时，应提供软件名称和版本号。当使用其他软件时需提供软件分析可靠性的说明。注：可通过使用不同软件对相同算例进行运算结果的对比验证软件的可靠性。可靠性说明应单独以验证报告的形式提供。5 方法 5.1 模型数据 核查导入有限元分析软件的几何模型数据，几何模型数据应满足5.2的要求，尺寸精度满足植入物性能评价要求，并说明合理性。仅包含植

12、入物部件的有限元分析，其几何模型从产品的CAD几何文件中获取。T/CAMDI 045-2020 4 包含植入物以外多个其他结构的有限元分析，如模拟体外试验装置或模拟人体预期生理环境，需要对其他部件几何模型数据的来源及合理性进行说明，并明确植入物及部件间的相对位置关系。在构建植入物有限元模型时，可以对几何模型的细小特征，如：小倒圆、倒边特征、非重要区域的薄、锐特征和难以网格划分的多孔结构等进行简化，并对简化部位及简化理由做出合理性说明。5.2 网格模型 网格模型的建立应满足5.3的要求 网格划分推荐优先选用六面体单元，其次选四面体单元，优先选用高阶，网格单元大小应根据网格敏感性分析确定，满足差异

13、阈值为5%以内的敏感性要求。在网格尺寸上建议由大到小多次划分，对比计算结果。结果差异小于5%时，认定网格收敛。在需要网格细化的部位，应选取适合的细化准则，并标明单元细化结果。可以通过自动划分网格和手动划分网格、或是二者结合的方法对模型进行有限元网格划分。最重要的考虑因素在于，所使用单元的类型、尺寸和形状必须能代表预期的行为，且没有重大的数值局限性。对于单元划分的质量，大多数有限元分析软件具有检查单元形状的内置程序工具。若无此工具，则需要进行额外的检查。存在局部网格细化的情况，指出其具体位置和局部网格尺寸。5.3 材料属性 材料属性应满足5.4的要求。各向同性材料获取材料参数的方法，可参照经验或

14、文献获取，或按照相应标准测试方法进行试验。根据分析目的做线弹性分析时须至少获取如下参数：材料的弹性模量（E）、泊松比（）等线弹性段参数；对于材料非线性分析时还应该获取应力-应变曲线或者屈服拉伸强度（YTS）、极限拉伸强度（UTS）、断裂伸长率（A），断面收缩率（Z）等非线性段参数。各向异性材料在不同方向按照上述方式分别获取。其中，应变可用引伸计、应变片、光学全场测量等方式获取。注意因应变获取方式不同而带来的，工程应力-应变和真实应力-应变之间的转化。5.3.1 各向同性的或实体部分金属，材料属性可以通过材料检验报告获取。判断材料是否为各向同性材料属性的方法：采用在XYZ以及45度摆放打印的试棒

15、进行拉伸测试，当结果差异小于15%时，认为材料为各向同性材料，反之则各向异性。5.3.2 当材料属性不明确时，应采用相同工艺下打印的试样进行相应的力学测试获得材料属性，并进行留样。提供的留样，应能充分反映材料的拉伸、压缩等力学性能。注1：可参照GB/T 35022中推荐的试验方法对增材制造样件进行机械性能检测。注2：在对各向异性材料进行赋值时，建议应首先考虑将材料的各向异性，并按照实测材料参数进行赋予；或可使用各向异性材料中性能最弱的方向的材料参数作为整个材料的属性赋值。材料属性的选取和赋值过程需在报告中完整论述。5.3.3 对于多孔结构，建议按照其自身几何特征进行有限元网格划分和简化。如果多

16、孔结构可以简化为具有代表性结构的单元体进行阵列填充方式形成的多孔材料，可将多孔部分按照其宏观几何外轮廓建立模型，其材料属性通过对代表性结构单元体进行力学实验获得，并按照实体材料进行属性赋值。对于梯度孔径或随机排布的多孔结构，尽量不进行简化处理。T/CAMDI 045-2020 5 如果多孔结构在整个植入物中占比极小，且对整体力学性能无影响（例如骨整合面多孔层）。可将这种多孔结构简化为实体，材料属性按照实体金属的百分比赋予。同时分析人员需提供该简化过程的合理性说明。注：对于随机生成的多孔结构，应先根据GB/T 36984中的方法先确定孔隙分布的均匀性。5.3.4 对于有限元模型中涉及的其他材料应

17、尽量反映其真实材料属性。5.4 边界条件 边界条件的设置应满足5.5的要求。5.4.1 在医工交互的条件下，根据临床实际情况，对有限元模型应施加符合在体情况的位移、约束、力或其他必要的边界条件。明确有限元模型载荷、位移的施加方式、作用位置、大小和方向，模拟植入物在体的功能状况。5.4.2 边界条件的施加应充分考虑模型中是否存在与其他部件或自身发生表面接触的区域。对该类型区域施加接触边界条件。5.4.3 对于设计上存在对称性结构的产品，如果其边界条件也是对称的，则可以使用部分对称结构，对其施加对称边界条件，进行简化计算。否则不得做简化处理。5.4.4 边界条件的设置应注意力学等效模型的建立，可以

18、参考T/CAMDI025-2019定制式医疗器械力学等效模型中的相关要求进行，明确各部分的装配关系，并确认其合理性。注：当3D打印金属植入物的类型和受力状态与现有标准或方法类似时，可参考使用类似产品的测试标准。有统计学意义的数据也可以作为加载载荷的条件。5.5 模型计算 模型的计算应满足5.6的要求，并定义及关注如下要素。5.5.1 定义分析步、分析类型和输出参数。5.5.2 应对有限元分析的计算过程进行检查，确保几何模型、网格模型、材料参数和边界条件等在分析模型中被正确合理的定义，并能正确代表所分析的情况。确保有限元分析结果无单元应力应变不协调的情况。5.6 结果输出 计算结果通过图表等形式

19、呈现，并对结果进行文字描述、解释和分析总结。通过云图呈现结果，须包括图例、最大值应力、最大位移值及最大值发生的位置。要有必要的局部放大图以及关键截面图，多参数结果比较时采用统一图例。明确输出参数与植入物性能评价指标的关系。注：可参照附录A中实例的样式进行结果输出。5.7 模型验证 5.7.1 实验方法。应采用有效手段对有限元模型的有效性进行验证，有限元与物理测试应尽可能体现实际测试的工况，可以进行适当简化。将实验结果同有限元结果进行对比，通过两者结果的一致程度，对模型的有效性进行验证。对于力学实验建议采用引伸计、应变片或非接触式光学测量的方式进行数据测量。5.7.2 文献对比。在实验很难复现有

20、限元模拟的情况下，建议通过采用文献对比的方式，通过查阅相关研究文献中对于类似产品的研究结果，作为支持性数据，证明有限元模型的有效性。6 报告 T/CAMDI 045-2020 6 应在报告中全面的记录3D打印金属植入物的有限元分析过程。报告格式应符合可接受的工程报告稿的格式要求。报告应包含但不限于以下信息：框架内容 a)有限元分析目标或需求，包含分析对象的完整描述，包括分析目的、产品介绍、分析方法等；b)分析软件，使用的商用软件应提供软件的名称及版本号。非商用软件提供软件分析可行性说明。使用软件子程序及特殊模块等，需提供验证分析方法的详细信息；c)参考标准，包含力学实验和有限元仿真工况中涉及的

21、全部参考标准；d)几何结构，包含模型的几何数据，包含外观尺寸、多孔结构等，对几何模型的简化情况及其合理性描述；e)网格模型，包含网格的类型、大小及网格数量，计算网格收敛性的方法和过程；f)材料参数，提供材料参数的数据来源，当材料性能参数来源于力学实验时，应提供相应的力学实验报告作为附件材料；g)边界条件，对于模型中使用的边界条件应提供数据来源的文献或标准；h)输出结果，应给出典型的图表结果，如应力/应变云图、数据表等，图表应简明易懂，不应有无关信息；i)模型验证，提供参照的文献或进行的力学实验过程，模型验证过程中的对比数据分析结果，模型有效性的分析过程与结果；j)结论与建议 7 附录 附录A

22、建议的报告样式 附录B 全实体结构的典型产品的操作实例 附录C 含有多孔结构的典型产品的操作实例 T/CAMDI 045-2020 7 附 录 A（规范性附录）3D 打印人工颞下颌关节有限元分析报告 一、一、有限元分析目标有限元分析目标 颞下颌关节（TMJ）是颅面复合体的重要组成部分，对于言语，咀嚼，吞咽和表达情绪等活动必不可少。涉及 TMJ 的疾病是比较普遍的，其疾病常可累及一个或多个附近部位，主要表现为关节疼痛(开口受限及咀嚼能力受影响）、严重者可见不同程度的面部畸形，对患者的正常生活、学习等带来不利影响。16-59的患病率报告的症状和 33-86的临床体征表示,修复 TMJ 的颞下颌关节

23、置换（TJR）手术已被广泛接受为治疗 TMJ 病情严重的可靠方法。当保守和非手术疗法无效时，其中包括晚期退行性关节疾病，肿瘤，发育异常，强直，外伤和骨折等疾病，采用颞下颌关节置换（TJR）手术是一种有效且可靠的关节重建方法。随着 3D 打印技术和医学影像技术的迅速发展，通过三维重建和 3D 打印技术制造的定制化关节假体更符合患者的解剖结构。使用仿真力学分析软件分析设计完成后的关节假体在受力情况下的应力应变等值以及解决应力集中等问题，可以为颞下颌关节修复重建的设计提供更可靠的技术保证。本次有限元分析采用的是静力学分析，主要目的是对根据特定病例定制的个性化颞下颌人工关节进行分析验证，并对比两种不同

24、髁突设计构型。二、二、分析软件分析软件 采用 ANSYS 17.0 软件进行仿真计算 三、参考标准参考标准 GBT 13810-2017 外科植入物用钛及钛合金加工材 四、四、几何结构几何结构 模型名称 几何尺寸（单位：mm）是否简化及说明 上颌骨 148.44x141.69x105.33 是 下颌骨 123.47x98.87x84.00 是 关节窝 17.15x23.74x17.98 否 仿生关节柄 15.59x27.38x55.59 否 人工关节柄 16.70 x27.03x55.78 否 螺钉 7.39x3.85x5.23 是。为了减少计算量，螺钉未设计螺纹 关节盘 25.98x16.3

25、4x11.85 是 五、五、网格模型网格模型 部件名称 网格类型 网格数 节点 上颌骨 Quadratic tetrahedral 79191 130941 下颌骨 Quadratic tetrahedral 40832 63417 关节窝假体 Linear tetrahedral 27148 7957 仿生关节柄 Linear tetrahedral 38234 10932 T/CAMDI 045-2020 8 人工关节柄 Linear tetrahedral 33764 9590 钛钉 Quadratic tetrahedral 851 1624 关节盘 Quadratic tetrahe

26、dral 2566 4634 六、六、材料参数材料参数 材料类型 杨氏模量（GPa）松泊比 上颌骨/下颌骨 Bone-C 15 0.3 关节窝假体 Polyethylene 0.8 0.4 仿生关节柄 Ti-6AI-4V 110 0.3 人工关节柄 Ti-6AI-4V 110 0.3 钛钉 Ti-6AI-4V 110 0.3 关节盘 DiskAnterior 44.1MPa 0.4 参考文献：1Hui Gao,Xian Li,Chunjuan Wang,Ping Ji,Chao Wang,Mechanobiologically optimization of a 3D titanium-mes

27、h implant for mandibular large defect:A simulated study,Materials Science&Engineering C.104(2019)109934.七、七、边界条件边界条件 本次分析给定的载荷是咬合力，具体值见下表：最大咬合力（N）最大咬合力（N）颞前肌 222.3 颞后肌 158.6 左侧咬肌浅层 196.3 咬肌中层 37.9 咬肌深层 44.9 翼内肌 170.8 翼外肌上头 65.5 翼外肌下头 5.1 固定部位：T/CAMDI 045-2020 9 接触关系：接触物体 接触关系 上颌骨 关节盘 Frictionless 上颌

28、骨 钛钉 Bonded 上颌骨 下颌骨 No-Separation 上颌骨 人工关节窝 No-Separation 下颌骨 关节柄 Bonded 下颌骨 下颌骨 关节柄 关节窝 关节柄 钛钉 关节盘 钛钉 钛钉 关节窝 Bonded Frictionless No-Separation No-Separation Frictional 参考文献：1 Y.W.Lee,H.J.You,J.A.Jung,D.W.Kim,Mandibular reconstruction using customized three-dimensional titanium implant,Arch.Craniofa

29、c.Surg.19(2018)152156.2 Hui Gao,Xian Li,Chunjuan Wang,Ping Ji,Chao Wang,Mechanobiologically optimization of a 3D titanium-mesh implant for mandibular large defect:A simulated study,Materials Science&Engineering C.104(2019)109934.3 David Acklanda,Dale Robinsona,Peter Vee Sin Leea,George Dimitroulis,D

30、esign and clinical outcome of a novel 3D-printed prosthetic joint replacement for the human temporomandibularjoint,Clinical Biomechanics 56(2018)5260.八、输出结果输出结果 九、九、网格网格敏感性敏感性验证验证 T/CAMDI 045-2020 10 有限元网格尺寸设置在 1mm 左右最为合理，可以保证足够的计算精度，又不至于消耗过大的计算时间。收敛性如下图所示：十、十、结论与建议结论与建议 从有限元分析结果可以得出，人工髁突的接触应力大于仿生髁突

31、设计颞下颌关节，因此在设计定制化关节假体时，应优先选择仿生髁突头。T/CAMDI 045-2020 11 附录 B（资料性附录）股骨柄有限元分析股骨柄有限元分析及实验验证及实验验证 1.分析目标分析目标 使用本标准的方法，对定制式 3D 打印金属股骨柄植入产品进行静态和动态力学性能分析，验证所设计的结构和 3D 打印制造的产品是否可靠，为临床应用提供设计和制造依据。2.分析软件分析软件 软件名称：ANSYS 版本号：18.2 3.参考标准参考标准 YY/Y 0809.4-2018,ASTM F2996-13,GB/T 13810-2017 4.几何结构几何结构 图 1 为特征尺寸，股骨柄假体长

32、度（CT）=150.53mm。图 2 根据 ASTM F2996-13 对模型进行处理，红色为固定约束位置，绿色区域为过渡区域，避免由于约束区域刚度过大产生的判断误差。图 3 为有限元分析整体模型。图 1 图 2 图 3 5.网格模型网格模型（1）网格类型：四面体网格（2）网格大小：1mm（3）网格数量：223276 6.材料参数材料参数 股骨柄 球头/压块 材料 TC4 钴铬钼 抗拉强度 1100MPa 1350MPa 屈服强度 1000MPa 1050MPa 弹性模量 110000MPa 210000MPa 泊松比 0.3 0.3 TC4 S-N 曲线（图 4）：T/CAMDI 045-2

33、020 12 图 4 TC4 疲劳曲线图 7.边界条件边界条件 静态静态 载荷：2300N（图 5 标注 B）约束：按 ASTM F2996-13 方式对 CT=90mm2以下区域进行全约束（图 5 标注 A）；约束压块 X、Z 方向的位移为 0mm，Y 方向 free（图 5 标注 C）疲劳疲劳 载荷：恒定载荷（Ratio），载荷比=2302300=0.1 图 5 边界条件 8.输出结果输出结果 8.1 静态分析静态分析 静态分析静态分析 位移 应力 结果：分析获得最大位移 0.150mm。结果：分析获得颈部最大应力为 136.31 MPa。应力随应力随位置位置变化规律变化规律 T/CAMD

34、I 045-2020 13 结果：从位置-位置应力变化曲线，最大应力为 92.24MPa 出现在颈部。结果：从位置到位置的应力变化曲线，最大应力为 135.58MPa 出现在颈部。8.2 疲劳分析疲劳分析 疲劳应力 结果：颈部最大交变应力为 76.67 MPa。安全系数 疲劳寿命 T/CAMDI 045-2020 14 结果：模拟分析获得该模型尺寸植入件的最小安全系数为 8.6。结果：模拟分析获得的疲劳寿命能达到 1000 万次。9.模型验证模型验证 9.1 股骨柄实验验证 采用 SLM 工艺打印出与模拟分析模型一致的钛合金股骨柄植入件，打印后的植入件随基板进行整体热处理，打印工艺参数及热处理

35、规范如表 1 所示，完成热处理的植入件经打磨去除表面台阶和粗糙纹路，获得光滑表面。表 1 钛合金股骨柄打印工艺参数与热处理规范 名称名称 材料材料 激光功率激光功率 扫描速度扫描速度 扫描间距扫描间距 层厚层厚 股骨柄 TC4 ELI 280W 1200mm/s 0.14mm 30 热处理规范：处理温度 800；保温 2h；空冷（气保护炉进行）股骨柄植入件按 YY/T 0809.4-2018 方法要求进行疲劳测试，加载载荷 2300N，循环疲劳次数 500 万次，试验装置如图 6 所示；股骨柄静态载荷位移数据如图 7 所示，2300N 时位移变化为 0.162mm，有限元模拟结果为 0.150

36、mm，吻合度为 92.59%；疲劳试验数据采集如图 8 所示，500 次循环过程中系统没有出现失稳显现，试验完成后取出植入件进行检测，无任何缺陷出现。图 6 股骨柄植入件疲劳试验装置 图 7 股骨柄静态载荷位移数据 T/CAMDI 045-2020 15 图 8 疲劳试验数据采集 9.2 力学性能验证 使用与植入件同炉打印的试样，并经过相同的热处理后进行力学性能检测和孔隙率测定，获得的力学性能和孔隙率如表 2 及图 9、图 10 所示。表 2 随炉样件力学性能 抗拉强度（MPa）屈服强度（MPa）延伸率（%）TC4 ELI 110050 100050 152 图 9 TC4 样件的拉伸曲线 图

37、 10 TC4 样件的孔隙度 随炉钛合金试样经截面法金相检测孔隙率为 0.006%，致密度达到 99.96%，最大孔洞尺寸小于 20.14m；抗拉强度 110050 MPa，屈服强度 100050 MPa，延伸率 152%，满足 GB/T 13810-2017 的要求。10.结论与建议结论与建议 有限元分析可获得优化的几何模型和应力分布状况，为临床应用植入件提供了设计和制造的依据，以目前的 SLM 工艺水平，采用较佳工艺参数生产的定制式/个性化植入产品，其力学性能能够满足临床植入的要求，鉴于植入件安全性能考虑，需要进行同炉试样的相关性能验证，至少包括力学性能和孔隙率检测。T/CAMDI 045

38、-2020 16 参考文献：1YY/T 0809.4-2018 外科植入物部分和全髋关节假体第四部分：带柄股骨部件疲劳性能试验和性能要求.S 2ASTM F2996-13 StandardPractice forFinite Element Analysis(FEA)of Non-Modular MetallicOrthopaedic Hip Femoral Stems.S 2GB/T 13810-2107 外科植入物用钛及钛合金加工材.S 3 Chethan K.N.Mohammad Zuber，Static structural analysis of different stem des

39、igns used in total hip arthroplasty using finite element method.4傅彦棉，彭伟，盛浩，等.基于 ABAQUS 及疲劳试验的烧结股骨柄设计研究J,2019,16（3）：71-73.T/CAMDI 045-2020 17 附录 C（资料性附录）3D 打印金属椎间融合器有限元分析及实验验证打印金属椎间融合器有限元分析及实验验证 1.软件信息软件信息 软件名称和版本：Magics V23（打印前处理），ABAQUS2017（有限元前处理和计算），SOLIDWORKS2014（几何模型建立），Mimics21（CT 扫描逆向重建），Hype

40、rmesh2017（有限元前处理）。2.3D 打印实体标准件对标打印实体标准件对标 2.1 3D 打印实体件产品测试打印实体件产品测试 实体拉伸标准件拉伸测试，按照GBT 228.1-2010 金属材料拉伸试验第 1 部分室温试验方法进行设计，并采用引伸计采集应变。获取试验的应力应变曲线。下面以 1 号样品为例作为展示（图1），实验照片和试验曲线如图 2 所示。图 1 样品设计 图 2 实验照片及样品实验曲线 表 1 实验测得的材料属性数据 T/CAMDI 045-2020 18 弹性模量(自动)(MPa)屈服强度(偏移量 0.002 mm/mm)(MPa)抗拉强度(MPa)1 111,327

41、.60944 1,029.59111 1,087.72729 图 3 试验后样品：2.2 3D 打印实心件产品有限元分析打印实心件产品有限元分析 拉伸测试的有限元模型如图 4（a）所示，材料属性设置如图 4（b）所示，分为弹性段和塑性段。弹性阶段输入材料的杨氏模量和泊松比，塑性阶段输入参数第一列为应力，第二列为塑性应变。（a）（b）图 4 拉伸测试有限元模型：（a）有限元模型；（b）材料属性 有限元模型的边界条件设置如图 5 所示。移动夹持端，使得标距段产生 4mm 的位移。T/CAMDI 045-2020 19 图 5 有限元模型的边界条件设置 计算后输出结果中的应力云图和标距段的力-位移曲

42、线，如图 6 和图 7 所示：图 6 结果应力云图 图 7 标距段力-位移曲线 实验后样品形貌同有限元模型分析后样品形貌进行对比，对比如图 8 所示：图 8 实验样品同有限元模型的形貌对比 实验所得的力-位移曲线同有限元分析的结果进行对比，如图 9 所示。可以看出，2 条曲线在弹性区、塑性区均非常重合，说明在该区域对标成功。不考虑破坏区，因此未进行对标。T/CAMDI 045-2020 20 图 9 实验所得的力-位移曲线同有限元分析的对比结果 3.3D 打印打印多孔多孔件产品对标件产品对标 3.1 3D 打印打印多孔多孔件产品件产品测试测试 多孔随炉样块样品设计及打印的样品如图 10 所示，

43、控制尺寸为 10*10*10。图 10 多孔随炉样块样品设计及打印的样品 T/CAMDI 045-2020 21 将多孔样块进行研所实验，所得的实验曲线和结果数据如图 11 所示。最大压缩载荷(N)弹性模量(自动杨氏)(MPa)抗压强度(MPa)1 5,641.54736 1,807.15797 57.56681 2 5,822.81006 1,545.53109 58.22810 平均值 5,732.17871 1,676.34453 57.89745 图 11 多孔样块实验数据：斜率和峰值载荷基本一致，斜率和峰值载荷基本一致，说明样品重复性好，实验误差小。3.2 3D 打印打印多孔多孔件产

44、品件产品有限元分析有限元分析 建立多孔样件的有限元模型，采用梁单元 B31,Truss 单元没有旋转自由度只能承受轴向载荷，BEAM 单元可以承受弯矩，更符合实际。几何模型如图 12 所示。丝径横截面积为圆形，半径0.12mm。图 12 多孔样件的几何模型 T/CAMDI 045-2020 22 边界条件，如图 13 所示。底部完全固定，在顶端施加垂直载荷，直至失效。图 13 边界条件设定 对不同单元尺寸进行收敛性分析分析单元尺寸表 2 所示，结果如图 14 所示。表 2 梁单元不同单元大小对应的模型数量对比表格：梁单元长度梁单元长度 单元数量单元数量 节点数量节点数量 最大载荷最大载荷 0.

45、8mm 7772 3321 12252.9 0.4mm 14324 9873 9521.1 0.2mm 29498 25047 8117.3 0.1mm 60494 56043 7639.8 图 14 梁单元不同长度的载荷位移结果对比。T/CAMDI 045-2020 23 可以看出，梁单元长度从 0.2mm 降至 0.1mm 时，最大载荷变化约 5%，符合收敛性要求，因此后续模型采用 0.2mm 的梁单元进行划分。实验结果曲线同有限元分析结果进行对比，对比结果如图 15 所示：图 15 实验结果曲线同有限元分析结果 可以看出，半径 0.12mm，划分 0.2mm 的梁单元，其计算结果与实验曲

46、线的最大值相近。斜率比试验的略大，但比较接近。此处斜率的差异可以解释为测试样品与有限元模型的细节差异导致，结果如表 3 所示。表 3 实验结果 最大压缩载荷(N)杨氏模量（MPa）R=0.12 5217.38 25754.36 TEST 5641.55 19286.49 4.3D 打印融合器对标打印融合器对标 4.1 3D 打印融合器产品测试打印融合器产品测试 按照 YYT 0959-2014（脊柱植入物椎间融合器力学性能试验方法）中的压缩试验测试。实验图片及结果曲线如下图 16 所示。T/CAMDI 045-2020 24 图 16 实验图片和测量曲线：实验最大力值：73.55KN 试验后样

47、品如图 17 所示。图 17 试验后样品破坏状态 4.2 3D 打印融合器有限元分析打印融合器有限元分析 按照 YYT 0959-2014（脊柱植入物椎间融合器力学性能试验方法）中的压缩试验，在 HM 中进行融合器模型与上、下固定装置的有限元模型建立及装配。以腰椎融合器为例，压缩测试的有限元模型，经简化如图 18 所示。其中，有限元模型在建模时可以保证上下压块，几乎完全的水平、垂直和对中。因此没有对标准中的万向球头进行建模。此外，边界条件只施加垂直方向的力，施加端的其他方向位移没有约束，其本质就是没有限制横向方向的万向节。通过边界条件和模型的摆放，保证了标准中增加万向接头的效果。另一方面，若对

48、万向球头进行建模，则涉及两者之间的摩擦系数，接触属性、接触本构模型等一系列不确定因素。综合考虑，本分析的简化合理的体现了标准的本质理念，与标准的测试方式是等效的。其他规格型号的有限元模型与此类似。融合器的有限元模型单元尺寸统一为 0.2mm。T/CAMDI 045-2020 25 图 18 分析的整体有限元模型 接触关系设置：设置上、下固定装置与融合器之间为接触的关系。模拟实际试验中，压块与融合器齿形的完美配合，目的是为了尽量保护融合器的齿不被破坏，减少齿处的应力集中，尽可能使其主体部分发生破坏，测得真实的产品性能。材料属性：TC4ELI：弹性模量 111327.6 MPa，密度 4.43e-

49、9t/mm3，屈服强度 1040MPa，断裂强度1156Mpa，延长率 10%。以腰椎融合器为例，列出模型的详细参数，如表 4 所示。表 4 有限元模型参数设置 结构名称结构名称 弹性模量弹性模量/Mpa 泊松比泊松比 单元数单元数 节点数节点数 融合器融合器-实体部分实体部分 111327.6 0.342 265694 62092 融合器融合器-多孔部分多孔部分/24022 20682 上固定装置上固定装置 刚体/9528 4766 下固定装置下固定装置 刚体/9528 4766 多孔材料材料参数（应力-应变）输入如下图 19 所示：图 19 材料参数设置：材料失效形式为延展断裂，需定义材料

50、失效起始点。左列为等效失效应力，右列为应力三轴度。最下方的 0.1 为单元失效位移量。可根据材料曲线获得，也可根据模型单元尺寸确定。T/CAMDI 045-2020 26 载荷与边界条件：模拟实际实验：下端固定装置完全固定 6 个活动度，上端固定装置垂直向下移动，直至样品失效。失效状态如图 20 所示，力-位移曲线如图 21 所示。图 20 有限元计算的样品失效状态 图 21 有限元计算的力-位移曲线 有限元分析最大力值：83.942KN，与实验值接近，相差约 10%。实验后样品形貌与有限元模型分析后样品形貌对比：可以看出，样品试验后的形貌，断裂位置与有限元模型分析的结果非常贴合，基本一致，如