房建工程外墙悬挑脚手架施工方案（含计算书）.docx

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1、房建工程外墙悬挑脚手架施工方案一、外墙悬挑脚手架的搭设方案本工程地上局部外脚手架采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在 一层顶平面开始设槽钢悬挑并钢丝绳及钢管斜拉，下部用钢管斜支撑 结构，每三层断开搭设。脚手架钢管选用48X3. 5,外挑 采用16号槽钢，固定工字钢在楼面上 用220的圆钢,距外墙边为1.5米。 立杆纵向间距为1. 5米，内立杆距外墙 0. 35m,外立杆距外墙面为1. 4米，大 横杆间距为0. 6米，小横杆长度为1. 5 米。脚手架与建筑物的连墙拉结采用刚 性连接,垂直间距为3.9m,水平间距 为5.5m9nb连墙件用48X3. 5的钢 管，其与脚手架的连接采用直角扣件， 局部连

2、墙件通过预先埋设的中50穿墙 套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根短钢管锁紧，局部连墙 件采用扣件和钢管与框柱四周锁紧连接。本工程考虑悬挑架分段搭设，大致以三层为一段，共搭设七次。因为第一段高度较高，应选择第一段悬挑架高度计算荷载及对水平悬 挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。二、悬挑脚手架的材质及构造要求第1页共41页4、质量保证考前须知(1)、脚手架必须经过平安员验收合格后方可使用，作业人员必 须认真戴好平安帽、系好平安带。(2)、脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后, 方允许使用或继续使用：A、搭设完毕后；B、连续使用达6个月；C、施工中中途停止使用超过15天，在重新使用

3、之前；D、在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；E、在使用过程中发现显著变形、沉降、撤除杆件和拉结及平安 隐患存在的情况时。(3)、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料。(4)、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派 专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及平安网的使用情况，遇有问 题及时解决。、外观质量平安网总体颜色应当一致，每一立面平安网的颜色不得出现过大 色差，平安网挂设必须紧凑，外表绷紧。脚手架钢管颜色一致。五、平安施工措施第10页共41页1、材质及其使用的平安技术措施(1)、扣件的紧固程度宜在4050Nm,并不大于65Nm,对接 扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其

4、开口应向内，以防进雨, 直角扣件安装时开口不得向下，以保证平安。(2)、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于lOOmino(3)、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆 裂、变形、滑丝等现象的扣件。(4)、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。(5)、钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。2、脚手架搭设的平安技术措施(1)、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、 上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关 的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。(2)、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安 装稳定后，方可根据情况撤除。(

5、3)、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程 平安，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。(4)、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过 相邻连墙件以上两步。(5)、在搭设过程中应由平安员、架子班长等进行检查、验收和 签证。每两步验收一次，到达设计施工要求后挂合格牌。第11页共41页3、脚手架上施工作业的平安技术措施(1)、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经工程经理部安 全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆 除脚手架部件。(2)、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷 载不得大于3kN/M2,确保较大平安储藏。(3)、结构

6、施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层 数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。(4)、当作业层高出其下连墙件3. 1m以上，且其上尚无连墙件时 应采取适当的临时抛拉措施。(5)、各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。(6)、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维 修加固，以到达坚固稳定，确保施工平安。4、脚手架撤除的平安技术措施(1)、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上 岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都撤除之后才能撤除。(2)、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作 业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作

7、。(3)、架体撤除前，必须观察施工现场环境，包括架空线路、外 脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被撤除 架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前撤除的尽量撤除掉。第12页共41页(4)、撤除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志， 地面设专人围护，禁止非作业人员进入。(5)、撤除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人 有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。(6)、拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将撤除情况交代 清楚后方可离开。(7)、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。(8)、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。(9)、在撤除过程中，

8、凡松开连接的杆、配件应及时撤除运走， 防止误扶、误靠己松脱的杆件。撤除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊 至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行撤除较重杆件等危险 性作业。(10)、所有杆件和扣件在撤除时别离，不准在杆件上附着扣件或 两杆连着送至地面。(11)所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃 圾物从高处坠落伤人。(12)、撤除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要 绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。(13)、六级风以上(含六级)时停止撤除脚手架施工。六、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康平安管理手册、程第13页共41页序文件，要求施工时做到：1、进入

9、施工现场的人员必须戴好平安帽，高空作业系好平安带, 穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要保护场内的各种绿化设施和标识牌， 不得践踏草坪、损坏花草树木、随意撤除和移动标谡牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开 玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员 定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏 病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目平安网等影响作业班组支模 时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手

10、架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时: 须经技术部同意后由架子工操作。8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业 面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手 架上，严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚 手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。第14页共41页11、撤除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配 备料斗，防止火星和切割物溅落。12、脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发 现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题

11、要及时解决。13、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不 得截断架体。14、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工 具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑 鞋，袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格 领料手续。17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆 当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按 品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19、六级以上（含六级）大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架

12、 作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、 积水等物，假设有那么应随时清扫，并要采取防滑措施。七、悬挑式脚手架平安性能计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规第15页共41页范(JGJ130-2001 )o搭设尺寸为：立杆的纵距为l.5m,立杆的横距0.8m,立杆的步 距 1.80m。采用的钢管类型为48X3. 5,施工均布荷载为3. OOKN/痛，同时 施工2层，脚手板共铺设6层。悬挑水平钢梁采用16b槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m, 建筑物内锚固段长度2. 5mo1、大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，按照大横杆上面的 脚手板和活荷

13、载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。(1)、均布荷载值计算q. = 0. 038KN/mq2=0. 35X0. 8/3 = 0. 093KN/mQ=3. 000X0. 8/3=0. 8KN/mqi = 1.2X0. 038+1.2X0. 093 =q2=1.4X0. 8=1. 12KN/m大横杆的自重计算标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值0.157KN/m活荷载计算值(2)、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续均布荷载作用下的弯矩，大横杆各部位 受弯最大时可能受力组合如下列图：第16页共41页qeqLN 之 A A1-11IL_t ILI1IL-t大横杆计算荷载组合简图(跨中最

14、大弯距和弯中最大挠度)Lf_L_L_f大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯距)跨中最大弯矩计算公式如下：Mimax = O. 08qiL2+0. 10q2L2跨中最大弯矩为：Ml (0. 08X0. 157+0. 10X 1. 12) X 1.5002=0. 28KN/m支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0. 10qiL2-0. 117q2L2支座最大弯矩为：M2=-(0. 10 X 0. 157+0. 117X1. 12)X1. 5002=-0. 33KN/m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：。=0. 33X1075080. 0 = 64. 96N/mm2大横杆的计算强度小

15、于205. 0N/mm满足要求！(3)、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：第17页共41页q.L4q2L1+ 0. 990100EI100EI静荷载标准值 q. = 0. 038+0. 093 = 0. 131KN/m活荷载标准值q2=0. 8KN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0. 677X0. 131+0.990X0.8) X 15007 ( 100 X 2. 06 X 105X121900)Vmax=O. 677=1. 776mm大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求！2、小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度计算和挠度计算，用

16、大横杆支座的 最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变 形。(1)、荷载值计算大横杆的自重标准值qi = 0. 038X 1.500 = 0. 057KN脚手板的荷载标准值q2=0. 350X0.8X 1. 500/3 = 0. 14KN活荷载标准值Q=3. 000X0.8X 1. 500/3 = 1 . 2KN荷载的计算值P= 1. 2 X 0. 057+1. 2X0. 14+1. 4X 1.2 =1.916KN、强度计算第18页共41页最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = ql2/8集中荷载最大弯矩

17、计算公式如下：Mpmax = pl/3M=(l. 2X0. 038) X0. 878+1. 916X0. 8/3 = 0. 515KN/m。=0. 515 X 1075080. 0 = 101. 37N/nun2小横杆的计算强度小于205. ON/mm2,满足要求！、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：qL1Vqmax=384EI集中荷载最大的弯矩计算公式如下：pL(3L2-4L2/9)Vpmax=72EI小横杆自重均布荷载引起的重大挠度V尸5. 0X0. 038X800，/ (384X2. 06X 105X 121900.

18、0) =0. 008mm集中荷载标准值 P=0. 057+0. 14+1. 2 = 1. 397KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1397X800X (3X80)4 X 80079)/ (72 X 2. 06X103X121900. 0)=第19页共41页1、脚手架材质要求(1)、钢梁必须符合16#槽钢要求，钢管外径为48nlm,壁厚不小 于3. 5mm,必须涂有防锈漆，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢 管严禁使用。(2)、扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使 用，扣件外表应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件 夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5nl

19、ln。(3)、密目式平安网应紧随架体搭设高度满挂，密目式平安网的 目数为在网上任意一处100mmX100mm=10000nim2的面积上大于2000 目。使用的密目式平安网须是建设部认证产品。(4)、所有材料未经报审检验合格的均不得用于本脚手架工程中。2、搭设构造要求(1)、立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连 接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱 接头防止出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开1500mm；各 接头中心距主节点的距离不大于步距的l/3o立杆在顶部搭接时，搭 接长度不小于1m,必须等间距3个旋转扣件固定。、大横杆大横杆置于小横杆

20、之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧， 采用至少1. 8m且同一步大横杆四周要交圈。第2页共41页1.013nin最大挠度和：V=Vi+ V2=l. 021mm小横杆的最大挠度小于800/150至10mm,满足要求！3、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算（规范5.2.5）：RWRc其中R 一扣件抗滑承载力设计值，取8. 0KN；R一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值Pi = 0. 038X0. 8 = 0. 03KN脚手板的荷载标准值P2=0. 350X0.8X 1. 500/2 = 0. 21KN活荷载标准值 q

21、 = 3. 000X0.8X1. 500/2 = 1. 8KN荷载的计算值 R = 1. 2 X 0. 03+1. 2X0. 21+1. 4X1.8 = 2.808KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩到达4065KNm时，试验说明：单扣件 在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8. 0KN：双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12. OKNo第20页共41页4、脚手架荷载标准值作用与脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)、静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值为0. 125 KN/mNG1=O. 125X45 = 5. 63KN脚

22、手板的自重标准值为0. 35KN/D12NG2=0. 350X4X 1. 500X (0.8+0. 3) /2 = 1. 155KN栏杆与挡脚手板自重标准值为0.140KN/mNG3=0. 140X1. 500X4/2=0. 420KN吊挂的平安设施荷载，包括平安网为0.005 KN/m2NG4=0. 005X 1.5X0. 8/2 = 0. 003KN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+ NG2+ NG3+ NG4=5. 63+1. 155+0. 420+0. 003=7. 2KN(2)、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆 按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活

23、荷载标准值NQ=3X2X 1. 5X0. 8/2=3. 6KN(3)、风荷载标准值应按照以下公式计算W=0. 7UZ - Us - Wo第21页共41页其中：W0基本风压(KN/m2),按照建筑结构荷期S范(GBJ9)的规定采用：Wo=O. 60Ul风荷载高度变化系数，按照建筑缰畸载规范(GBJ9)的规 定采用：Uz=0. 840民一风荷载体型系数：Us= 1.000经计算得到，风荷载标准值WK=0. 7 X 0. 60 X 0. 840 X 1. 000 = 0. 353KN/m2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Nc,+0. 85X1. 4Nq=1.2X7. 2+0. 8

24、5X1.4X3. 6=12. 92KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩曲计算公式M*=0. 85X1.4XWKLah2/10=0. 85X 1.4X0. 353X 1.5X 1. 82/10=0. 204KN/m2其中：一风荷载基本风压值(KN/m2), WK=0. 353KN/m2La-立杆的纵距(m), La=l. 5h 一立杆的步距(m), h=l. 85、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式第22页共41页。=12. 92X1070. 186 X 489mm2= 142N/ mm其中：N一立杆的轴心压力设计值，N=12. 852KN$一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/

25、i的结果查 表得0. 186i 一计算立杆的截面回转半径（i = 1.58cm）L。一计算长度（m）由公式Lo=Kuh确定K一为计算长度附加系数，取值1.155u一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表 得 1.50h 一立杆的步距（m）, h=1.8L（）=K uh=l. 155X1. 5X1. 80 = 3. 119mA 一立杆净截面距离，A = 4. 89cm=489mm2W一立杆净截面模量（抵抗矩），W=5. 08cm3。一钢管立杆抗压强度设计值（N/mn?）f一钢管立杆抗压强度设计值为205. 00N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的

26、稳定性计算公式N Mw。=+ Wf第23页共41页 A W其中：N一立杆的轴心压力设计值,N=12. 92KN 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i的结果查 表得0. 186L。一计算长度（m）由公式L=Kuh确定其中：u查表得L50, h步距L80, K计算长度附加系数L 155L0=K y h = l. 155 X 1. 5X 1. 80 = 3. 119mA 一立杆净截面距离，A=4. 89cm2=489mm2N一立杆净截面模量（抵抗矩），W=5. 08cm3M” 一计算立杆由风荷载设计值产生的弯矩临=0. 204KN m。一钢管立杆抗压强度设计值（N/mn?）经计算：N Mw。=

27、+ Wf# A W= 182. 15N/mm2f钢管立杆抗压强度设计值为205. 00N/mm2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。f,满足要求！6、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算Ni= Niw+No其中除一风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN）,应按照下式第24页共41页计算:Nu=1.4XWkXAbWk风荷载基本风压值，WK=0. 353KN/mA“一每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=4. 50X3. 60 = 16. 20 m2N。一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(KN) 为 5. 000经计算得到N” = 8. 01KN,连墙件轴向力计算值M =

28、13. 01KN连墙件轴向力设计值Nf=Af其中轴心受压立杆的稳定性系数，由长细比L/i = 30/1.58 的结果查表得到=0. 94A=4. 89cm2； f =205. 00N/mm2经计算得到 M = 94. 230KNVNf=94. 230KNN1 = 13. 01KNJ连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到吊=13.01KN大于扣件的抗滑力8. OKN,不满足要 求！采用双扣件,双扣件的抗滑力为12KN,大于M = 1LOKN,故 满足要求！7、悬挑梁的受力计算第25页共41页悬挑梁脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部脚手架荷载N的作用，里端B

29、为楼板的锚固点，A为墙 支点。见图8-36。水平支撑梁的截面惯性矩1 = 2571. 40cm1,截面抵抗矩 W=233. 80cm3,截面积 A = 36. 24cn?受脚手架集中荷载 P=l. 2X7. 2+1. 4X3. 6=13. 68KN水平钢梁自重荷载 q = L 2 X 36.24 X 0.0001 X 7.85 X 10 = 0. 34KN/m剪力计算：P 0. 8+q 2. 5 1. 25-N2 1 = 0N2=12KNM = 2p+2, 5q- N2=16.21KNQa= N-P=2. 53KN( I )第26页共41页Q=N-P-0.8q = 2. 26KN( I )Qd

30、右= 2P+0.8q- M = 11.42KN( f )Q=Qn 右+0. 2q = 11.49KN( t )Q叱=N2Qh左=0.51KN( I )Qc = O.53.532. 26弯矩计算:M.FOM,)=O. 8N-0. 8P+0. 82q/2 = 2. 13KN m (下部受弯)Mb=1P+O. 2P+2. 5X0. 25q-lNi=0. 006KN m(上部受弯)第27页共41页Mc=00.0068、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16b号槽钢，计算公式如下：Mo = Wf f bWx其中：0b-均匀弯曲的受弯构件稳定性系数，按下式计算570tb2350 b =*Lh fy经计算得

31、到 fb = 570X 11.579X235/ ( 1050X220X210)=2.510 b由于大于0.6,按照钢结构设计规范附录表查得0 b =第28页共41页0.813经过计算得到强度0 =2.13X107 （0.813X233800. 00） =11.21N/mm2水平钢梁得稳定性计算。 f ,满足要求！9、拉绳的强度计算钢丝绳（斜拉杆）的轴向力R,计算后我们取最大值进行计算，为 Ru=13.86KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按下式计算：a FgFg=K其中：Fg一钢丝绳的容许拉力（KN）；Fg一钢丝绳破断拉力总和（KN）,计算中可以近似计算Fg =0. 5d2, d为钢丝绳

32、直径（mm）；a 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37、6 义21钢丝绳分别取0.85、0.82、0.8；K 一钢丝绳平安系数，K = 3.5计算中Fg取 13.86KN, Q =0.82, K=3.5 得KFgFg = =59. 15KNa选钢丝绳规格（直径）第29页共41页大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内； 相邻接头水平距离不小于1500mm,各接头距立柱距离不大于纵距的 1/3,即不大于50cm,大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长 的1/300,本工程不超过20cm,局部高差不超过5cm。(3)、小横杆每一立杆与大横杆相交处(主节点)都必须设置一根

33、小横杆，并 采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。 小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两 立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm0小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm,伸出里排大横杆 距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相 邻小横杆在立杆处相向布置。(4)、剪刀撑及斜撑剪刀撑随主体工程、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架 高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每3步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560 之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的 一根斜杆扣在立杆上，另一根扣

34、在小横杆伸出的端头上，两端分别用 旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点 距离不大于15cm。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的平安作用，剪刀撑 采用对接扣件连接。第3页共41页Fg=O. 5d2/.d=10. 88 (mm)钢丝绳的最小直径必须大于Hmm才能满足，要求现场采用14直 径钢丝绳。钢丝绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 N。= Wf A其中f为吊环受力的单肢抗剪强度，f = 125N/mnA所需吊环的最小直径D= 13680X4/3. 14X125电11. 8mm,现场 实际采用直径20钢筋作吊环(I级钢)。悬挑式脚手架设计计算书条件：立杆横距b=1.21

35、,立杆纵距1=.5(),内立杆距建筑物外墙皮距离m = 0.20m,步距h=L80m。铺设脚手板按规定层考虑，进行结构施工 时施工层数1层，装修施工要员时进行，装修施工层数2层，基本风 H W=0.35kn/m2o脚手架与建筑物连接点的布置，其竖向间距H = 31=5.40m,水平距 离 L=30=4.50m。其它计算参数为：立杆截面和A=489mm2,立杆截面抵抗矩W=5.08 X103mm3,立杆回转半径 1= 15.85mm,挡风面积 A= LI X 1.5+(1.8 -1.1)X0.05=1.69m2,相应的迎风面积 An=1.8X 1.5=2.7m2。钢材抗 压强调设计值fc=205

36、N / mm2。第30页共41页根据规定施工荷载：结构施工用荷载标准值：3.0KN/m2,装修施工用荷载标准值：2.0K/Nm2o1、 试验算单根立杆其允许搭设高度：(1) 由 h=1.80n, h2=3h, b= 1.20m,查 4一4一10 得：l)af=35.559KN(2)由 b= 1.20m, l=1.50m,脚手板 4 层，查表 4 4 - 5 得：NGK2=3.215KN(3)由b=1.20m, 1=1.50m,结构施工荷载QK=3.0KN / m2,查表 4一4一6 得：NQK=6.978KN：装修施工荷载QK=2.0KN / m2,两层同时操作，查表4-4一6得：NQK=9.

37、30KN(4)由 h=L80ml=L50m,查表 444 得：QGK1=O.442KN(4)将以上数据代入式4411和谐412中，其中：KA=0.85,并采用根立管得：(结构施工)：H=最大允许高度为：Hmax(装修施工)：H = 28.11m,最大允许搭设高度为：Hmax二第31页共41页本工程采用悬挑双排外架子，设三道挑梁，最大搭设高度为16.5m,均小于允许最大搭设高度，故满足要求。2、 脚手架立杆整体稳定验算：考虑风荷载，按公式445进行验收：N / A+M / BAI =KAKnf求N值：nl=9,贝I：（结构施工）N = 1.2（n 1 ex 1 +NGK2）+1.4NQK=1.2

38、 X （9 X 0.442+3.215）+1.4 X 6.978= 18.4KN（装修施工）N=21.65KN计算小值：由 b= 1.20m, hl=3h=5.04m / ,计算入 x：Xx=2Hl /b=9Fh b= 1.20m, hl=3h,查表 449 得:U =22.4:.入 ox= x 入 x=20L6,查表 447 得：d） =0.178、计算风压标准值：Wk=0.71a（l）P s u zWo 其中：（1）=An / Aw=1.69 / 2.70=0.626查表 56 得：u s=1.0 那么 M s=0.626由建筑结构荷载规范表中查得uz=1.2那么有：Wk=0.173KN第

39、32页共41页/ m2、作用于格构式压杆风载q：q= 1.4LWk=1.4X 1.5X0.173=0.363KN / m2、风荷载产生弯矩值：M=qH12 / 8=0.363X5.42 / 8=1.32KN / m2、将以上数据代入式：N/ A+M/balWKAKHf其中：Al =489mm2,b= 1.20mKA=0.85,KH=0.8（结构施工）18.4 X 103 / 0.178 X 489 X 2+1.32 X 106 / 1200 X 489 X 2=106.8N /mm20.85X0.8X205=139.4N / mm2 （平安）（装修施工）21.65 X 103 / 0.178

40、X 489 X 2+1.32 X 106 / 1200 X 489 X 2=125.5N /mm20.85 X （）.8 X 205=139.4N / mm2 （平安）3、脚手架与建筑物结构的连接计算：、连墙点抗风强度验算：风荷载对每个连墙点产生拉力或压力：Nt（Nc）= 1.4H AL AWk= 1.4 X 5.4 X 4.5 X 0.173=5.89KN一个扣件抗滑能力设计值为6.0KN,大于5.89KN,故平安。、 连接件抗压，抗拉强度计算：6 二Nt/AnW（）.8f式中：Nt第33页共41页5.89KNAn=489mm2f=205Nmm26 =5890 / 489=12.04N /

41、mm2。8f=174.25N / mm2 （平安）4、 脚手板计算：、脚手板支撑在小横杆上，按两跨连续梁考虑，作用在脚手板上的荷载，包括脚手板自重，活荷载，风荷载等，按均布荷载考虑。、脚手板支承力及挠度验算：计算简图如右：荷载统计：恒载：脚手板重查（建筑施工手册）第三版第一册表5 14,由b=1.20m得gk=0.3484KN / m结构施工用:施工荷载ql=3KN/m装修用施工荷载q2=2KN / m、脚手板截面最大弯矩值：a.脚手板自重产生的弯矩值MGK=0.125gl2=0.125 X 0.3484 X b.施工荷载产生的弯矩值结构MQK=0.125ql2=0.125 X 3.0 X 1

42、装修MQK=0.1木脚手板毛抵抗矩：第34页共41页W=1 / 6bh2=1 / 6 义 1.2 X 52=500cm2m一材料强度附加分项系数。套建筑施工手册第三版第一册表5-5 得:S m=1.1705f一木脚手板抗弯设计强度。查建筑施工手册第三版第一册表5一25 得：f=1.8N/mm2f/rf m=1.8N/mm2结构1.1/ 500 X 103 X (0.0436 X 106+1.15 X 0.375 X 106)=1.045N /mm2Vl.5378N / mm2(满足)装修1. 1 / 500 X 103 X (0.0436+1.15 X 0.25 X 106)=0.728N /

43、 mm2 1.5378N/ mm2 (满足)、挠度验收应满足下公式:W=0.521ql4 / 100EL查建筑施工手册第三版第一册表212式中：脚手板强度取0.75E一脚手板弹性模量，查表5 25得：E= 1000N / mm2lx一脚手板截面惯性矩。Ix=l / 12bh3=l / 12X 1.2X0.053=12.5Xio-6m4W .允许挠度为1/150代入公式：结构第35页共41页W =-允许挠度为1 / 150代入公式：结构W=0.521 X 3.0 X 7504 / 100 X 1000 X 121.5 X 106=0.004mm750 /1540=500mm （满足）小横杆验算：

44、小横杆间距C=（）.75计算简图如右：、强度计算：因为q恒所占比重较小，因此，可偏于平安简化，按下式计算Mmax:Mmax=（q 活+q 恒）b2 / 8=qb2 / 2q=1.2（GkC+gk）+1.4KQQMC式中：Gk.脚手板自重查表4-4-20得Gk=0.30KN / m2C小横杆间距C=0.75mgs-钢管单位长度自重查表4-4-18得gk=38N / mKQ-施工活荷载不均匀分布系数取KQ=1.26QK-施工荷载标准值：QK=3.0KN/m2 （结构）；QK=2.0KN6 -Mmax / WnWn-小横杆截面抵抗矩，由钢管规格。=48义3.5查表4-4-17得：Wn=5078mm2

45、 那么（结构施工） q=4095.6N / mMmax=4095.6X 1.22=737Nm第36页共41页 那么 6 =Mmax / Wn=737000 / 5078=145N / mm2f=205N / mm 2（平安）（装修施工）q=2835N / mMmax=510.3Nm6 =510300/ 5078=100.5N / mm2f=205N / mm2（平安）、变形计算：W / b=5qb3 / 384EL其中：E.钢管材料弹性模量，查表3417得：E=2.06X105N/mm2I-钢管截面惯性矩，查表3417得：I=121900mm2（结构施工）W/b=l /2901 / 150（平

46、安）（装修施工）W/b=l /4001 / 150（平安）大横杆计算：、在横杆强度验算：大横杆强度计算近似地按下列图进行计算，图中F为小横杆与大横杆交 点处支座及力最大值。（结构施工）第37页共41页F=bq / 2= 1.2X4095.62+0.2 X 4095.6=3276.5N（装修施工）F=1.2X3835 / 2+0.2 X2835=2268N因为活荷载约占90%,因此要近似全按活活荷载考虑。（结构施工）Mmax=0.213FL=0.213 X 3276.5 X 1.5=1046.8Nm那么： 6 =Mmax / Wn= 1046.8 / 5078=206N / mm22（）5N / mm2（平安）（装修施工）Mmax=0.213 X 2268 X 1.5=724.63Nm贝ij ：6 =724.63 / 5078=2143N /