2、3号楼抗滑移和挡墙计算书.docx
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1、1、风荷载和水平地震作用下抗滑移验算(无地下室)风荷载和水平地震作用下抗滑移系数如下:风荷载水平地震作用结构恒载(KN)基底摩擦系数抗滑移力(KN)抗滑移系数结论X向(KN)丫向(KN)X向 (KN)Y向 (KN)风荷载水平地震作用X向丫向X向丫向483.71040.23621. 383781.94130734.870.339220.4581.0837. 7010. 8310. 37大于1.3经计和,抗滑移系数均大于1.3,整体抗滑移满足要求。桩基础水平承载力验算(执行建筑桩基技术规范、194-2008第条)1.2. 1以3-8轴交3T)轴ZHT为例,竖向轴力Nk=1508. 5KN,最大桩顶
2、水平力为65. 4KN,经计算单桩水平承载力特征值Rha=133. 26KN,满足规范要求,计算如下表:ft(n/iran2)EC (n/min2)AS(nm2)ES(n/mn2)C直径D(nm)m入土深度1.4330000113120000050800810彼P20表4. 1.4-2保护用厚度桩 P64 表5. 7. 5桩身配筋率pg0.002250053扣除保护层的桩直径700钢/混弹性模量比值6.666666667表面模量中00.05124686桩P59桩身横鱼截面积AN0.509063816桩身横自截面,惯性距Io0. 020498744I=W0*D0/2 桩 P60桩身杭杳刚度EI
3、(kn/m2)522717. 96920.85*EC*I0bo1.53圆形桩直径dP63 5. 75条桩的水平变形系数a0. 471957397桩的穆亘埋深ah4.719573974桩顶(身)最大变矩系数vm0. 768查相P60表5 7. 2桩被面模量窣性系数Ym2圆形截面查桩P59圆为2矩形为1. 75桩顶竖向力影响系数ZN0. 5竖向压力杳桩P60压为0.5 t/为1.0植的压力或者抗力1508. 5植身配筋率p g0. 65% Rh133. 2602789据杭 P59 式5. 7. 2-11、风荷载和水平地震作用下抗滑移验算(无地下室)1.1 风荷教和水平地震作用下抗滑移系数如下:风荷
4、载水平地震作用结构恒载(KN)基底摩擦系数抗滑移力(KN)抗滑移系数结论X向 (KN)丫向(KN)X向 (KN)丫向(KN)风荷载水平地震作用X向丫向X向丫向483. 71040. 23621. 383781. 94130734. 870.339220. 4581.0837. 7010. 8310. 37大于1.3经计算,抗滑移系数均大于1.3,整体抗滑移满足要求。桩基础水平承载力验算(执行建筑桩基技术规范194-2008第条)侧压荷载分解结果表(kPa):平时组合准永久组合地下室层号均布荷载-4- -4-1 二角荷载均布荷载 /7,J-l二角荷载-113.70066.3004.00051.0
5、00注:表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大)-1层顶高出外地坪面,为了简化内力计算,使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算,水平向弯矩仍按板块模型计算调幅前(kN.m/m)层部位平时组合准永久组合水平向-1层左边0.000.00跨中0.000.00右边0.000.00竖向-1层顶边0.000.00跨中154.3497.82底边0.000.00结果不进行调幅 平时组合弯矩图竖向考影图一堆永久殂合(kN.m/m)准永久组合弯矩图2.3 配筋及配筋成果表配筋说明:(1)配筋方法水平按纯弯配筋,竖向取压弯与纯弯配筋的大值(2)单位说明:以下各
6、表格中单位除说明外,配筋面积单位:mm2/m,裂缝宽度单位:mm, 弯矩单位kN.m/m,轴力单位kN/m,配筋率:%平时组合计算配筋表部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率-1层水平向左边-内侧0.006000.20左边-外侧0.006000.20跨中-内侧0.006000.20跨中-外侧0.006000.20右边-内侧0.006000.20右边-外侧0.006000.20竖向顶边-内侧0.0030.06000.20顶边-外侧0.0030.06000.20跨中-内侧154.3430.023490.78跨中-外侧154.3430.06000.20底边-内侧0.0030.0
7、6000.20底边-外侧0.0030.06000.20控制情况计算配筋表层部位计算As选筋实配As实配筋率控制组合T层水平向左边-内侧600E12I8O6280.21平时组合左边-外侧600E12180628().21平时组合跨中-内侧600E121806280.21平时组合跨中-外侧600E121806280.21平时组合右边-内侧600E121806280.21平时组合右边-外侧600E121806280.21平时组合竖向顶边-内侧600E121806280.21平时组合顶边-外侧600E121806280.21平时组合跨中-内侧2349E18l0025450.85平时组合跨中-外侧600
8、E121806280.21平时组合底边-内侧600E121806280.21平时组合底边-外侧600E121806280.21平时组合注:表中“计算As”取平时组合与战时组合计算配筋的较大值2.4裂缝验算按实际配筋,及相应于准永久组合的弹性内力进行计算裂缝宽度限值:0.200mm层部位Mq选筋实配As裂缝(mm)结论-1层水平向左边-内侧0.0E121806280.000满足左边-外侧0.0E121806280.000满足跨中-内侧0.0E121806280.000满足跨中-外侧0.0EI21806280.000满足右边-内侧0.0EI21806280.000满足右边-外侧0.()E12180
9、6280.000满足竖向顶边-内侧0.010.0E121806280.000满足顶边-外侧0.010.0E121806280.000满足跨中-内侧97.810.0EI810025450.118满足跨中-外侧97.810.0E121806280.000满足底边-内侧0.010.0E121806280.000满足底边-外侧0.010.0EI21806280.000满足最大裂缝宽度:0.118=0.200,满足要求。2.5实际配筋表层部位选筋实配面积配筋率配筋控制T层水平向左边-内侧E121806280.21平时组合左边-外侧E121806280.21平时组合跨中-内侧E121806280.21平时
10、组合跨中-外侧E121806280.21平时组合右边-内侧E121806280.21平时组合右边-外侧E121806280.21平时组合竖向顶边-内侧E121806280.21平时组合顶边-外侧E121806280.21平时组合跨中-内侧E1810025450.85平时组合跨中-外侧E121806280.21平时组合底边-内侧E121806280.21平时组合底边-外侧E121806280.21平时组合2. 2池壁1基本资料1.1几何信息地下室层数1地下室顶标高(m)0.000墙宽L(m)10.00()外地坪标高(m)-2.000层高表层层高(m)外墙厚(mm)-1层4.900300板边支撑条
11、件表板边顶边底边侧边支承方式简支简支自由上部治黄一网2KN/m 上雕苴-刑:OKN/m懒尺寸健就0.002.001.2荷载信息土压力计算方法静止土压力静止土压力系数1.000水土侧压计算水土分算地下水压是否调整上部恒载-平时(kN/m)地下水埋深(m)6.000土天然容重(kN/n?)10.00土饱和容重(kN/n?)10.00上部活载-平时(kN/m)|上部恒载-战时(kN/m)卜-|地面活载-平时(kPa) R.OO1.3配筋信息碎强度等级C30配筋调整系数1.0钢筋级别HRB400竖向配筋方法纯弯压弯取大外纵筋保护层(所)50竖向配筋方式非对称内纵筋保护层(mm)20裂缝限值(mm)0.
12、20裂缝最大保护层(mm)30裂缝控制配筋V泊松比0.20考虑p- 6效应乂1.4计算选项信息2计算竖向弯矩计算方法连续梁板计算类型-平时组合弹性板支座弯矩调幅幅度(船0.0塑性板B活载准永久值系数0.5()水压准永久值系数0.50活载调整系数1.00(1)荷载计算(2)内力计算(3)配筋计算(4)裂缝验算荷载说明:永久荷载:土压力荷载,上部恒载-平时,可变荷载:地下水压力,地面活载,上部活载-平时平时组合:平时荷载基本组合战时组合:战时荷载基本组合准永久组合:平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合(kN/m) : 1.300X 0.000+1.500 X
13、2.000=3.000准永久组合(kN/m) : 0.000+0.500X2.000=1.000侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土分算,土侧压按静止土压力计算,静止土压力系数k= 1.000 地下室顶面,标高0.000,在地面(-2.000)以上p = 0P H = 0土压力起算位置,标高2000p = 0卬二0-1层底,标高-4.900,总埋深2.900,全位于地下水位以上p = k y h = x 10 x 2.9 = 291.2. 1以3-8轴交3-D轴ZHT为例,竖向轴力Nk=1508. 5KN,最大桩顶水平力为65. 4KN,经计算单桩水平承载力特征值Rha=133. 2
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