贝雷梁支架专项工程施工方案.docx

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1、一、工程概况1二、编制依据2三、施工投入情况2四、支架施工方案3（三、钢管桩立柱及工字钢施工4（四、贝雷梁施工5（五、施工控制要点6五、30m跨支架受力验算6（一、荷载组成7（二、模板和方木验算7（三、14工字钢验算8（四、贝雷梁验算10（五、40A#工字钢验算13（六、钢管支墩强度验算13由40a#工字钢剪力图可知,最大支座反力为：13（七、桩基、承台基础和地基承载力验算14（八、支架整体稳定性验算15十、施工预拱度设置17十一、支架拆除18（一、传统支架拆除工艺18（二、预留钢管拆除工艺19一、工程概况宣曲高速公路是国家高速公路网G56杭瑞高速公路的其中一段，路线位于XX 市沾益县境内，主

2、线全长94. 392公里G60连接线为宣曲、昆曲和XX绕城高速公 路连接线；连接线公路等级为高速公路,设计时速100公里,路基宽度33. 5m。起 点于K1+000处接沟岩上互通立交,终点接大龙潭互通立交,并于K2+740处设置沾 益互通立交,全连接段长13. 523公里。本项目里程段为K8+630K11+294,总计10座桥梁包含有现浇箱梁施工，现浇 箱梁的桥梁跨径有16m,的5m, 20m, 25m, 27m, 30m, 35m共计7种，幅宽有10. 5m, 16. 75m, 33m共计3种,各桥箱梁箱梁布置情况统计如下表:编号桥梁名称结构形式最大幅 有01备注1C匝道桥1#预应力混凝土箱

3、梁10.5先简支后连 续2E匝道桥1#3*16+3*20+3*20+3*20+3*20+3*20+3*30 现浇连续箱梁10.5第三联为钢 箱梁3F匝道桥3*25+5*20+3*2510.5q=30.61KN/n按简支不等跨连续梁受力分析近支点渐变段空心处工字钢弯矩为:近支点渐变段空心处工字钢最大弯矩为：满足要求。剪力为 Q =0.4141xql =0.4141x30.61x0.75 = 9.51 KN A1剪力图为：满足要求。3、翼板下工字钢验算弯矩为：满足要求。剪力为 Q =-qa = -21.44x0.6 = -12.86KN AQ =21 +q (a + I) = 21,44 x 0,

4、9 X (1+02-21.44 x (0.6 + 0.9) = -5.36KNAB右 2 I20.9剪力图为：满足要求满足要求。(四、贝雷梁验算单片贝雷梁技术参数:E=2. 1 X 105Mpa 1=2. 50497 X lOomnu W=3. 5785X IChnwQ=245.2KNA=0. 0153m贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置腹板下0. 45m,空心箱室下0. 75m+0. 9m+0. 75mo1、腹板下贝雷梁验算计算荷载 q=0. 9X1.2X (44. 2+1. 5+7. 5X0. 12+2. 5+1. 4X (2. 8+4 X0. 45+0. 9X1. 2X0. 16=27. 7

5、2KN/m贝雷梁跨内弯矩为：M=-224.53KNnMc=-224.53KNmMi=179.6Mi=17 ,IB ME79.65KNm单片贝雷梁弯矩图由弯矩图可知腹板下最大弯矩为：满足要求。腹板下单片贝雷梁剪力为：由剪力图可知最大剪力为Q= 149.69KN 245.2KNmax剪力满足要求。挠度为：cl 497 79 / Q4 vl r)3f = 0.677 x _I_u 0.677 x -= 3.46mm 9 / 400 = 22.5mmmax100EI100x2. 1x104x2.50497挠度满足要求。2、箱室下贝雷梁验算线荷载：q = 0 9xl .2x (18+1.5 + 7.5x

6、 0. 12 + 2.5) +1.4x (2.8 + 4)x 0 75 + 0 75 + 0 9x1 2x 0. 16= 26.68KN/mq 二 2668KN/M幅下单片贝雷兼内力触跨内弯矩为M = 0.08ql 2 = 0.08 x 26.68 x 92 = 172.89KN m弯矩图为：由弯矩图可知最大弯矩为M=216. 11KN m 788.2KN mmax弯矩满足要求。剪力 Q = 0.4ql = 0.400 x 26.68 x 9 = 96.05KN A剪力图为：由剪力图可知最大剪力为Q =144.07KN245.2KN max剪力满足要求。挠度为：f = 0.677 x 4 u

7、0 677 x 26.68 .Ch3.328mm 9 / 400 = 22.5mmmax100EI100x2. 1x105x2.50497挠度满足要求。3、翼缘板下贝雷梁验算翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为：弯矩为M = 0.080 x ql 2 = 0.080 x 32.93 x 92 = 213.39KN m 1弯矩满足要求。剪力为：Q = 0.400ql = 0.400 x 32.93x 9 = 118.55KN A剪力图为：最大剪力Q = 0.6ql = 0.6x32.93x9 = 177.82KN 245.2KN max满足要求。最大挠度为：挠度满足要求。（五、40A#工字钢验算贝雷梁

8、传递到横桥向40B#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。以第一 联第2跨为例。40A#工字钢自重为0. 66KN/m,截面反抗矩W=1085. 7。血,截面惯性矩 I=21714cmi,半截面面积矩S=63L2cni3,截面面积A=86. 07cm2,腹板厚度d= 10. 5mm。第2跨混凝土方量:梁碎重：227. 03X2.6X10/ (30mX10. 5m=18. 74KN/m2线荷载:q =0.9X1.2x(18.74 +1.5 + 7.5x0.12 + 2.5) +1.4x(2.8 + 4)x 9+ 0.9x1.2x0.16 + 0.9x1.2x0.66x2 = 306 .73KN/m

9、横向每隔3. 5m设置4根钢管立柱,计算40a#工字钢时按三等跨连续梁进行 力学性能分析。弯矩M = 0.08 x ql 2 = 0.08 x 306.73 x 3.52 = 300.60KN m1由弯矩图可知40a#工字钢承受最大弯矩为M=375.74KN mmaxp-i- j -jj-jryY M375.74 x10_37c 八4门 cylr4c应力强度 o = max = 173.04MPa 215MPaWx2 1085 .7 x10-640a#工字钢承受剪力为Q = 0.4ql = 0.4 x 306.73x 3.5 = 429.42KN A可知40a#工字钢承受最大剪力为Q =644

10、. 13KN max40a#工字钢承受最大剪力强度为：k Q S 644.13x2x631.2x10-6.cr/1D HOCIV/1D匕=-=x10-3 = 89. 16MPa 125MPa2xlxd 2x21714x10x10.5x10-3满足要求。工字钢跨中最大挠度为：挠度满足要求。（六、钢管支墩强度验算由40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为：N =644.13 + 536.78 + 0.90环艮 21 = 1199.92KN加之了钢管立柱自重0)630 X 8mm钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取6mmo钢管立柱下端与 80cmX 80cmX 1. 2cm钢板连接,立柱上下每隔4m布

11、置一道剪力撑。630X8mni截面特性表立杆计算长度取6m钢管虽按6m 一道布置剪刀撑，但为了安全计算取6m,规格每米分量截面积惯性矩回转半径截面矩弹性模量(mmAKcmiiWE0630X892. 332117.62157253.897223635.17210000ri 珪业为 9 2 - d 24632 + 0.6182回转半径I二-=22cm44截面积A 二冗(万)2 -(3 二 3. 14 根(0.3152 - 0.309 2)= 117.621 cm26长细比入二一二 -27.27 80 i 0.22稳定系数Q = 1.02- 0.55根甲0+ 20式=0.9 100N 11QQ Q2

12、抗压强度装=_= w = 102.02MPa 205MPaA 11.762稳定强度装=H_= 1199-92 = 113.35MPa 1. 3满足要求。预压预压目的：检验支架的强度及稳定性,消除整个支架的塑性变形,消除基础的 沉降变形,测量出支架的弹性变形。预压材料：用专业吨袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。预压范围：箱梁宽度范围，用吊车吊放吨袋对支架进行预压。预压观测：预压在支架搭设完成以后进行,分三级加载,第一次加载分量为梁体自重的50%,持荷稳定后进行第二次加载，加载分量为梁体自重的50%,持荷稳定后进行第三次加载，加载分量为梁体自重的20%o压重的垂直运输由25吨汽车

13、15 / 21吊完成,加载时砂袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。箱梁观测位置设在每跨的 L/2, L/4处、墩部处以及每排钢管立柱条形基础，每组分左、中、右三个点。在 点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后, 加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中,每一次观测均找测量监理工程师抽 检,并将观测结果报监理工程师认可允许。第一次加载后,每2个小时观测一次， 连续两次观测沉降量不超过3mm,且沉降量为零时,进行第二次加载,按此步骤， 直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后,经监理工程师允许,进行卸载。卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载,卸载的同时继续观测,卸载完成后

14、记 录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录,整理出预压沉降结果， 调整支架标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。预压注意问题：采用砂袋法预压,要保证砂袋的质量,发现砂袋有裂缝漏砂 的应及时更换砂袋。派专人观察支架变化情况,一旦发生异常，即将进行补救。 要分级加载，加载的顺序接近浇筑混凝土的顺序,不能随意堆放,卸载也分级并 测量记录。通过第一施工段预压并沉降后,将实测沉降量（基础沉降量、支架 变形量作为一个参数值再后续的施工共对照、复核。测点要固定，用红油漆提 前做好标识,不能随意更换测量人员，防止浮现人为误差,专人负责对水准点位置 进行保护。如实填写观测数据,绘制弹性和非弹性曲线,如

15、浮现意外数据,应分 析原因,不得弄虚作假。观测过程如局部位置变形过大,应即将住手加载并卸载, 及时查找原因,采取补救措施。堆码砂袋一定要按混凝土位置及浇筑顺序认真 堆码,确保摹拟状态接近实际状态。支架预压和混凝土浇注过程中安排专人对支 架的变形进行监控。预压卸载流程图施工员：测量员：监理员：第二次E质检员：第五次日十、施工预拱度设修确定预拱度时考虑 用下的弹性压缩,支架在彳 纸提供。初次测量日期：第一次测量日期：1期：第三次日期：第四次日期：期：第六次日期：，列因素：支架在荷载作用下的总变形量,支架在荷载作 向载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱度，根据设计图根据梁的拱度值线形变化,其它各点的预

16、拱度值，应以中间点为最高值，以梁 的两端为零,按二次抛物线进行分配。支架预拱度计算：支架变形量预拱度5的计算：5 = 8 +6 +6 +812345为支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向变形1根据设计要求5取10mm。1S为支架在荷载作用下的弹性变形量每一跨立柱高度不同,造成支架在2荷载作用下弹性变形不同,现以第四联第2跨为例计算，取平均高度I 21m 5为支架在荷载作用下的非弹性变形：36 =2K +3K +2K +2. 5K31234其中K 顺纹木料接头数目；K横纹木料接头数目；K一顺纹木料与金属123数目；K 一顺纹与横纹木料接头数目；4根据本支架搭设方案，取K =0,K2=0,

17、 K3=l,K4=0oi6 =0+0+2+0=2mm35为支架基底在荷载作用下的非弹性变形：4取 8 =0mmo4故支架变形量预拱度为：6 = 6 + 6 + 6 + 6 =10 + 8.84 + 2 + 0 = 20.84mm 。1234十一、支架拆除(一、传统支架拆除工艺1、拆除顺序：拆除翼板、腹板模板一松掉楔形块一脱底模、方木一抽拉横 向分配梁f拖拉贝雷架f拆除贝雷支架下部结构。2、拆除工艺底板处底模直接支承在贝雷架与分配梁上,在拆除箱梁底板模板前,须首先 调节楔形块,通过调松楔形块螺栓,降低楔形块顶标高,消除箱梁对支架的荷载， 并留出拆除箱梁底模和工字钢分配梁的间隙,拆除箱梁底模及方木

18、后,用卷扬机1卷扬机设置在外侧贝雷梁上配合吊车拉出工字钢。拆除贝雷梁时采用每根整体吊装,利用钢管柱顶上的工字钢作为支点,用倒 链将其滑行至箱梁翼缘板处，吊车两点吊装,吊下贝雷梁。滑移过程中操作工人须 随时注意倒链和贝雷梁的状态,如有异常即将住手施工,待现场技术员和安全员 检查后方可进行下步施工,重复上述操作至贝雷梁拆除完毕。3、安全措施(1、组织措施：支架拆除前主管副经理、安全专业工程师、现场安全员、技术员到达现场进 行安全技术指导,对操作工人进行安全教育。直至每一个操作工人对操作安全注 意事项均了解清晰、安全措施到位后方可进行拆除支架施工。2、技术措施:落楔形块：两端楔形块同时均匀下落,防止

19、分配梁不均匀下落变形，贝雷梁滑移。模板拆除：先拆除方木再拆除模板。支架拆除：支架拆除前首先拆除横向分配梁,在吊车配合下由卷扬机拉出 长度的70%后，用吊车吊放下分配梁。贝雷支架采用倒链拖拉出梁底,拖拉时设专人指挥，贝雷支架两端同时均 匀拖拉,严禁仅一端拖拉,防止掉落,用倒链拉滑贝雷梁时,两侧对称拉滑,防止偏 心受压发生安全事故。拖拉贝雷架、起吊作业设专人指挥；拆除贝雷架作业前要检查吊车和钢丝 绳的性能和安全性。（二、预留钢管拆除工艺1、预留钢管施工本标段现浇箱梁下贝雷梁有若干组组成,每组贝雷梁又有若干根组成（普通 两根贝雷梁为一组，每组内根与根贝雷梁之间纵向3m都用配套标准支撑架作为 横向联系

20、，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作 ，选取 90mmX7mm的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角 钢固定在贝雷梁上，然后再用50mmX7mm角钢作为剪力撑。每组贝雷梁上预埋两 根钢管,钢管的位置设置在贝雷梁的两端（见现浇箱梁预留钢管形象图,钢管选用 普通脚手架管,规格为中48mmX3. 5mm,单重3. 8北g,钢管长度能穿透梁体即可。现浇梁上预留钢管形象图2、安放千斤顶和穿罗纹杆每一个预留钢管内都采用25mm精扎罗纹钢穿入，罗纹杆伸出梁体顶面高 度L不少于5m,罗纹钢上部紧挨梁体顶面处配备双层螺帽，防止落贝雷梁时滑丝 造成安全事故。每一根螺杆配置2个

21、千斤顶（见预埋钢管及螺杆横、纵断面布置 图,千斤顶上搭设高强度带肋型钢，型刚上钻有小孔,并保证螺杆能穿过小孔，螺 杆上部紧挨型钢处设有螺帽。3、拆除步骤（1、梁体混凝土达到拆模强度后,才干拆除支架,首先将螺杆穿入预埋钢管 内，并安放完千斤顶及千斤顶上钢板支撑,螺杆底部焊接有吊钩（螺杆穿入钢管后(5*20+ (20+30+20+3*20+3*164A匝道桥1#现浇连续箱梁4*30+3*30+4*3010.55A匝道桥2#现浇连续箱梁(4*17.5+8*16+20+21+2110.56大龙潭互通右 幅 K11+614. 431预应力混凝土箱梁（3*30+3*30+4*35+4*2716. 75有3

22、0m预制 小箱梁15 片7大龙潭互通左 幅 K11+617. 087预应力混凝土箱梁（3*30+3*30+4*35+4*2718.9有30m预制 小箱梁15 片8右幅主线 K10+506预应力混凝土箱梁1*20+1*25+1*2016. 759左幅主线 K10+511预应力混凝土箱梁1*2516. 7510K10+320车行天 桥现浇连续箱梁1*20+2*25+1*208二、编制依据（一、公路桥涵施工技术规范JTG/T F502011；（二、公路工程质量检验评定标准JTG F80/22004；（三、公路工程施工安全技术规程JTG F902015；（四、公路桥涵设计通用规范JTG D602004

23、；（五、路桥施工计算手册（周水兴著；（六、贝雷梁使用手册；（七、建造结构荷载规范；（八、G56XX至瑞丽高速公路宣威至XX段两阶段施工图设计；九、现场调查资料。三、施工投入情况（一人员投入情况（二施工机具及测量设备投入情况施工机具序号机具名称型号数量1汽车吊25T4辆2塔吊2座3挖掘机福田雷沃2251台4电焊6台5气焊2套再焊接吊钩，吊钩能坚固的钩住贝雷梁,然后固定好双层螺帽和型刚上的螺帽,此 时贝雷梁和工字钢就被固定在梁体上了。2、调松对口楔子，由于贝雷梁和工字钢已经被固定在梁体上，贝雷梁、横 向工字钢与下部钢管柱就会脱离,这时可以拆除钢管柱。(3、待钢管柱全部拆除、运走后就可以下落贝雷梁。

24、首先旋动千斤顶上的 螺帽，使两个千斤顶同时伸出4/5,千斤顶稍微顶动螺杆，以便能顺利松动梁体顶 面上的双层螺帽；然后松动双层螺帽，松动长度不能超过千斤顶下落长度；接下 来就要下落千斤顶,千斤顶必须缓慢、同时下落，同一跨现浇梁上的所有千斤顶同 时操作、同时下落；挨次循环操作，千斤顶和双层螺栓密切配合，使贝雷梁下落 5m；最后米用吊车吊下工字钢、贝雷梁。4、封堵预留孔贝雷梁全部拆除完成后，应对现浇梁体上的预留孔洞进行封堵，封堵材料为 C50高强度混凝土。4、拆除注意事项(1、罗纹杆伸出梁体顶面高度L不少于5m,施工过程中注意保护精扎罗纹 钢刻丝，保证刻丝完好。12、每次松动双层螺帽时要用千斤顶稍微

25、顶动一下螺杆,否则由于压力太大, 无法松动双层螺帽。3、每次千斤顶不能彻底伸出，否则会因失稳造成安全事故,每次千斤顶伸 出4/5即可。(4、施工过程中要特殊注意协调操作，同一跨现浇梁上的所有千斤顶同时操 作、同时下落；配备有经验的吊车司机，保证拆除安全。现浇箱梁混凝土浇筑示意图下面以现浇箱梁混凝土浇筑示意图(上图来说明多跨连续贝雷架在施工中存 在的不足：支架安装时考虑上部承受的是均布荷载,但实际施工时混凝土浇筑是 从一段向另一端浇筑，由于施工工艺的原因,在整个支架上承受的初期混凝土荷 载并非均布的。如图所示：当浇筑AA -BB 混凝土时，荷载集中在AA -BB跨径范围内,此时BB -CC ,跨

26、径范围内并不承受混凝土荷载,由于贝雷梁是 连续的，在BB -CC 跨径内会产生负弯矩来抵消部份正弯矩。同样，当AA BB,跨境内混凝土浇筑完毕后开始浇筑BB，CC 跨径内混凝土，在AA BB 跨 径内也会产生负弯矩来抵消部份正弯矩，此时由于挠度发生变化,很可能导致AA-BB 跨径内新浇筑混凝土产生裂缝,影响混凝土整体质量。3、我项目对多跨连续贝雷支架在现浇梁施工中存在问题的解决方法针对上述不足,在实际施工中,我标段主要从施工工艺上加以控制：加强贝 雷梁之间的横向连接,争强结构的整体性。采用水平分层法现场浇筑混凝土， 分两次浇筑完成,通过减小上部荷载来降低由于荷载产生的不均匀产生的挠度变 化对新

27、浇筑混凝土的影响,先浇筑底板和腹板混凝土，待底板和腹板混凝土达到 一定强度后再进行顶板混凝土的浇筑。6钢筋加工设备2套测量设备投入情况序号仪器设备名称规格型号数量1GPS中海达1套2全站仪索佳2台3水准仪DS2自动安平2台4塔尺5m2套5钢尺50m2把（三物资材料投入情况四、支架施工方案（一支架总体设计桥梁现浇箱梁施工支架总体布设采用钢管桩基础,上设置贝雷片,顶部设至 工字钢+方木+顶托+钢模板的结构形式,其中钢管柱总体按纵向最大间距6. 5m, 横向最大间距4m布置，如果桥梁结构尺寸有出入，间距作适当调整。10. 5m宽的匝道桥幅跨径有16m, 17. 5m, 20m, 21m, 25m,

28、30m共计7种跨度,按 柱径最小为 1. 3m 计算,净跨径分别为 14. 7m, 16. 2m, 18. 7m, 19. 7m, 23. 7m, 28. 7m： 14. 7m桥跨钢管桩纵向布置间距（4. 1+6. 5+4. Im； 16. 2m桥跨钢管桩纵向布置间 距（4. 85+6. 5+4. 85m； 18. 7m 桥跨钢管桩间距布置间距（6. 1+6. 5+6. 1m； 19. 7m 桥跨钢管桩间距布置间距（0. 1+6. 5+6. 5+6. 5+0. 1m； 23. 7m桥跨钢管桩间距布置 间距（2. 1+6. 5+6. 5+6. 5+2. 1m； 28. 7m桥跨钢管桩间距布置间距

29、4. 6+6. 5+6. 5+6. 5+4. 6m。16. 75m宽的匝道桥幅跨径有20m, 25m, 27m, 30m, 35m共计5种跨度，按柱径 最小为1. 3m计算,净跨径分别为14. 7m, 23. 7m, 28. 7m, 33. 7m： 14. 7m桥跨钢管桩 纵向布置间距（4. 1+6. 5+4. 1m； 23. 7m桥跨钢管桩纵向布置间距（2. 1+6. 5+6. 5+2. 1m； 28. 7m 桥跨钢管桩间距布置间距4. 6+6. 5+6. 5+6. 5+4. 6m； 33. 7m桥跨钢管桩间距布置间距（3. 85+6. 5+6. 5+6. 5+6. 5+3. 85m。钢管桩

30、横向布置：10.5m宽桥幅采用13. 25+4+3. 25m间距,每排设4根钢管 桩,16. 75m宽桥幅采用（3. 5+3. 5+3. 5+3. 5+3. 5m间距，每排共设5根钢管桩，加宽 段18.9m宽桥幅采用（3. 45+4+4+4+3. 45m间距，每排共设5根钢管桩。根据现场情况,本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用63 0X8nim钢管,钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度 的钢管柱,钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接,工字钢和钢管桩采用焊接的连接 方式，增强整体稳定性。钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下4m采用16# 工字钢做水平连接和剪

31、刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接。钢 管柱上设置双排40B工字钢做横梁，横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度 均为 9m,贝雷片横桥向布置为 0. 9X2+1. 04m+0. 9m+l. 04m+0. 9m+l. 12m+0. 9m+l. 1 2m+0. 9m+l. 12m+0. 9m+l. 12m+0. 9m+l. 04m+0. 9m+l. 04m+0. 9mX2； 30m 跨箱梁纵向 设置4排钢管立柱,间距为9m,钢柱之间横纵桥向每两根钢管柱上下每隔4m采用 16#工字钢做横纵向连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉 接，保证钢管柱纵向稳定性。钢管柱上

32、设置双排40B工字钢做横梁，横梁上架设贝 雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为9m,贝雷片横桥向布置为0. 9mm+0. 2mX2+m。梁 模板采用1. 5cm厚的竹胶板。二、测量放线和条形基础施工1、基础施工方案钢管支墩基础采用中800混凝土灌注桩（灌注桩7颗横向与1.5X1. 5X1.0米的 C30混凝土承台做支架基础。基础做完后试验检测基底承载力,根据计算书考虑 1. 3倍的安全系数,地基承载力控制为三根中支墩基底承载力要达到400Kpa,两根 边支墩承载力要达到300Kpa,如果满足要求,按照图纸施工。如果中间2个支墩采用（1）800mm的桩径时力必须大于800kpa。如果中间3个支 墩采用

33、4）1000mm的桩径时承载力必须大于500kpa。边上2个支墩采用6800mm的桩径时承载力必须大于700kpa,如果边上2个支 墩采用61000mm的桩径时承载力必须大于500kpa。基础施工完成后，在支架两侧 预留60厘米开挖暂时排水沟。（基础具体布至见平面图 2、测量放线根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出灌注桩基础及立柱位置。承台采用C20钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置11根中16钢筋， 同时按25cm的间距配置中10箍筋，长度依照翼缘板投影线往外扩长12m,基础高 1m,宽L5m。基础碎钢管立柱位置下预埋1.2cm厚80 X 80cm钢板，要求钢板水平。（三、钢管桩

34、立柱及工字钢施工立柱采用630nlm*8mm钢管立柱,钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接， 同时在四周采用加焊200X200X8mm三角钢板，以加强钢柱稳定性。立柱横桥方向主梁采用两根40a型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心 与钢管立柱中心重合,钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字 钢与钢管立柱之间设置自制楔形块（对口楔子作为暂时支座,便于支架的高程调 整和拆除作业。钢管与预埋钢板连接大样图自制对口楔子采用厚度为12mm的钢板加工成型,一个楔形块长42cm,宽25cm, 高25cm,斜面坡长48. 88cm,楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条 形的孔洞，孔洞的作用

35、是穿直径为25nun的精轧罗纹钢，两个楔形块扣在一起组成 一个对口楔子,通过紧固或者松动罗纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调节顶面高程,贝雷梁采用国产“321公路钢桥桁架（3X1. 5m,纵向长度根据箱梁跨度来布 置,35m跨按三跨布置即10m+10m+10m；横向截面腹板下33nl跨按45cm布置单层 贝雷梁,两端翼缘板下按90cm间距布置单层贝雷梁,箱室下按90cm布置单层贝雷 梁,每组梁有若干根贝雷梁组成，每组内根与福贝雷梁之间纵向3m都用配套支撑 架作为横向联系,组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作,选取 90mmX7mm的角钢作为横向连接,横向角钢上钻有插销孔,通过穿插销把横

36、向角 钢固定在贝雷梁上，然后再用50mmX7mm角钢作为剪力撑这样整个贝雷梁就联成 整体,使每排贝雷梁受力均衡；通过调节钢管柱顶的楔形块来调节箱梁纵横坡。贝雷梁横向连接如下图所示：90mnx7rnM9 clmm标准贝雷梁片如下图所示:3X1.5m贝雷片0. 9m标准支撑架（五、施工控制要点1、桩基础施工根据设计平面图,用全站仪及钢尺放出基础位置,采用循环钻机钻进混凝土 灌注桩基础,地基承载力满足要求后开始支承台模板，C20碎浇筑,要求混凝土顶 面平整,按钢柱间距预埋底座钢板,强度达到80%后方能进行钢柱安装。立柱采用630*8nlm钢管，安装采用25T汽车吊。3、贝雷梁安装先将贝雷梁在地面上拼

37、装分组连接好。在横桥向工字钢上按照要求的间距用 红油漆标出贝雷梁位置。用汽车吊将已连接好的贝雷梁按照先中间后两边的顺序 吊装到位。单排贝雷梁吊装时必须设置两个起吊点,并且等距离分布，保持吊装过 程中贝雷梁平衡，以避免吊装过程中产生扭曲应力。贝雷梁全部架设完毕后每隔 100cm设置14工字钢作为分配梁,再在工字钢分配梁上纵桥向每隔30cm设置12X 12cm方木。五、30m跨支架受力验算根据本桥箱梁的构造特点,本桥位于缓和曲线和圆曲线上,最大横坡为6%, 本桥纵断面位于R=6000m的竖曲线上,坡度为1.706%,选取横向坡度对磨擦力分示意图磨擦力f= uGcos。，沿斜面的下滑力fGsin f

38、= u Geos 0 =0. 15GX1. 00=0. 15G, u 取 0. 15f =Gsin 9=GX0. 04=0. 06G 滑f= u Geos 9 f =Gsin 0 滑本工程计算40B#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。33m跨验算，具体选取本桥第一联第2跨支架进行验算。（一、荷载组成C匝道1号桥第一联第2跨梁长33m,梁高1.8m,支架平均高度21%采用四排 钢管立柱,跨径均为6. 5m。荷载组成：1、箱梁姓自重G ：1腹板：1. 8 X 26=46. 8KN/H12跨中空心处：0. 47X26=12. 22KN/IR2近支点（渐变段空心处：0. 67X26=18KN/m

39、2翼缘板处：（0. 4+0. 18/2X26=7. 54 KN/m22、模板支架自重G ：2模板体系：1.5KN/H12方木自重取7. 5KN/m314工字钢自重0. 16KN/m贝雷梁：2. 5 KN/m23、施工荷载 G ： 2. 8 KN/ni2 34、振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2,竖向取4. OKN/皿根据建造结构荷载规范，均布荷载设计值=结构重要性系数X （恒载分项 系数X恒载标准值+活载分项系数X活载标准值。结构重要性系数取三级建造： 0.9,恒载分项系数为L 2,活载分项系数为1.4。（二、模板和方木验算1、模板强度和刚度验算底模采用2500mmX 1200mmX 15m

40、m木胶合板，模板下纵向12X 12cm方木中心 间距为30cm,净距为18cm。腹板下线荷载为：q=0. 9X 1. 2X+l. 4X X 1=57. 92KN/m木材容许应力取。=12MPa截面模量：W=bh2/6=1 X 0. 015 X 0. 015/6=0. 0000375m3模板应力。= M /W=0. 23/0. 0000375=6. 13MPa 。 =12MPa max底模弯应力满足要求。木材弹性模量取E = 9x103 MPa+圮心 4 5ql 4I n AIZ挠度 f = -2=x103 = 0.35mm = 0.45mm384EI384x9x281400底模挠度满足要求。用

41、同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。2、方木验算腹板下方木承重最大。q=0. 9X 1. 2X+1. 4X (2. 8+4. 0 =58. 80KN/m2线荷载为q=5880X030=17.64KN/niM =0 105ql 2 = 0.105 x17.64x12 = 1.85KN . m max方木应力i = Mmax- J85-3_= 6,43MPa o =12MPaW2.8&10-4方木强度满足要求。木材弹性模量取E = 9x103 MPa方木挠度 f = 5ql 4 . = 5x17-64 x14 x103 = 1.47mm 1/400=2. 5mm384EI 384x9x17.33方木刚度满足要求方木承受最大剪力为 Q = 0.606ql = 0.606 x17.64 x1 = 10.69KN maxT=1.5】Qmax_ =1.5)10,6= 1.11MPa I L 1.7MPaA0.12012剪力满足要求。（三、14工字钢验算1、腹板下工字钢验算腹板下弯矩为12-1.49KNH14工字钢截面面积为2L50cm2,截面反抗矩W=10L 7crri3,截面惯性矩I=712cm4, d=5. 5mm,回转半径1=5.75cm ,半面积矩S = 58.4cm3,弹性模量E = 2.1x105MPa,钢材容许应力取215MPa。满足要求。腹板下工字钢最大剪力