卧龙路路口上跨桥及道路工程地质勘察报告（详细勘察）.docx

《卧龙路路口上跨桥及道路工程地质勘察报告（详细勘察）.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《卧龙路路口上跨桥及道路工程地质勘察报告（详细勘察）.docx（48页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、卧龙路路口上跨桥及道路工程地质勘察报告(K3+530. 00K4+246. 20)(详细勘察)附图:工程地质平面图1:5001张工程地质横剖面图1:20028张工程地侦纵剖面图l:5(X)1张钻孔柱状图1:200145孔利用钻孔柱状图1:20028孔图例I张附表：岩石试验成果表2张附件：岩石试验报告1册土工试脸报告1册特殊性岩土根据勘察，场地内特殊性岩土为人工填土、软土及强风化岩石。1）人工填土人工填土主要分布现状已建金御大道K3+806K4+024段（己填筑路基）、K4+424-K4+246.2 段（己铺设沥青路面加高加宽），为了修建金御大道机械压实形成，杂色，主要由砂岩、砂质 泥岩块碎石、

2、粘性土等组成，颗粒含量约25%50*左右，粒径20300mm为主，最大粒径超 过500mm,梢湿，堆积时间56年，填土的成分、颗粒大小及含量各向异性较大。场地填土 厚度一般0.629. 6m变化较大，填土因自重应力作用卜.上疏卜密，故素填土均匀性较差， K3+806K4+024段填土结构呈稍密为主，K4+024K4+246. 20段填土结构呈稍密中密状。场地周边存在零星杂填土，主要为房屋拆迁残留及周边生活垃圾等，该类填土均匀性差， 不宜直接作为路基填料，建议施工前对其进行清除后再进行路基回填。2）软土场地范围内存在软弱土，主要为软塑流塑状粉质粘土，主要分布于道路里程K3+576 K3+6OO段

3、水田表层，土层厚度约0.51.5m,局部可达3m左右。若雨季施工时，粉质粘土含 水量将增大，施工机械扰动后，土体易变成软塑流塑状。性状变差，含水大，建议施工期间 结合场地实际情况采取排水措施避免粉质粘土雨水侵泡，施工时，建议对场地内粉质粘土进行 硼挖晾晒压实或直接换填，回填密实度达到设计及相关规范要求，以防止路面不均匀沉降。3）强风化基岩岩芯呈碎块状，饼状，局部岩屑状岩体完整性较差。岩体中有裂隙较发育。基岩面起伏 与地形基本一致，均匀性差，承载力相对较低。根据本次勘探并结合场地地层岩性条件和地区经验。该场地勘察期间各岩土层未发现有 毒、有害气体源，场地人工填土存在地下水，施工期间场地周边地下水

4、的运移带动作用，班孔 可能聚集有毒有害气体。3.7 地震根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016年版）及中国地震动参数区划图 GB18306-2015,设计地震分组为第一组，场地地震抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度 0.05g o岩土施工工程分级根据市政工程地质勘察规范DBJ50-174-2014附录A的土石可挖性分类标准。全线岩、 土可挖性分级为:饱和粉质黏土：位于鱼塘及水田附近，多呈软塑状，土类别为松土，土石等级为I级。素填土：场地内人工填土主要为机械压实形成，少量抛填，主要由砂岩、砂质泥岩块碎 石、粘性土等组成，局部可见拆迁形成的建筑垃圾和生活垃圾，颗粒含量约25%

5、50$左右， 粒径20300mm为主，填土结构稍密中密为主，局部抛填填土为松散状，稍湿，堆积时间5 6年，为普通土，土石等级为H级。粉质黏土：多呈可塑状、土类别为普通土，土石等级为I【级。砂质泥岩、砂岩强风化带，岩石风化强烈，呈碎块状，质软，部分呈土状或土夹石状， 土石等级为IH级（硬土）。砂质泥岩，中风化带类别为软石，土石等级为IV级。砂岩，中风化带类别次坚石，土石等级为V级。3.8 岩体基本质量等级分类1、岩石坚硬程度据岩石抗压试验，按照市政工程地质勘察规范DBJ50-174-2014表3. 1. 1确定：中等 风化砂质泥岩天然单轴抗压强度标准值为9. 52MPa。属软岩；中等风化砂岩的天

6、然单轴抗压强 度标准值取33. 96Mpa。属较硬岩。2、岩体完整程度根据本次勘察测试结果，孔中岩体较完整，裂隙不发育，岩体呈厚层状，按照市政工程 地质勘察规范DBJ50-174-2014表3. 1.6-1确定，强风化基岩较破碎：中等风化砂质泥岩、 砂岩岩体较完整。3、岩体基本质量等级分类根据岩石坚硬程度及完整性，依据市政工程地质勘察规范DBJ50-174-2014表3. 1.7 条判定，基岩状态分为强风化及中等风化，强风化基岩岩体破碎较破碎，岩体基本质量等级 为IV类。中等风化砂岩单轴天然抗压强度标准值为33. 96MPa,为较硬岩，岩体为较完整，岩体基 本质量等级为III类。中等风化泥岩单

7、轴天然抗压强度标准值取9. 52MPa,为软岩，岩体为较完 整，岩体基本质量等级为IV类。4试验、测试资料的整理和设计参数的取值4.1 土工物理力学性实验本次勘察一共采取粉质黏土试样6组，其试验成果统计详见表4.14：土体物理力学试验 统计表；试验成果表明，从各样品试验数据分析，场地黏性土为粉质黏土，呈可塑状，为中等 压缩性土，室内试验各指标值与野外鉴别较为吻合，采集的样品具代表性，能反应其物理力学 特征。表4.1-1室内卜.工试验成果统计表土层 名称土样编号天然含 水率(0天然 重度 (kN/m?)比重 (g/cn?然隙eO 天孔比液限 01.(%)塑限 (op(%)性数L 液指I性数P 塑

8、指I内聚力C(kPa)摩角 内擦p(.压缩系数 ai.z(MPa)压缩模量 Es(MPa)粉质 黏土JYK3627.419.202.740.81833.519.40.5714.11411.130.454.04JYK4423.819.902.730.69830.418.00.4712.41913.170.394.35JYK5324.9)9.602.740.74634.119.50.3714.61610.280.364.85JYK5225.019.502.730.75032.518.80.4513.71514.130.384.61JYK8222.919.802.730.69531.91830.34

9、13.61812.880.335.13JYKII727.619.102.740.83035.419.90.5015.51410.630.414.46平;均值fm25.2719.522.740.7632.9718.980.4513.98I6.(X)12.040.394.57样本数n666666666666最大值27.6()19.902.740.8335.4019.900.5715.5019.0014.130.455.13最小值22.9019.102.730.7030.4018.000.3412.4014.0010.280.334.04标准差1.890.320.010.061.760.740.08

10、L042.101.570.040.38变异系数0.0750.0160.0020.0760.0530.0390.1880.0750.1310.1300.1070.084修正系数0.890.89标准值14.2710.744.2 室内岩石试验资料整理对本次勘察所得的试验数据，样本数小于6个的力学参数统计算术平均值、大于等于6个的力 学参数按保证概率法统计计和公式确定标准值，物性指标统计算术平均值。本次勘察共取岩样34组，进行室内物理力学测试，其中砂岩14组，砂质泥岩20组。统 计时按地质年代、岩性、工点类型等单元分别进行统计。根据以上依据，现场主要以砂岩与砂 质泥岩两个地质单元，以及室内岩石试验资料

11、统计按市政工程地质勘察规范DBJ50-174-2014 第14章相关公式确定标准值。室内岩石物理力学性质试验成果统计表见附表4.2。由统计表可知，本场地砂岩饱和单轴抗压强度范围值在17.3948.00MPa间，标准值为 25.73MPa,变异系数0.295,变异性中等；天然单轴抗压强度范围值在25.4061.20MPa间, 标准值为33.96MPa,变异系数0.297,变异性中等。本场地砂质泥岩饱和单轴抗压强度范围值 在2.5210.42MPa间，标近值为5.75MPa,变异系数0.29,变异性中等；天然单轴抗压强度 范围值在5.29ISOOMPa间，标准值为9.52MPa,变异系数0.267

12、,变异性中等。综上，本报告所提岩土参数值为在概率统计基础上的标准值，在实际工程采样检测时，不 可避免地会出现场实测值与报告建议值的差异。4.3 声波测试利用声波(纵波)在不同介质中传播速度的不同，以了解不同岩体岩石裂隙发育情况、结构特 征及完整程度等。本次利用了重庆市轨道交通15号线现代大道站至两江影视城站区间岩土工程 勘察报告Q24-1K Q24-68、Q24-116钻孔声波测试数据，其中Q24J1、Q24J16位于本项目勘察 区域以外，测试成果见表4.3-1。表4.3-1岩体完整性系数测试成果表分析测试成果，可得出以下结论：中风化砂质泥岩声波速度范围为27052987m/s,完整性系 数为

13、0.620.64,岩体较完整；中风化砂岩声波速度为33013600m/s,完整性系数为0.630.65, 岩体较完整。孔号测试范围 (m)岩性Vp速度范围 (in/s)Vp平均速度 (m/s)岩块波 度(m/s)岩体完整 性指数Kv岩体完 整程度Q24-II2.08.1砂质泥岩2721298728193578().62较完整8.1 17.0砂岩33133592343843180.63较完整Q24-68砂质泥岩27272963283335760.63较完整砂岩33013600345643200.64较完整35.036.0砂质泥岩27852957287135810.64较完整Q24-II63.05

14、.8砂质泥岩27062958282735800.62较完整5.810.5砂岩33043599345943190.64较完整10.520.0砂质泥岩27052985284535830.63较完整砂岩33843596347643210.65较完整24.928.0砂质泥岩27402981286235820.64较完整4.4 动力触探试验为查明场地内素填土的均匀性，密实程度，选取JYK59、JYK105. JYK112、JYK120、JYK126、 JYK132进行动力触探N63.5测试，测试成果(杆长未修正)表见541。重型动力触探试验标准值 N63.5=7.18.4击范围，纵深上各孔的变异系数为0

15、.2340.297,测试数据不连续，判定该填土层 填料粒径不均匀，综合判断场地K3+806K4H)24段素填土为稍密状态。表441动力触探(N63.5)试验成果汇总表孔号样本数(N)平均值(fm)标准差9)变异系数(6)标准值JYK59467.72.2730.2977.1JYKI05408.42.4360.2917.7JYKII2359.02.5840.2888.2JYKI20408.92.2850.2578.3JYK126388.92.0840.2348.3JYK132499.02.5700.2858.44.5 抽水试验本次利用了重庆市轨道交通15号线现代大道站至两江影视城站区间岩土工程勘察

16、报告， 抽水试验结果见表4.5-1、图4.5-1。表4.5-1钻孔抽水成果汇总表钻孔编号抽水段岩土性静止水位(m)稳定水位(in)降深 (in)三角堰 高度(cm)流量 m3/d渗透系数 k(nVd)影响 半径(m)Q24-X0索填土20.121.51.43.5028.1175.17611.573根据扣t验结果表明：拟建场地势低洼地带松3I水试验成果结合重庆地区经验，场地彳攵土层内存在有地下水，素填土渗透系数k=5.l77nVdo 民填土为中等透水层。图4.5-1 Q24-80号孔抽水试验示意图水、土腐蚀性试验场地内环境水主要为河水、鱼塘水、上层滞水、孔隙水等。本次利用了重庆市轨道交通15 号

17、线现代大道站至两江影视城站区间岩土工程勘察报告根据试验数据结果，据岩土工程勘察规 范(GB5002I-2001) (2(X)9版)有关规定，场地水的腐蚀情况评价见表4.6-1、表4.6-2。表461 土腐蚀性试验成果表样品编号PH值试验项目(mg/kg)OHCO?HCOvClCa24 | Mg2+SOFQ24-I-48.85017.2511.596.7448.609.66116.71表4.6-2 Q2839-3水质分析成果表阳离子P (mg-L-1)R p腮子 nig-L-1)K+Na+6.74cr10.64Ca2-55.79SO4:127.76M/11.03HCO2九而 +-ul,qik式中

18、3根据岩石强度、岩石破碎程度等因素而确定的端阻力发挥系数，见表1,中风化 岩体较完整Cl =0.6*0.75Ap一桩端截面面枳(nf),对扩底桩，取犷底截面面积：f一桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值(kPa),黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值，小于 2MPa时按支承在土层中的桩计完，砂岩取饱和强度，泥岩取天然强度：frki第i层的frk值；C2根据岩石强度、岩石破碎程度等因素而定的第i层岩层的侧阻发挥系数，见表637-1, 中风化岩体较完整C2=0.05*0.75：u各土层或各岩层部分的桩身周长(m),桩嵌入各岩层部分的厚度(m),不包括强风化层、 全风化层及局部冲线以上基岩；m岩层的层数，不

19、包括强风化层和全风化层：&一覆盖层土的侧阻力发挥系数，其值应根据桩端f确定，见表63.7-2；h一承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度(m)：qa一桩侧第i层土的侧阻力标准值(kPa),应采用单桩摩阻力试验值，当无试验条件时，对钻(挖) 孔桩可按表1选用：n土层的层数,强风化和全风化岩层按上层考虑。填土地基承载力特征值应根据场地回填后的载荷试验确定：水平抗力系数根据工程地 质勘察规范(DBJ50/T-043-2016)表 10.3.8-1,表 10.3&2 确定。其它参数根据试验成果或地区经验，结合本工程的特征确定。岩土体物理力学设计参数建议值见表4.7-1,表4.7/岩土体设计参数建议他一览

20、表岩石名称填土粉质 黏土砂岩砂废泥岩裂隙 面层面强风化中风化强风化中风化重度(kN/m3)天然 20.0*天然 19.5*23*24.823.5*25.5饱和 20.5*饱和 20*天然抗压强度(MPa)33.969.52饱和抗压强度(MPa)25.735.77内聚力C(kPa)天然5*天然22.1*160043650*35*饱和3*饱和14.27 内摩擦角(p()天然 25*天然 13.62*39.0030.6018*15*岩石名称h1砂岩砂质泥岩裂隙 面层面强风化中风化强风化中风化饱和 23*饱和10.74*抗拉强度(kPa)535.8117.8地基承载力特征值(kPa)275*50013

21、4483(X)3769弹性模量(MPa)66521236变形模量(MPa)5660965泊松比N0.120.39岩土体与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)60*40*1280522岩体水平抗力系数(MN/n?)472114岩体与挡堵底部的摩擦系数0.25*0.20*0.35*0.55*0.30*0.40*上体水平抗力系数比例系数12*15*40*40*负摩阻力系数未来填 土 0.25*岩体物性指标直接使用岩石相应指标的统计平均值：岩体弹性模量、变形模量由岩石的室内测试平均值的0.7倍，泊松比取岩石室内试验平均值:岩体抗剪强度设计值按建筑边坡工程技术规范GB5O33O-2OI3,参照试验成果及已

22、有勘察资料， 按地方经验取值。-般岩体粘聚力c为岩块标准值的0.3倍，岩体内摩擦角4)为岩块标准值的0.9倍。岩体抗拉强度按岩石试验标准值折减而成，折减系数取04：岩体完整性系数根据声波测试资料结合钻孔岩芯质量综合提供。拟建道路K3+806K4+024段现状素填土呈稍密状，根据经验建议地基承载力特征值取12()kPa：拟 建道路K4+024K4+246.2段现状素填土呈稍密中密状，根据经验建议地基承载力特征值取150kPa,场地 素填土的粒径及级配不均匀性，现状素填土地基承载力可能相差较大，建议填土压实后业主委托具有相关 资质单位做现场试验对填土承载力校核。表中带“*”数据为根据相关规范或重庆

23、地区地方经验提供。填土与粉质黏土界面、粉质黏土与基岩结合面的抗剪强度按天然和饱和粉质黏土抗剪强度 值，结合周边场地经验和实验数据建议取值，天然粘聚力标准值为c=2L0kPa,内摩擦角 = 12.9 ；饱和粘聚力标准值为c=13.6kPa,内摩擦角。= 10.2。填土与基岩接触面抗剪强度按填土抗剪强度值，结合周边场地经验建议取值，天然粘聚力 标准值为c=5kPa,内摩擦角巾=25 ：饱和粘聚力标准值为c=2kPa,内摩擦角6=22 ： 局部现状填土层底部与基岩接触地段考虑长期受降雨及地下水活动的影响，形成以软可塑状 粘性土为主的软弱夹层，故靠近鱼塘附近填土与基岩界面抗剪强度按饱和粉质黏土抗剪强度

24、 值，结合周边场地经验利实验数据(折减系数0.95)建议取值,饱和粘聚力标准值为c= 13.6kPa, 内摩擦角。= 10.2。新近填土与老填土界面的抗剪参数参根据临近场地经验取值即为：天然粘聚力标准值为c =5kPa,内摩擦角力=25 ：饱和粘聚力标准值为c = 2kPa,内摩擦角力=22。5工程地质评价场地稳定性及适宜性评价拟建场地岩土工程条件为较复杂场地，地貌宏观上属构造剥蚀丘陵地貌，构造部位为明月 峡背斜西翼，场地内地层层序正常，无危岩、断层等不良地质作用，场地岩土体总体稳定性好。 根据钻探揭示，沿线人工填土(主要为素填土)在现状金御大道已经填筑路基段范围内大部分 经碾压回填，结构以稍

25、密中密为主，其余地段人工填上系抛填以松散为主。工程建设产生的 挖方边坡及填方边坡未经处理可能产生失稳、局部掉块等，在合理的设计、施工下边坡稳定， 综合表明：拟建道路沿线未发现滑坡、崩塌、泥石流、采空区、地面变形等不良地质作用：未 见埋藏的河道、沟浜、慕穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。岩石地基稳定，岩土体现 状稳定，场地地质构造简单，抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度值为0.05g,场地适宜 该道路建设项目建设。5.1 地震效应与地震稳定性评价根据公路工程抗震规范JTG B02-2013及公路桥梁抗震设计细则(JTG/T-01-2008), 结合建筑抗震设计规范(GB5CXJ11-201

26、0, 2016年版)和中国地震动参数区划图 (GB18306-2015),工程区设计地宸加速度值为0.05g,地震反应普特征周期0.35s,相应的 抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组。根据公路工程抗震规范JTG BO2-2O13拟 建道路工程构筑物的抗震设防目标为：在E1地震作用下，位于抗震有利地段的，经一般整修 即可正常使用；位于抗震不利地段的，经短期抢修即可恢复使用。本次勘察根据临近项目勘察资料确定剪切波速：素填土剪切波速取156I58m/s,属中 软土：粉质黏土剪切波速值根据试验结果并结合地区经验取160m/s,为中软土：风化基 岩剪切波速值大于500小于等于800m/s,为软质岩

27、石。素填土(未来回填)根据邻近场地经验剪切波速取110 m/s,为软弱土。据钻探揭示和建 筑抗震设计规范(GB50011-2010)第条计算，沿线路基地震效应评价详见表522所示。等效剪切波速按下式计算：式中H一计算深度(m),应取地面或一般冲刷线一下25m,并不得小于基础底面以下10m； 加一计算深度内第i层土的厚度(m)：V.第，层土的剪切波速(m/s)：H一计算深度范围内土层的分层数。表5.2-1剪切波波速测试成果表表522场地地震效应评价表孔号岩土类别测试范围(m)Vs速度范围 (m/s)Vs平均速度 (nVs)Vse覆盖层等效剪切波 (m/s)Q24-73素填土154-1721621

28、61Q24-80素填土146-167156157Q24-86素填土0.0 16.0150-167158160粉质黏土16.0 17.8180180砂质泥岩、砂岩17.821.0624624建筑名称覆盖层类型及厚度(m)计算深 度 (m)覆盖层等效 剪切波速 (m/s)场地 类别地段类别设计特 征周期计算位置备注后期填 已有填 土粉质黏土K3+53OK3+56O0.00.00.00.0中风化岩 石，500I !一般地段0.20sK3+560- K3+6401.40.01.52.9131.20一般地段0.25sJYK5附近K3+640 K3+7250.00.00.00.0中风化岩 石，500I 1

29、有利地段0.20s稳定基岩K3+725 K3+75012.60.01.113.7112.83II一般地段0.35sJYK34K3+75O K4+14013.427.20.040.6.86III不利地段0.45sJYK80填土大于15米K4+I40 K4+246.20.72.00.02.7140.7411一般地段0.25sQ24-98桥梁7.227.20.()34.4)35.58III不利地段0.45sJYK80JYK80,填土未 来压实后I【类岩土地震稳定性：场地内不存在砂土、粉土等液化土，也不存在软土地基，可不进行液 化判别，场地内上部土层主要为粉质黏土，素填土分布较少，填土为软弱土，回填时

30、应进行压 实，压实系数应达到0.94以上，以减轻地震力的影响：下部为基岩稳定岩土，在地震情况下 处于稳定状态。场地地形较平缓、无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象。拟建道路K3+750.00K4+140.00段，填方厚度比较大，存在高填方边坡，为抗震不利地 段，建议道路填方后实测压实填土的剪切波速以校核地震效应评价，并进行相应的处理措施。5.3 场地水、土腐蚀性评价根据表4.6-1,表4.6-2水土腐蚀性试验成果，依据岩土工程勘察规范GB5OO21-2001 (2009年版)II类环境水判定，分析成果表明：场地地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构 中的钢筋有微腐蚀性；场地地表水对混凝土结构、钢筋混

31、凝土结构中的钢筋及钢结构有微腐蚀 性。填土及粉质黏土对混凝土结构有微腐蚀：按地层渗透性，在强透水土层中对混凝土结构有 微腐蚀，在弱透水土层中有微腐蚀：对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀：对钢结构有微腐蚀。5.4 地下水作用评价勘察区地下水主要受大气降雨及地下给排水管网渗漏补给，水量主要受季节影响，地表 封闭较差，覆盖层渗透性较好，地下水补给条件良好。在下雨时部分地表水将临时储存于填土 层内及场地低洼地段，形成上层滞水，卜渗进入土层和强风化基岩内，对项目施工将带来影响。本区间地卜.水主要分布于土层较厚地段，勘察期间正值河流枯水季，场地内地下水比较 贫乏，雨季施工时，在K3+850.00K4+000.

32、00段地下水水量较大，水量大小与降水、管线渗 漏等因素关系密切，在地下水分布地段进行桩基施工时，桩基开挖过程中易造成塌孔的现象， 施工前应做好护壁措施，同时对位于地下水位以下的采用水下混凝土进行浇筑。该段位于斜坡 地段，地下水位受季节性影响变化较大。根据本场地勘察资料，结合重庆地区经验，场地基岩风化裂隙水及上部松散层孔隙水对 建筑材料具有微腐蚀性。填方边坡填筑前应做好地表水的疏排措施，保证不受地表水和地下水的影响，加强地表 水拦截及排泄处理措施，场地内应设计永久的排水措施。必要时可修建排水涵洞、排水沟、截 水沟等排水设施。挖方边坡中遇见孔隙、裂隙含水量较丰富的地基基岩时，应对该处的边沟进行加深

33、加大 处理，以达到阻断地下水的渗泄和晾干含地卜冰碎屑岩地基效果。6线路分段工程地质评价金渝大道主道（上跨道路）工程地质评价6.1.1 K3+530.00K3+568.00段（半填半挖路基段）（1剖面）该段道路总长38m,道路沿线现状地面高程为207.18221.13m,设计标高为211. 34212.25m,场地覆盖层主要为零星分布粉质黏土，大部分基岩出露，下伏基岩为砂岩、砂 质泥岩。道路平场后将在道路两侧形成挖方岩质边坡。（1）左侧边坡按设计标高开挖后，将形成高约。4.1m的边坡，坡长约38m,坡向9598。主要为岩 质边坡，下伏基岩主要为砂岩，根据极左侧边坡赤平投影图6.1-1分析可知，裂

34、隙LXI与边坡 倾向呈小角度相交，为外倾结构面，但坡角小于裂隙倾角，对边坡稳定性影响小：裂隙LX2与边坡相切，对边坡稳定性影响小；岩层层面倾向与边坡倾向相反，为内倾结构面，对边坡稳 定性影响小。因此，边坡按设计坡率开挖后边坡处于稳定状态，边坡主要受自身强度控制。根 据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)表对边坡岩体类型进行划分，边坡岩体 类型为IH类，等效内摩擦角为60 ,破裂角取64.5。设计拟按1:1.5的坡率进行放坡可行。(2)右侧边坡按设计标高开挖后，将形成高约。10m的边坡，坡长约38m,坡向275278。主要为岩 质边坡，下伏基岩主要为砂岩，根据极右恻边坡赤平投影图6.

35、1-2分析可知，裂隙LX1与边坡 倾向相反，为内倾结构面，对边坡稳定性影响小；裂隙LX2与边坡相切，对边坡稳定性影响 小；岩层层面倾向与边坡倾向小角度相交，为外倾结构面，对边坡稳定性影响大。右侧边坡稳定性定量分析：计算简图如下图6.1-3所示。坡高H为10.0m、外倾结构面倾 角25 ,抗剪强度参数C取35kPa、6取15、岩体饱和重度取25.5KN/n13。图6-1-3边坡下滑力计算简图边坡稳定性系数按公式FS=R/T计算(详细公式参见建筑边坡工程技术规范(GB503302013)附录 A.0.2)。和况 一匿岩体重度 (KN/m3)岩体面积 A(m2)边坡高 度(m)块体自用 (KN/m)

36、结构面倾 角 0( )结构面长 度 L(m)结构面内摩擦角4( )结构面粘聚 力 C(Kpa)25.533.110.0844.02523.661535计算 公式Ks=( Y *A*cos 0 *tg 4 +L*c)/ y *A*sin 8Ks2.90经过计算得出，边坡稳定性系数为2.90,大于边坡安全系数1.25,该段边坡处于稳定状态, 边坡主要受自身强度控制。根据建筑边坡工程技术规范(GB5O33O-2O13)表对边坡 岩体类型进行划分，边坡岩体类型为HI类，等效内摩擦角为60,破裂角取25。设计拟按 1:1.5的坡率进行放坡可行。(3)路基道路按设计高程开挖后出露部分主要为基岩，基岩岩体是

37、良好的持力层，可直接作为道路 路基，只有在道路局部存在粉质黏土，建议先进行清除粉质黏土表层软弱土后，再分层(30 50cm为宜)分阶回填、逐层夯实回填至设计标高，对于回填的填土宜选用级配较好的粗粒土 作为填料，进行分层填筑，均匀压实，压实度应符合公路路基施工技术规范规定。6.1.2 K3+568.00K3+704.00段(挖方路基段)(26剖面)该段道路总长136m,道路沿线现状地面高程为210.25223.60m,设计标高为211.34 214.45m,场地上覆土层主要为粉质黏土，厚度约局部基岩出露，下伏基岩为砂岩、 砂质泥岩，中厚层状构造，本段为挖方段，按照设计要求开挖后，将在道路两侧形成

38、挖方岩质 边坡。(1)左侧边坡按设计标高开挖后，将形成高约05.9m的边坡，坡长约136m,坡向278288。主要为岩质边坡，下伏基岩主要为砂岩、砂质泥岩，根据极左侧边坡赤平投影图6.14分析可知，裂隙LX1与边坡倾向相反，为内倾结构面，对边坡稳定性影响小；裂隙LX2与边坡相切，对边坡稳定性影响小；岩层层面倾向与边坡倾向小角度相交，为外倾结构面，对边坡稳定性影响大。右侧边坡稳定性定量分析：计算简图如下图6.1-5所示。坡高H为5.9m、外倾结构面倾角 25 ,抗剪强度参数C取35kPa、。取15、岩体饱和重度取25.5KN/m3。边坡稳定性系数按公式FS=R计尊(详细公式参见建筑边坡工程技术规

39、范(GB5O33O2013)附录 A.0.2)。饱和 工况岩体重度 (KN/m3)岩体面积 A(m2)边坡高 度(m)块体自重 (KN/m)结构面倾 角。( )结构面长度 L(m)结构面内摩 擦角d( )结构面粘聚 力 C(Kpa)25.537.35.9951.202513.961535计算 公式Ks=( y *A*cos 0 *tg 巾 +L*c)/ Y *A*sin 0Ks1.70经过计算得出，边坡稳定性系数为1.70,大于边坡安全系数1.25,该段边坡处于稳定状态， 边坡主要受自身强度控制，局部可能掉块。根据建筑边坡工程技术规范(GB5O33O-2O13)表对边坡岩体类型进行划分，边坡岩

40、体类型为川类，等效内摩擦角为53 ,破裂角取60。 因左右两侧分别是辅道和主道存在高差，无放坡条件，建议设计采用重力式挡墙进行支挡。（2）右侧边坡按设计标高开挖后，将形成高约。5.9m的边坡，坡长约136m,坡向98108。主要为 岩质边坡，下伏基岩主要为砂岩及砂质泥岩，根据极右侧边坡赤平投影图6.1-6分析可知，裂 隙LX1与边坡倾向相同，为外倾结构面，对边坡稳定性影响大；裂隙LX2与边坡相切，对边 坡稳定性影响小；岩层层面倾向与边坡倾向相反呈小角度相交，为内倾结构面，对边坡稳定性 影响小。右侧边坡稳定性定量分析：计算简图如下图6.1-7所示。坡高H为5.9m、外倾结构面倾角 25 ,抗剪强度参数C取50kpa、小取18、岩体饱和重度取25.5KN/m3。图6.1-7边坡下滑力计算简图边坡稳定性系数按公式FS=R/T计算（详细公式参见建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013 )附录 A.0.2) o饱和 工况岩体重度 (KN/m3)岩体面积 A(m2)边坡高 度(m)块体自重 (KN/m)结构面倾 角 9( )结构面长 度Um)结构面内摩 擦角力( )结构面粘聚 力 C(Kpa)25.56.33