模板工程设计方案.pdf

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1、模板工程专项方案编制依据1 省南安市盛辉公路港 1#5#智能化仓库工程施工图。2、3、4、5、混凝土结构工程施工及验收规(GB50010-2002建筑工程质量检验评定标准(GB50300-2001施工现场临时用电安全技术规(JGJ2005建筑施工手册第四版6、安全技术手册、工程概况序号项目工程名称建设地点建设单位设计单位监理单位质量监督单位总承包单位质量标准容省南安市盛辉公路港1#5#智能化仓库工程南安市观音山现代物流生产基地南安盛辉物流市规划建筑设计研究院市建辉建设工程监理南安市建设工程质监站天微建设工程合格12345678工程简介：本工程由1#、2#、3#、4#、5#智能化仓库5幢组成，框

2、架结构；其功能布局见下表:1#智能化仓库2#智能化仓库3#智能化仓库4#智能化仓库结构层24599.84卅8113.2m3层23.100m二级25#智能化仓库25681.81m28511.06m3层23.100m二级2占地面积(m)总建筑面积(m)建筑层数建筑总高度(m)耐火等级抗震烈度功能布局合理使用年限、施工准备210745.48mi3518.36m3层23.100m二级2213747.24mi4544.16m3层23.100m二级2224136.35mi7912.73m3层23.100m二级227度公共建筑7度公共建筑7度公共建筑7度公共建筑7度公共建筑50年1、施工材料1）915X18

3、30X180胶合板，松方木50X100mm 100X100mm2）支架系统：钢管支架，各种定形桁架、支柱、托具、卡具、螺栓、交叉撑等。2、作业条件1）模板工程设计：施工图会审后，根据工程特点、计划合同工期及现场环境，对各分 部混凝土模板进行设计，确定木模板制作几何形状、尺寸要求，龙骨的规格、间距，选用支架 系统、支撑的间距，对模板各荷载、侧压力等进行书面计算，绘制各分部混凝土模板设计图板平面图、剖面图、柱、剪力墙、楼板等节点大样图）、操作工艺要求及说明。（模2）木模板备料：模板数量应按模板设计方案结合施工流水段的划分以及工期要求，综合 考虑合理确定模板的配置套数。3）根据图纸要求，放好轴线和模

4、板边线，定好水平控制标高。4）柱钢筋绑扎完后，水电管及预埋件已安装后，经过隐蔽验收手续。5）根据模板方案、图纸要求和工艺标准，以书面形式向班组进行安全、技术交底。三、柱模板安装1、施工工艺流程钢筋验收后f支柱架f沙浆找平层f柱模弹线f模板临时拉在钢筋上f按柱截面尺寸穿对拉螺栓一调直模板、拧紧对拉螺栓一浇灌混凝土。1）按图纸尺寸制作柱四周侧模板后，按放线位置定好压脚板再安装模板，两垂直向加斜 拉顶撑，校对垂直度。2）安装柱模：模板应根据柱模尺寸、侧压力等因素进行设计选择。柱截面较大时应设置 柱中穿心螺栓，由计算确定螺丝的直径、间距。3）柱模底部应留置清扫口，沿柱模高度每2000-3000mm横向

5、侧板留混凝土浇灌口，待工 序完成后，清扫口及浇灌口上盖板应一起安装，到灌筑柱砼时，可拆开使用。4）为保证柱模的稳定和不变形，模板之间应加钉水平撑和剪刀撑。2、注意事项因柱模自身的精度要求高，在砂浆找平时应尽量满足找平要求，必要时用木契垫平。四、梁板模板安装1、操作工艺流程柱钢筋安装完成f验收f封闭模板f支满堂架f准备支梁模、顶板模f调整梁底支架、底模f（扎梁筋）支顶板模、梁侧模、穿梁模杆、（扎板筋）f调直梁模、拧紧拉杆螺栓f浇灌混凝土。2、梁模板安装1）弹出相应轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。2）梁底模板，按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板距度大于4m时，跨中梁

6、底处应按设计要求起拱，设计无要求时，起拱高度为梁跨的次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。1%。-3%。主3）梁下支撑在基土时，应对基土平整夯实，满足承载办要求。支撑底部用通长方木或跳板，确保浇捣混凝土过程中不会发生支撑下沉。4）当梁高度750mm寸，梁侧面模板就采用对拉螺栓加固。5）支撑高度为4.5m以时，应设水平支撑和剪刀撑；高度超过4.5m以上，沿柱模板高度每1800mm曾设一道水平撑。3、楼面模板安装1）根据模板的排列图设支柱和龙骨，支撑与龙骨间距按楼板方案搭设，支撑排列要考虑设置施工通道。2）底层地面应夯实，并铺垫脚板。3）通线调节支撑高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。4）铺楼板时，可从

7、四周铺起，在中间收口。楼板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板 梁面应清扫干净。4、注意事项1）支梁模时应按规要求在梁腹起拱。2）除支梁架外必须在梁底间隔2m,单管支撑。3）模板按二套至三套进行周转。4）拆模后，模板面及各部件行清理，并刷隔离剂。5）在已浇注的混凝土强度未达到1.2N/mm2以前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。五、模板拆除1、模板拆除条件：1）侧模：在保证砼强度表面及棱角不因拆除模板而受损坏的情况下方可拆除。2）底模拆除时必须符合以下条件：结构类型结构跨度288悬臂构件21002、柱模板拆除在梁板砼浇捣23天左右，柱砼强度已达到拆模要求，可拆除柱模板，以增加模板的周转 系数。

8、3、梁板模板拆除1)模板拆除时间应依同条件养护的混凝土试块的强度来确定，其标准为：当跨度小于8米的梁板砼强度应达到75%以上；跨度大于8米的梁板砼强度须达到100%跨度小于2米的悬 挑梁和板砼强度应达到75%以上；跨度大于2米的悬挑梁和板砼强度应达到100%以上。确认达 到以上拆模条件要求，并经后方可进行拆除。2)当确认拆模强度符合要求后，由项目部向监理提出申请，获批准后通知班组进行。六、模板设计计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规GB50010-2002建筑结构荷载规(GB 50009-2001)、钢结构设计规(GB 50017-2003

9、)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规等规编制。(一)主体柱模板设计计算A、柱模板(设置对拉螺栓)计算书(7 00X700层高7M)1、工程属性新浇混凝土柱名称新浇混凝土柱的计算咼度KZ27000新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱短边边长(mm)700(mm)2、荷载组合混凝土重力密度丫c(kN/m3)外加剂影响修正系数Bl24新浇混凝土初凝时间t0(h)41混凝土坍落度影响修正系数1.15B2混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至 新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板何载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.

10、22丫ct0B1B2v1/2，丫cH=min0.22x24x4X1X1.15x2.51/2,24x2=min38.4,48=38.4kN/m2承载能力极限状态设计值 辭=0.9max1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4x0.7Q3k=0.9max1.2x38.4+1.4x2,1.35x38.4+1.4x0.7x2=0.9max48.88,53.8=0.9x53.8=48.42kN/m2正常使用极限状态设计值SE=G4k=38.4 kN/m23、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值覆面木胶合板面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm2)151000015f(N/mm2)柱长边小梁根数

11、柱箍间距I1(mm)A A5500柱短边小梁根数5s sa 4a 4TnVL L _ 4LA4LA_L L模板设计平面图(1)、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算I 111 11 III 111 11 1J1J1 I-1 111JJ *J-1J J-*IU111 I 1111 J J J-1?51?54175175ITTUTTnTTUTTT(2)1 7B175(4)175175静载线荷载q1=0.9X1.35bG4k=0.9X1.35X0.5X38.4=23.33kN/m活载线荷载q2=0.9X1.4X0.7bQ3k=0.9X1.4X0.7X0.5X2=0.88kN/mMmax=

12、-0.107q1l2-0.121q2l2-0.08kNm=-0.107X23.33X0.182-0.121X0.88X0.182=c=Mmax/W 0.08X106/(1/6X500X152)=4.25N/mm2c f=15N/mm2满足要求!(2)、挠度验算作用线荷载q=匕匕5正=0.5X38.4=19.2kN/mv=0.632q(100EI)=0.63X19.2X1754/(100X10000X(1/12X500X153)=0.08mmCv=1/400=175/400=0.44mm满足要求!4、小梁验算小梁类型小梁截面惯性矩I(cm4)小梁抗弯强度设计值钢管小梁材质规格(mm)小梁截面抵抗

13、矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)48X34.4920600010.78205f(N/mm2)最低处柱箍离楼面距离300(mm)(1)、强度验算小梁上作用线荷载q=bSS=0.18X48.42=8.47 kN/mS.S.裁 k k 1 1 型 7 7 椒我 47kM47kM合合47kM47kM 我 47kN47kNS：4 4 了kN 47kM 47k47k MM包包47kN包裁 kNkN 住41 mJJ mi ij 11500500L500 1500500严A1 Hr M严500500500500严j500500|500500111ILJIHH I UH500500 200禹祁忖驶47

14、kM7kM 包聘越.47馭加小梁弯矩图(kNm)Mmax=0.38kNmc=Mmax/W 0.38 x 106/4.49 x 103=84.89N/mm2c f=205N/mm2满足要求！(2)、挠度验算小梁上作用线荷载q=bSE=0.18x38.4=6.72 kN/m右立弓面板变形图(mm)v=0.62mmC v=1.5mm满5、柱箍验算柱箍类型柱箍材质规格(mm)柱箍截面抵抗矩W(cm3)足钢管要柱箍合并根数柱箍截面惯性矩I(cm4)柱箍抗弯强度设计值求！210.7820548X34.49f(N/mm2)柱箍弹性模量E(N/mm2)206000I I自M-AdJ!nF3 3w w內巾也自d

15、ii3 31.1kN1.1kNIdWW-51a1-模板设计立面图(1)、柱箍强度验算2.212.21 kNkN2.21 kN2.21 kN1.1kNkNI I1 1(iT410420420.-.丿长边柱箍计算简图0.210.21长边柱箍弯矩图(kN1.9471.947m)1.3511.351 1 1.351.35102510251.251-L363-L3631 5471 5471.9591.959长边柱箍剪力图(kN)=0.21kNm N仁6.12kNM11.1 kN2.212.21 kNkN2.21kNkN221kU21kULI kN门410410420420短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(

16、kNm)1 1 9479471.9471.9471.3511.3511.3511.3510-2610-261.251A1-0.2G3-1.363-1.359短边柱箍剪力图(kN)M2=0.21kNm N2=6.12kNM/Wn=0.21 X106/(4.49X103)=46.77N/mm2C f=205N/mm2满足要求！(2)、柱箍挠度验算0 97kKl0 97kKl1.75kN75kN1.75kN0.97kN0.97kN410410420420长边柱箍计算简图-0.062-0.062长边柱箍变形图（mm）,37,37 kNkN1.75kN1.75kN4104101.75kN1.75kN1.

17、73kM4204200.87kN0.87kN.-.丿短边柱箍计算简图短边柱箍变形图（mm）v1=0.06mmC v=1/400=1.03mmv2=0.06mm v=1/400=1.03mm满足要求！6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号扣件类型M143形26型轴向拉力设计值Ntb（kN）扣件容许荷载（kN）17.826N=6.12X2=12.23kNWNtb=17.8kN满足要求！N=6.12X2=12.23kN26kN满足要求！B柱模板（设置对拉螺栓）计算书（7 00X700层高7.9M）1、工程属性新浇混凝土柱名称新浇混凝土柱的计算咼度KZ27900新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱短边

18、边长(mm)700(mm)2、荷载组合混凝土重力密度丫c(kN/m3)外加剂影响修正系数Bl24新浇混凝土初凝时间t0(h)41混凝土坍落度影响修正系数1.15B2混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至 新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板何载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.22丫ctOB1B2v1/2，丫cH=min0.22x24x4X1X1.15x2.51/2,24x2=min38.4,48=38.4kN/m2承载能力极限状态设计值 辭=0.9max1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4x0.7Q3

19、k=0.9max1.2x38.4+1.4x2,1.35x38.4+1.4x0.7x2=0.9max48.88,53.8=0.9x53.8=48.42kN/m2正常使用极限状态设计值SE=G4k=38.4 kN/m23、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值覆面木胶合板面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm2)151000015f(N/mm2)柱长边小梁根数柱箍间距I1(mm)5500柱短边小梁根数5(1)、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算Lr175Ldr岱1/51/5L175静载线荷载q1=0.9X1.35bG4k=0.9X1.35X0.5X38.4=23.33kN/m活载线荷载

20、q2=0.9X1.4X0.7bQ3k=0.9X1.4X0.7X0.5X2=0.88kN/mrr-丄L175LMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2-0.08kNm=-0.107X23.33X0.182-0.121X0.88X0.182=c=Mmax/W 0.08X106/(1/6X500X152)=4.25N/mm2c f=15N/mm2满足要求!(2)、挠度验算作用线荷载q=匕匕5正=0.5X38.4=19.2kN/mv=0.632q(100EI)=0.63X19.2X1754/(100X10000X(1/12X500X153)=0.08mmC v=1/400=175/400=0

21、.44mm满足要求！4、小梁验算小梁类型小梁截面惯性矩I(cm4)小梁抗弯强度设计值钢管小梁材质规格(mm)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)48X34.4920600010.78205f(N/mm2)最低处柱箍离楼面距离300(mm)(1)、强度验算小梁上作用线荷载q=bSS=0.18X48.42=8.47 kN/m8.47k8.47kb3.47kfe.47khS.47kbC.47khS.47khB.47kt8 47WS.47kh8 47k8.47k8.47kb3.47kfe.47khS.47kbC.47khS.47khB.47kt8 47WS.47kh8 47k阳.叶

22、k k 用 47k47k 隔 F 祚恂 47k47k 卜 8484 丹 47kN/m47kN/mM M M M MM M M M M M M M M M M M M M M M計1s0空加册如如偽如觀O W w w w wwc=Mmax/W 0.38X106/4.49X103=84.89N/mm2c f=205N/mm2满足要求！(2)、挠度验算小梁上作用线荷载q=bSE=0.18X38.4=6.72 kN/m-.23.23面板变形图（mm）v=0.62mmC v=1.5mm满足要求！5、柱箍验算柱箍类型柱箍材质规格(mm)柱箍截面抵抗矩W(cm3)钢管柱箍合并根数柱箍截面惯性矩I(cm4)柱

23、箍抗弯强度设计值210.7820548X34.49f(N/mm2)柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图(1)、柱箍强度验算1 1 17kN17kN2.33kN2.33kN2.33kN2.33kN2 33kM2 33kM1.17kN1.17kN丿.L.L410410420长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kNm)2.0552.0552.0551.4 1 W0.2620.26202620262长边柱箍剪力图2厂(kN)-1.445-1.445-2.0E8-2.0E8=0.22kNm N仁6.45kN1 1 17kN17kN2.33kN2.33kN2.33kN2.33kM1 1 1?

24、kN1?kN410410420420B-短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kNm)M1.2622.0F52.0F5205520551.4321.432 1 1 432432临 2 20 0 275275-1.445-1.44520EB20EB短边柱箍剪力图（kN）M2=0.22kNm N2=6.45kNM/Wn=0.22X106/(4.49X103)=49.38N/mm2C f=205N/mm2满足要求！(2)、柱箍挠度验算0 0 93kN93kN1.95kNIIGSkNGSkN185kM85kMO.93kNO.93kN心4 44 4ijj410410420420长边柱箍计算简 0Q6E 0Q6

25、E长边柱箍变形图（mm）0.93kN0.93kN1.35kN1.S5RN1.S5RN1B3kMB3kM0.93kN0.93kN4104104207短边柱箍计算简图图短边柱箍变形图（mm）v1=0.07mmC v=1/400=1.03mmv2=0.07mmC v=1/400=1.03mm满足要求！6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号扣件类型M143形26型轴向拉力设计值Ntb(kN)扣件容许荷载(kN)17.826N=6.45X2=12.9kNWNtb=17.8kN满足要求！N=6.45X2=12.9kN26kN满足要求！C柱模板(设置对拉螺栓)计算书(800X800层高7.9M)1、工程属性新浇混凝土

26、柱名称新浇混凝土柱的计算咼度A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边长(mm)7900新浇混凝土柱短边边长(mm)800800(mm)2、荷载组合混凝土重力密度丫c(kN/m3)外加剂影响修正系数Bl24新浇混凝土初凝时间t0(h)41混凝土坍落度影响修正系数1.15B2混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至 新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模2板何载标准值Q3k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.22丫ctOB1B2v1/2，丫cH=min0.22x24x4X1X1.15x2.51/2,24x2=min38.4,48=38.4kN/m2

27、承载能力极限状态设计值 辭=0.9max1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4x0.7Q3k=0.9max1.2x38.4+1.4x2,1.35x38.4+1.4x0.7x2=0.9max48.88,53.8=0.9x53.8=48.42kN/m2面板类型面板抗弯强度设计值覆面木胶合板面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm2)151000015f(N/mm2)柱长边小梁根数柱箍间距I1(mm)5500柱短边小梁根数5正常使用极限状态设计值SE=G4k=38.4 kN/m23、面板验算(1)、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算口(1)(1)H“HI I200i200i

28、4A A200200凶屈A迪 1|4dS 1|4v n.1An nQ小梁弯矩图(kNm)Mmax=0.44kNmc=Mmax/W 0.44x106/4.49x103=97.02N/mm2c f=205N/mm2满足要求!(2)、挠度验算小梁上作用线荷载q=bSE=0.2x38.4=7.68 kN/m面板变形图(mm)v=0.71mmc v=1.5mm满足要求!柱箍类型0,712柱箍材质规格(mm)柱箍截面抵抗矩W(cm3)钢管柱箍合并根数柱箍截面惯性矩I(cm4)柱箍抗弯强度设计值210.7820548X34.49f(N/mm2)5、柱箍验算柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面

29、图1，33kN2.67kN267kN267kN2 2&7KN&7KN1,33kN(1)、柱箍强度验算460460470470产长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kNm)2321.33KN1.33KN57kN57kNM1=0.28kN仁7.3kNZ.eTkNZ.eTkNZ.67KNZ.67KN2 21 1B B33kN33kN2.3072.3072.072.07长边柱箍剪力图(kN)m N1.33KN1.33KN57kN57kNZ.eTkNZ.eTkN1 1B B33kN33kNZ.67KNZ.67KN2 2短边柱箍弯矩图(kNm)2.0C72.0C72.072.071 163k680.350.3

30、50.350.35短边柱箍计算简图0 0363363-1 A-1 A S3S32 322 32短边柱箍剪力图(kN)M2=0.28kNm N2=7.3kNM/Wn=0.28X106/(4.49X103)=62.67N/mm2C f=205N/mm2满足要求!(2)、柱箍挠度验算1.33KN1.33KN57kN57kNZ.eTkNZ.eTkN1 1B B33kN33kNZ.67KNZ.67KN2 21.OGkN2.ir?kN2.ir?kN 12kN12kN2 2 12kN12kN!4(ij460460470470长边柱箍计算简图l.DBklNl.DBklN0.1060.106长边柱箍变形图（mm

31、）Z Zs s12kN12kNZ.lZkNZ.lZkNI.OEkMI.OEkMZ.lZkNZ.lZkN460460470470LJ-短边柱箍*计算简图-C.lOb-C.lOb短边柱箍变形图（mm）v1=0.11mmC v=1/400=1.16mmv2=0.11 mms v=1/400=1.16mm满足要求!6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb（kN）17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载（kN）26N=7.3X2=14.59kNWNtb=17.8kN满足要求!N=7.3X2=14.59kN26kN满足要求！（二）主体板、梁模板设计计算A A、板模板（扣件式）计算书（110厚层

32、高7M1、工程属性新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板边长L(m)B13.4新浇混凝土楼板板厚(mm)新浇混凝土楼板边宽B(m)1102.72、荷载设计当计算面板和小梁时的均布活何载(kN/m2)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)面板自重标准值模板及其支架自重标准值面板及小梁自重标准值楼板模板自重标准值模板及其支架自重标准值新浇筑混凝土自重标准值2.52.51.510.10.30.50.75G1k(kN/m2)G2k(kN/m3)钢筋自重标准值G3k(kN/m3)241

33、.1基本风压30(kN/m2)0.40.90.80.29风何载标准值3k(kN/m2)风压咼度变化系数yz风荷载体型系数US3、模板体系设计模板支架高度(m)立柱纵向间距la(mm)立柱横向间距lb(mm)水平拉杆步距h(mm)立柱布置在混凝土板域中的位置790012001800中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离（mm）主梁布置方向小梁间距（mm）小梁距混凝土板短边的距离（mm）小梁两端各悬挑长度（mm）设计简图如下:150平行楼板长边30050150，15034朗模板设计平面图件L4、面板验算-d-.p p JIJI-*一*.-_t/1Vi hIdH静f

34、iMc cc=c=BI模板设计剖面图（楼板长向）模板设计剖面图（楼板宽向）面板类型面板抗弯强度设计值覆面木胶合板面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm2)151000015f(N/mm2)根据建筑施工模板安全技术规521面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面 板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1 m单 位 宽 度 计 算。计 算 简 图 如 下：W=bh2/6=1000X15X15/6=37500mm3 I=bh3/12=1000X15X15X15/12=281250mm4(1)、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)Xh)+1.4Q1k,1.35(G1k+

35、(G3k+G2k)xh)+1.4X0.7Q1kXb=0.9max1.2X(0.1+(1.1+24)X0.11)+1.4X2.5,1.35X(0.1+(1.1+24)X0.11)+1.4X0.7X2.5X1=6.24kN/mq2=0.9X1.2XG1IXb=0.9X1.2X0.1X1=0.11k N/mp=0.9X1.3XQ1K=0.9X 1.4X2.5=3.15kNMmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.24X0.32/8,0.11X0.32/8+3.15X0.3/4=0.24kNmc=Mmax/W 0.24X106/37500=6.33N/mm2c f=15N/mm2

36、满足要求！(2)、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)Xh)Xb=(0.1+(1.1+24)X0.11)X1=2.86kN/mv=5ql4/(384EI)300/400=0.75mm满足要求！5、小梁验算小梁类型小梁抗弯强度设计值=5X2.86X3004/(384X10000X281250)=0.11mmC v=l/400=方木小梁材料规格(mm)小梁抗剪强度设计值60X801.7815.44f(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)T(N/mm2)9350256小梁截面抵抗矩W(cm3)64因B/lb取整=2700/1200取整=2,按二等跨连续梁计算，又因小

37、梁较大悬挑长度为150mm因此需进行最不利组合，计算简图如下：q】(1)、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)xh)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Q1kxb=0.9xmax1.2x(0.3+(1.1+24)x0.11)+1.4x2.5,1.35x(0.3+(1.1+24)x0.11)+1.4x0.7x2.5x0.3=1.94kN/m因此,0.9x1.2(G1k+(G3k+G2k)xh)xb=0.9x1.2x(0.3+(1.1+24)x0.11)x0.3=0.99kN/mq1活=0.9x1.4xQ1kX b=0.9x1.4x2.

38、5x0.3=0.94kN/mM1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125x0.99x1.22+0.125x0.94x1.22=0.35kNmq2=0.9x1.2xG1KX b=0.9x1.2x0.3x0.3=0.1kN/mp=0.9x1.4xQ1k=0.9x1.4x2.5=3.15kN/mM2=0.07q2L2+0.203pL=0.07x0.1x1.22+0.203x3.15x1.2=0.78kNmM3=maxq1L12/2,q2L12/2+pL1=max1.94x0.152/2,0.1x0.152/2+3.15x0.15=0.47kNmMmax=maxM1,M2,M3=max

39、0.35,0.78,0.47=0.78kNmc=Mmax/W 0.78x106/64000=12.14N/mm2c f=15.44N/mm2满足要求！(2)、抗剪验算V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x0.99x1.2+0.625x0.94x1.2=1.45kNV2=0.625q2L+0.688p=0.625x0.1x1.2+0.688x3.15=2.24kNV3=maxq1L1,q2L1+p=max1.94x0.15,0.1x0.15+3.15=3.16kNVmax=maxV1,V2,V3=max1.45,2.24,3.16=3.16kNT max=3Vmax/(2bh

40、0)=3x3.16x1000/(2x80 x60)=0.99N/mm2c T=1.78N/mm2满足要求！(3)、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)x h)xb=(0.3+(24+1.1)x0.11)x0.3=0.92kN/m跨中vmax=0.521qL4/(100EI)=0.521x0.92x12004/(100 x9350X2560000)=0.41mmC v=1/400=1200/400=3mm悬臂端vmax=qL4/(8EI)=0.92x1504/(8x9350 x2560000)=0mrKv=l1/400=150/400=0.38mm满足要求！6主梁类型、主钢管梁主梁材料规格(

41、mm)主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗剪强度设计值验算48x3206000125可调托座主梁根数主梁抗弯强度设计值1205f(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)(1)、小梁最大支座反力计算T(N/mm2)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49Q1k=1.5kN/m2q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)xh)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Q1kxb=0.9max1.2x(0.5+(1.1+24)x0.11)+1.4x1.5,1.35x(0.5+(1.1+24)x0.11)+1.4x0.7x1.5x0.3=1.62kN/mq1

42、静=0.9x1.2(G1k+(G3k+G2k)xh)xb=0.9x1.2x(0.5+(1.1+24)x0.11)x0.3=1.06kN/mq1活=0.9x1.4xQ1kx b=0.9x1.4x1.5x0.3=0.57kN/mq2=(G1k+(G3k+G2k)xh)xb=(0.5+(1.1+24)x0.11)x0.3=0.98kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rma治1.5q1L=1.5x1.62x1.2=2.92kN按悬臂梁，R1=q11=1.62x0.15=0.24kNR=maxRmax R1=2.92kN;同理，R=1.7kN,R=1.7kN正常使用极限状态按二跨连续梁，Rma治1.5

43、q2L=1.5x0.98x1.2=1.76kN按悬臂梁，R仁q21=0.98x0.15=0.15kNR=maxRmax R1=1.76kN;同理，R=1.03kN，R=1.03kN(2)、抗弯验算计算简图如下：1.7kN1.7kN 2.92kM 2.92kN2.92kM 2.92kN2.32kN2.32kN 2.92kN2.92kN 2 2 92kN92kN 2.32kN 2.922.32kN 2.92kNkN 2,92kN 2.92kN 2.92KN2,92kN 2.92kN 2.92KN1.7kN.-300 LgooL敗9C09C0L2007主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.6kNmc=M

44、max/W 0.6 x 106/4490=132.58N/mm2c f=205N/mm2满足要求！(3)、抗剪验算2 0252 0252_8252922922.922.92?.O15?.O153 0153 0151.71.7.S5.S50.0350.0351 1g g.7.730153015-O.D95-O.D95-0.095-0.095栄2.922.92a a-2 32-2 32U JU JJ2 2 貶弓 282528251.7-3.015-3.015主梁剪力图(kN)Vmax=3.01kNT max=2Vmax/A=20.515丿金、E E主梁变形图(mm)vmae 0.52mm跨中vma

45、x=0.52mmC v=900/400=2.25mm悬挑段vmax=0.27mmC v=300/400=0.75mm满足要求！7、立杆稳定性计算依据立柱验加强型算建筑施工扣剪刀撑设置件式钢管脚手架安全技术 规JGJ130-2011立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线 至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数卩11.386非顶部立杆计算长度系数1.75512钢管类型立柱截面回转半径i(mm)抗压强度设计值48X315.9205立柱截面面积A(mm2)立柱截面抵抗矩W(cm3)4244.49f(N/mm2)(1)、长细比验算顶部立杆段：10仁k叮(hd+2a)=1X1

46、.386x(1500+2x200)=2633.4mm非顶部立杆段：I02=k卩2h=1x1.755x1800=3159mm入=l0/i=3159/15.9=198.68入=210长细比满足要求！(2)、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=k叮(hd+2a)=1.115 x 1.386 x(1500+2x200)=2936.241mm入1=101/i=2936.241/15.9=184.669，查表得，1=0.211Mw=0.92x1.4 s klah2/10=0.92x1.4x0.29x0.9x1.82/10=0.1kNmNw=0.91.2艺NGik+0.9x1.4艺(NQik+Mw/lb)=0

47、.9x1.2x(0.5+(24+1.1)x0.11)+0.9x1.4x1x0.9x1.2+0.92x1.4x0.1/1.2=5.12kNf=Nw/(A)+Mw/W=5118.35/(0.21x424)+0.1x106/4490=78.42N/mm2C f=205N/mm2满足要求！Mw=0.92X 1.4sklah2/10=0.92x1.4x0.29x0.9x1.82/10=0.1kNmNw=0.91.2艺NGik+0.9x1.4艺(NQik+Mw/lb)=0.9x1.2x(0.75+(24+1.1)x0.11)+0.9x1.4xix0.9x1.2+0.92x1.4x0.1/1.2=5.41k

48、Nf=Nw/(A)+Mw/W=5409.95/(1.15x424)+0.1x106/4490=32.32N/mm2C f=205N/mm2满足要求！&可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)满足要求！30按上节计算可知，可调托座受力5.12kNy?X*.1I-4%XAXXH:X:.：:1:-*：-.i1-：.iX/：模板设计剖面图（楼板长向）模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值覆面木胶合板面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm2)151000015f(N/mm2)根据建筑施工模板安全技术规521面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面 板应搁置在梁侧模 板 上

49、，因 此 本 例 以 简 支 梁，取1 m单 位 宽 度 计 算。计 算 简 图 如 下：W=bh2/6=1000X15X15/6=37500mm3 I=bh3/12=1000X15X15X15/12=281250mm4(1)、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)Xh)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)xh)+1.4X0.7Q1kXb=0.9max1.2X(0.1+(1.1+24)X0.11)+1.4X2.5,1.35X(0.1+(1.1+24)X0.11)+1.4X0.7X2.5X1=6.24kN/mq2=0.9X1.2XG1IXb=0.9X1.2X

50、0.1X1=0.11kN/mp=0.9X1.3XQ1K=0.9X 1.4X2.5=3.15kNMmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.24X0.32/8,0.11X0.32/8+3.15X0.3/4=0.24kNmc=Mmax/W 0.24x106/37500=6.33N/mm2c f=15N/mm2满足要求！(2)、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)xh)xb=(0.1+(1.1+24)x0.11)x1=2.86kN/mv=5ql4/(384EI)=5X2.86x3004/(384x10000X281250)=0.11mmC v=l/400=300/400=0.