市政道路二期工程横一路道路工程岩土工程勘察报告（一次性勘察）.docx

《市政道路二期工程横一路道路工程岩土工程勘察报告（一次性勘察）.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《市政道路二期工程横一路道路工程岩土工程勘察报告（一次性勘察）.docx（57页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、保税港区空港P分区市政道路二期工程横一路道路工程地质勘察报告（一次性勘察）影响地形略陡，沿线沟谷一般切割较深，地形起伏较大，基岩面起伏较大，基岩面倾角一般1025 , 局部可达35以上。沟谷底部基岩面起伏平缓。场地基岩强风化带一般为1. 002. 50m,局部段厚度可达5. 50m以上，强风化岩体破碎，风化裂 隙发育，岩质极软，多呈土状或土夹石状，岩体基本质量等级为V级。3.4 地质构造勘察区位于川东南孤形地带，华釜山帚状褶皱束东南部，构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动。 拟建线路主要位于重庆一一沙坪向斜的南东翼。节理（裂隙）发生与构造运动密相关，以构造节理、 层面为主，节理走向NNEE和走向N

2、WS两组较发育，多呈密闭型，部分为微张型，少有充填物。 场地区内无断层，地质构造简单，详见构造纲要图。拟建场地岩层呈单斜产出，由于道路走向与构造线方向大体垂直，自西向东岩层倾角呈缓慢增 大趋势，根据地质调查，线路K0+150K0+600段岩层产状282290。/46。，优势产状285。/5。： 线路K0+600K0+850段岩层产状288298N910。，优势产状294Z10；线路K0+850K1+250段 岩层产状289296。/911。，优势产状294。/10。；线路K1+250K1+600段岩层产状288298 Z 1213 ,优势产状294 Z12 ；线路K1+600K1+720段岩层

3、产状287289 N1315 ,优势 产状288 Z15 o层间结构面结合很差，属软弱结构而。场地无断层通过，地质构造简单。在场地中测得两组裂隙：J1：倾向140145。,倾角8287。,裂面平直闭合,局部张开25mm,延伸长度5. 407. 60m, 裂隙间距0.651.80m：结合很差,为软弱结构面。J2:倾向227233。，倾角7985。，裂隙面较平直，闭合至微张，延伸长度4. 705. 50m,裂隙 间距0 801.50m；结合很差,为软弱结构面。图3. 4图3. 4构造纲要图水文地质条件勘察区出露岩层为河湖相沉积岩，以泥质岩为主，水文地质条件简单。场地地下水富水性受地 形地貌、岩性及

4、裂隙发育程度控制。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，勘察区地下水 可分为松散层孔隙水、基岩裂隙水。松散层孔隙水：场地第四系覆盖层为粉质粘土、碎块石土，粉质粘土层为隔水层，碎块石土 层结构稍密，有一定透水性，赋水性较好。场地处于东高西低的浅丘沟谷区，由于南侧平滩河左 岸支沟的切割作用，两岸斜坡地形较陡，岩土界面相应也较陡，利于大气降水的排泄，地下水的补 给受到较大限制，地下水在雨季受大气降水补给后，将沿岩土界面或碎块石土内部孔隙向道路范围 外的南侧平滩河支沟排泄。总之，场地利于地表、地下水的排泄，不利于地下水的存储。在地形低洼的沟谷，本次勘察选取JH1ZKI59、H1ZK178共2个钻孔

5、进行抽水试验，抽水试验成果见表3.5-1、图3.5-13.5-5。根据本次抽水试验及水位观测，在低洼谷地内存在稳定的地下水位。H12K159号孔巴R逅*2 加1 仔2X24H】ZKI78灵IF MW-S两口序表3. 5-1钻孔抽水试验成果表钻孔编号含水层岩性钻孔半径(m)含水层厚 (m)静止水位 (m)水位降深 SW(m)影响半径 R(m)稳定流量 Q(m7d)渗透系数K(m/d)HIZKI59粉质粘土+强风化0.0552.853.852.004.362.220.417H1ZKI78粉质粘土+强风化0.0553.452.002.105.253.160.455基岩裂隙水：场地基岩为砂质泥岩及砂岩

6、，以砂质泥岩为主，岩体较完整。砂质泥岩属弱透 水岩层，为相对隔水层，不利于地下水的赋存：砂岩属透水岩层，为相对含水层，在地势低洼段利 于地下水的补给、储存。沿线除局部地段分布1个鱼塘外，无其它地表水体分布，地下水的补给源 单一，主要为大气降水：场地位于本地块南侧分水岭边缘，地势较高，斜坡相对较陡，地表、地下 水的排泄条件好，因此不利于地下水的补给、存储。本次勘察在选取H1ZK92、H1ZK本7、H1ZK166共3个钻孔终孔后进行了抽水试验,在试抽时孔内 循环水被迅速抽干且水位不能恢复，说明H1ZK92、H1ZK127. H1ZK166钻孔中无稳定地下水位。3.5 不良地质作用与特殊性岩土根据调

7、查和走访，拟建场地地质条件较好，沿线未发现断层、滑坡、危岩、崩塌、泥石流等不 良地质现象，也未发现采空区、岩溶、地裂缝、地面沉降、有害气体等不良地质作用，未发现河沟、 沟滨、墓穴、孤石等对工程不利的埋藏物。本场地道路沿线范围内的第四系土层主要为粉质粘土，局部地段路基外侧存在碎块石土，仅在 线路末端局部地段分布少量素填土，分布范围小，厚度较小，约。5. 0m；里程K0+800K0+855段 道边缘外围有土石方回填形成填方边坡，但填方一带原始地形平缓，岩土界面平缓，边坡总体稳定， 对道路工程影响极小。根据勘察，沿线的特殊性岩土为人工填土、软土及强风化层。第四系人工填土(素填土)：主要呈紫红色，以泥

8、岩、砂岩碎块石夹少量粘性物质为主，骨架 含量约7085%,粒径2040mm,部分达800mm,结构松散，干燥，回填方式以人工抛填为主，填 土堆积时间35年，厚度一般05. 0m。但人工填土分布范围小，且位于路基持力层以外，对拟建 道路匚程影响小。强风化层：主要沿岩土界面发育，其厚度般1.001.60m,局部可达2.00m以上。软土：低洼地段填土底部与基岩接触地段，受地下水活动的影响，形成以软塑状粘性土为主的 厚度O 100.30m (局部低洼处可达l.OOrn以上)的软弱层。3.6 地震效应评价与岩土地震稳定性评价3. 7.1地震效应评价根据中国地震动峰值加速度区划图(1/400)万GB183

9、06-2015之图A1及中国地宸动反应谱特征 周期区划图(1/400万)GB18306-2015之图B1,本区的抗震设防烈度为6度，设计地震分组属第一 组，设计基本地震动峰值加速度0.05g。根据剪切波速测试成果表3. 7-1及重庆地区经验，拟建场地内粉质粘土剪切波速152167m/s, 素填土剪切波速151165m/s, 土层等效剪切波速均大于150m/s,小于250m/s；下伏基岩剪切波速 度大于500m/s.根据公路工程抗震规范JTGB02-2013,场地内覆土层属中软土，基岩属坚硬土。 表3.7-1剪切波速度测试成果表孔号岩性测试范围 (m)Vs 速度范围(m/s)Vs 平均速度 (m

10、/s)Vse 覆盖层等效剪 切波速(m/s)H12K159粉质粘土0. 06. 0152167160160根据公路工程抗震规范JTG B02-2013,按设计路面标高平场后，里程K0+400K0+530、K0+770 Kl+040、K1+370K1+660段道路下覆盖层厚度3. 0-20. 0m,场地类别为11类,场地特征周期0. 35s, 为抗震一般地段；里程版+1501()+4()()段道路下覆盖层厚度3.()9.2111,路堤边坡稳定性较差，场 地类别为口类,场地特征周期0.35s,为抗震一般地段;里程K0+530K0+650段、K0+720K0+770 段、K1+040K1+370段、

11、月+6604+720段道路下覆盖层厚度03.0111,场地类别为I类，场地特 征周期0.25s,为抗震一般地段：里程K0+650K0+720段道路下大多数揭露中等风化基岩，场地类 别为I类，场地特征周期0.25s,为抗震有利地段。详见表3.7-2。表 3. 7-2地震效应评价一览表里程范围覆盖层厚度(m)平均剪 切波速(m/s)岩土类型场地类别地段划分设计特征周期 (s)K0+150-K0+4003. 09. 2142中软土II一般地段0. 35K0+400K0+5300-23.0146中软土11一般地段0. 353. 7. 2岩土地震稳定性评价里程范围覆盖层厚度(m)平均剪 切波速(m/s)

12、岩土类型场地类别地段划分设计特征周期 (s)K0+530K0+6500-3.0158中软土I一般地段0. 25K0+650K0+7200800坚硬土I有利地段0. 25K0+720-K0+7700-3.0155中软土I一般地段0. 25K0+770K1+0403. 0-22. 4146中软土II一般地段0. 35K1+040K1+37003.0158中软土I搬地段0. 25K1+370K1+6603. 0-20. 0149中软土II一般地段0. 35K1+660K1+7200-3.0156中软土I一般地段0. 25场地内无滑坡、崩塌等不良地质作用，拟建道路范围内土层主要为粉质粘土，基岩主要为砂

13、岩 及砂质泥岩，不存在粉土与砂土液化、震陷等岩土地震稳定性问题。3. 8岩土施工工程分级根据市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)附录A,全线土、石工程分级为：(1) I级(松土)：种植土、淤泥和淤泥质土，岩土施工工程等级为I级。(2) II级(普通上)：粉质粘土，岩土施工工程等级为II级。(3) IH级(硬土)：填土、基岩强风化带，岩土施工工程等级为III级。(4) IV级(软石)：中等风化的砂质泥岩。中层状结构，裂隙较发育不发育，岩体较完整，岩土施 工工程为IV级。(5) V级(次坚石)：中等风化的砂岩。中厚层状结构，裂隙较发育不发育，岩体较完整，岩土施工 工程为V级。4试验

14、、测试资料的整理和设计参数的取值室内试验4.1.1 室内岩石试验本次勘察共取岩样48组，进行室内物理力学测试，其中砂质泥岩36组，砂岩12组。统计时按 岩性划分为两个统计单元分别进行统计，力学参数的取值当样本数小于9个时，依据试验情况取经 验值作为标准值：当样本数不小于9个时，按工程地质勘察规范DBJ50/T-043-2016第10.2节有 关公式进行数理统计。统计计算公式如下：L计算平均值公式：2.计算标准差公式:3 .计算变异系数公式：3 = 244 .计算某一风险概率。时的修正系数公式：忆=1土4S y/n.计算标准值公式：4当风险概率 =0.05,变异系数b).3时，修正系数也也可按下

15、式确定。一/1.704 4.678 _匕=1(+ yjn n式中：岩土参数的标本数；4岩土参数标准值：出岩土参数：外一岩土参数的平均值：。一岩土参数的标准差；5岩土参数的变异系数：忆一某一风险概率。时的修正系数：当指标作为作用项时，取+”号，当指标作为抗力项时, 取-号。根据各岩性的试验成果差异性，统计时分别按砂质泥岩、砂岩进行统计，统计结果见附表 4.1. 1-1-4. 1.1-2,根据统计结果，砂质泥岩天然单轴抗压强度标准值9. 9MPa,属软岩；砂岩天然 单轴抗压强度标准值38. 5MPa,属较硬岩。4. 1.2室内土工试验本次勘察在残坡积土层厚度较大的区域采取土样2组进行室内土工试验，

16、成果统计见表4.1. 2。表4.1.2室内土工试验成果统计表土名士祥茹号天然含水天然 穿度 (kN/0比水3cd)大林孔总比c濮阳3L闾望织 3 P%)液性指数11现性布数b天然直接快剪地和直接快财任雄毫收m)出橘做信(Mpu )内双力C(kPa)内摩擦向 (,)内肥力C(kPfl)内摩擦地0(。)初质钻H1ZK87(H1-FZ vr-i)23.61.972.730.7132.718.80.3513.9281305 t1711。90394.39H1ZK155(H1-FZNT-2)23.22.042.740.6533.619.50.2614.13314031 r23ll048r0325.17II

17、1ZK183(II1-FZNT-2)23.72.032.730.6632.919.10.3313.83014043 r202a29f0.344.89样本数(N)33333333333333平均优fm23.52.012. 730.6733.119. 10.3113.9301420110. 351.82最小城23.21.912.730.6532.718.80. 2613.828.013.317II0. 324.39班大值23.72. 042. 740.7133.619.50. 35II. 133.014. 123120. 395. 17试验结果表明，场地残坡积十的塑性指数13. 814.1,为粉质

18、粘土，试验结果与实际定名粉质 粘土相符；而液性指数范闹值为0.260.35,场地内粉质粘土为可塑状态。4. 1.3水、土质腐蚀性分析本次勘察分别取1组粉质粘土样及1组水样进行腐蚀性分析，试验成果见表4.1. 3-14. 1. 3-2。表土腐蚀性试验成果表样品编号野外定名PH值试验项目(mg/kg)0HHCO；Cl面.Mg2,SO?H1ZK183粉质粘土7. 780040. 8829.4392. 9312. 03163.30依据岩上工程勘察规范(GB50021-2001) (2009年版)II类环境判定，场地内素填土和粉 质粘土对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性土样对混凝土结构有微腐蚀，对钢筋混

19、凝土结构中钢 筋有微腐蚀。表4.1. 3-2水腐蚀性试验成果表II1ZK178 (lll-SY-1)阳离子(mg-L1)K+Na*Ca2,MgNH；Fe2,Fe3总计5. 8234.69/15. 82阴离子(mg-L)HCO.1crso.-FOHNO：,co：r总计62. 5413. 1249. 28/0. 000. 000. 00124. 94PH： 7. 74永久硬度 P ) ： 57.20mg f侵蚀性CP、游离CO?分别为0.00、2. OOmg I71暂时硬度 P (CaCOj) ： 51. 30mg I/1根据岩土工程勘察规范GB50021-2001 (2009版)11类环境判定，

20、场地地下水对混凝土结构有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。4. 2原位测试4. 2. 1剪切波测试本次勘察在场地土层厚度较大的地段选择具代表性的1个钻孔进行剪切波测试，其试验成果详 见表3. 7. 10现切波测试结果：场地土层等效剪切波速度为152167m/s,平均值为160 m/s。根据公路工 程抗戌规范JTG B02-2013,本场地的场地土类型为中软土，工程场地类别为III类。4. 2. 2声波测试利用声波(纵波)在不同介质中传播速度的不同，以解不同岩体岩石裂隙发育情况、结构特征及完整程度等。本次勘察在场地选择具代表性的2个钻孔进行声波测试，测试成果见表4. 2. 2。表4

21、.2.2岩体声波测试成果表孔号测试范围 (m)岩性VP速度范围 (m/s)Vp平均速度 (m/s)岩块波速 (m/s)岩体 完整性系 数Kv完整性程 度H1ZK122. 0-4. 5砂岩31223456328543140. 58较完整4. 529. 0砂质泥岩30583456320141260. 60较完整H1ZK1596. 0-8. 2砂岩32053623340243230. 62较完整8. 224. 0砂质泥岩30483388318341420. 59较完整分析测试成果，可得出以下结论：本次场地测试钻孔深度范围内主要涉及砂质泥岩、砂岩。中风化砂 质泥岩声波速度为30483456m/s；中风

22、化砂岩层声波速度为31223623m/s。根据完整性测试成果表， 该场地的中风化岩体完整系数为0. 58-0. 62,其岩体完整程度为较完整。4. 2. 3标准贯入试验为了解粉质粘土的力学性能,本次勘察选取钻孔H1ZK39、H1ZK54、H1ZK80、H1ZK106、H1ZK156、H1ZK178、H1ZK184进行了标贯试验,成果统计见表4.2. 3。表4. 2. 3标贯试验成果综合统计表孔，号标贯试验点深度标贯点总杆长实测锤击数杆长校正系数校正后钵击数NaN，H1ZK391.90-2. 203. 6050. 964.8H1ZK542. 30-2. 604.0580. 967.7IIIZK8

23、02. 00-2. 301.0080. 967.7H1ZK1061.60 1.903. 5060. 965.8H1ZK1562. 70-3. 004.4050. 964.81I1ZK1781.50 1.803. 5070. 966.7II1ZK1843. 10-3. 405. 0090. 958.6本项 统计 结果样本数(N)77平均值(fm)6.96.6标准差(。)1.5741. 490变异系数(6)0. 2290. 227标准值(fk)5.75.5最小值5.04.8最大值9.08.64. 3岩土设计参数取值原则及建议值(1)粉质粘土的地基承载力特征值根据土工试验成果查公路桥涵地基与基础设计

24、规范(JTG 33632019)并结合重庆地区经验综合确定。(2)岩质地基承载力特征值：依据岩体完整性、岩体裂隙发行程度、岩石破碎程度、岩块单轴饱 和抗压强度标准值分别按公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2019)表3, 3. 3-1以及市政 工程地质勘察规范DBJ50-174-2014第14. 3. 2条、14. 3. 5条确定。(3)岩体抗剪强度设计值：粘聚力C取岩块标准值的0. 3倍，内摩擦角小取岩块平均值的0. 9倍。(4)岩体抗拉强度取岩块标准值的0.40倍：变形模量、弹性模量取岩块试验值0.7倍，泊松比 取岩块试验值的平均值。(5)挡墙基底与基底土之间的摩擦系数根据公路路

25、基设计规范JTGD30-2015附录II表11. 0. 2-1 用、岩土体与锚固体的粘结强度结合岩石抗压强度特征值根据公路路基设计规范JTGD30 2015表 、2 选用。(6)岩体水平抗力系数、土体水平抗力系数比例系数根据工程地质勘察规范 (DBJ50/T-43-2016)表 、2 条用。(7)在对填方路基段的现状地面及岩土界面揭露段先开挖呈逆坡状分阶、选用级配较好的粗粒 土作为填料、对既有土层作夯实或翻挖分层碾压处理后，填土相对岩土界面的抗剪强度可以采用 C=20kPa, 6=11。；其它参数根据试验成果或地区经验，并结合本，程的特征按照公路路基设计 规范(JGJ D30-2015)确定表

26、4.3-1岩土体物理力学参数推荐值一览表岩石名称素填土粉质粘土强风化 岩石砂质泥岩砂岩裂隙 面岩土 界面现状地面层面天然重度(kN/m20*20.024*25. 6*25. 1*注：带“”者根据相关规范结合重庆地区经验取值。岩石名称素填土粉质粘土强风化 岩石砂质泥岩砂岩裂隙 面岩土 界面现状地面Mifii饱和重度(kN/m)21*20.325. 9*25. 4*抗压强度(MPa)天然/6.538.5饱和/4.329. 1内聚力C(kPa)天然天然取综合 286、饱和取统合 425026.0/400*1500*35*15*15*20*饱和15. 50内摩擦角4)( )天然14.0/32*41*1

27、5*8*8*12*饱和10.2抗拉强度(kPa)100*380*弹性模量(MPa)900*3200*变形模量(MPa)700*2600*地基承载力特征值(kPa)按4公路桥涵地基与范础设计规范MJTG D63-2019)现场实测120*240*500*1000*地基承教力特征值(kPa)按0市政工程地质勘察规范DBJ50-174-2014150010500泊松比U0. 38*0. 10*岩土体与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)35*30*100*230650土体水平抗力系数比例系数(MN/mt)10*15*35*岩体水平抗力系数(UN/mD75420挡墙基底与基底土间的摩擦系数P0. 250

28、.250. 350.400. 50负摩阻力系数0.25临时边坡坡率1:1.351:1.351:0. 751:0. 501:0. 50永久边坡坡率1:1.751:1.751:1.001:0. 751:0. 755工程地质评价及建议5.1场地稳定性和建筑适宜性拟建线路大致呈北西一南东走向，设计起止里程为K0+150K1+720,全长1570n1,除K0+800 K0+855段内侧外围沟谷内有土石方回填及末端小范用分布少量素填土外，沿线基本保持原始地貌， 现状主要为自然山体、农田、鱼塘，场地地表主要为第四系全新统粉质粘土，厚度约1. 505. 90m： 在斜坡较陡处及陡崖、陡坎处可见基岩出露，基岩为

29、侏罗系中统沙溪庙组岩石，岩性以砂质泥岩为 主，次为砂岩。场地地形坡角般1028 ,局部较陡处可达35以上，局部地段砂岩出露形成陡 崖。K0+800K0+855段沟谷内侧用地红线外围约25. 00m处为土石方回填区，填方边坡高8.0、 10. 0m,边坡坡角约2535 ,由于填方处原始地形平缓，岩土界面平缓，回填土总体稳定，对本工 程线路影响小。根据现场调查、钻探和资料收集，建设场地内无危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象；未 见溶洞、古河道、沟浜、墓穴、防空洞及采空区等对工程不利的埋藏物，场地现状整体稳定。场地 适宜本工程建设。应做好拟建道路边坡永久支护措施。5. 1.1场地现状边坡稳定性评价

30、道路沿线可能存在稳定性问题的现状边坡为斜坡上砂岩形成的陡崖，主要分布于起点K0+150 K0+400段内侧，高于拟建道路，陡崖失稳垮塌将威胁线路安全：其余路段陡崖分布于道路外侧，位 置低于拟建道路路面，其稳定性对道路影响小。据现场调查，K0+150K0+400段内侧陡崖最大坡角 65 ,陡崖倾向有所变化，主要为：203。、220、173。、156 ,根据边坡及结构面产状作极射 赤平投影图（图5. 1.1-1、5. 1.1-2）分析：边坡1边坡3届同一性质，均为横向坡，裂隙J2与边坡同向，为外倾结构面，但J2倾角83 , 大于边坡现状坡角65 ,在边坡上无临空条件，因此裂隙J2对边坡稳定性的影响

31、小；层面与裂隙 J1的组合线A0与边坡同向，但A点位于圆周边缘，倾角小，形成的楔形体不易发生垮塌。因此，边 坡上未形成危险外倾结构面或结构面组合，裂隙对边坡稳定性的影响小，边坡现状基本稳定。边坡4也为横向坡，裂隙J1与边坡同向，但J1倾角85。，大于边坡倾角65。，在边坡上无临 空条件，边坡上无其它不利结构面或结构面组合，因此裂隙对边坡稳定性的影响小，边坡现状基本 稳定。因此，K0+150K0+400段内侧的砂岩陡崖稳定性受裂隙的影响小，其它因素如岩性组合、风化 等对边坡的影响也不突出，陡崖边坡现状基本稳定。另外，根据设计方案，道路范围内的陡崖大部 将作为挖方边坡放坡或支护处理，届时对拟建道路

32、的威胁将不存在；对道路范围外的砂岩陡崖，其 现状处于整体稳定，坡角较大段局部存在少量掉块，考虑到后期施工扰动的影响，在暴雨等不利工 况下，砂岩陡崖可能出现局部掉块影响道路运营安全，建议施工过程中加强对砂岩陡崖的监测工作， 并对坡面上存在的松散块体进行清除。jft*h IM* Z65*层面产状：285- Z5*J1裂B产状：143Z85-J2裂鼠面产状：203Z83,边坡2： 220* Z65*层面产状：285* Z5*J1裂原面产状：MT Z85-J2裂眼面产状：203 Z83*图5. LIT： K0+150K0+400内侧陡崖边坡赤平投影图（边坡1、2）边或3： 207* Z66*层面产状：

33、285* Z5*JUKI产状j M3 Z85-J2裂鼠面产状：203* Z83*边境4： 156 Z65, 层面产状：285* Z5*J1裂以面产状：U3Z85, J2曩鼠面产状：203* Z83*图： K0+150K0+400内侧陡崖边坡（边坡3、4）5.1. 2场地建筑适宜性评价拟建保税港区空港P分区市政道路二期工程横一路道路工程沿线地貌宏观上属构造剥蚀浅丘地 貌，场地内无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物，未发现断层、危岩、 崩塌等不良地质作用，地层层序正常，岩土体总体稳定性较好，适宜本工程建设。5. 2道路分段工程地质评价本次拟建线路场地属构造剥蚀浅丘地貌，按设计

34、线路纵断面施工，将形成般路基段、挖方路基 段、填方路基段及半挖半填路基段。为便于对道路的评价，现根据沿线微地貌、地形特征及道路的 挖、填情况进行分段评价。设计参数建议值按本报告的岩土物理力学参数推荐值一览表4. 3选用。（1）里程K0+150K0+440 （半挖半填路基段）本段道路长290m,走向由10直 按顺时针旋转至126 ,设计路面标高321.950326. 719m,地 面高程约319325m。沿线地表覆盖层为粉质粘土，土层厚度一般。2. 9m。下伏基岩为侏罗系中统 沙溪庙组砂质泥岩、砂岩。线路沿线水文地质条件简单，内侧陡崖基本稳定，场地内岩土体现状整 体稳定。按照设计方案实施，本段为

35、半挖半填路基段，根据1T9-9及I-I剖面分析可知，将 会在道路左侧形成高约。14. 60m的挖方边坡，左侧局部形成高度小于1.0 m的填方边坡；在道路 右侧形成高约0-13. 00m的填方边坡，具体分析如下：左侧边坡：为挖方边坡，坡长310m,坡向191216 ,坡高014. 60m,为挖方岩质边坡，岩 性为砂岩、泥岩，根据赤平投影图5. 2.1-1, 5. 2.1-2分析，该侧边坡为横向坡，裂隙J2与边坡同 向，为外倾不利结构面：层面与裂隙J1的组合交线AO与边坡同向（交角1728。），为外倾结 构面组合，但A点位于圆周边缘，A0倾角仅3 ,岩体不易沿组合线A0发生滑动破坏，对边坡稳定 性

36、影响小；裂隙J1与J2的组合交线C0与边坡同向（交角16。27 ）,倾角82。，为外倾不利 结构面组合，边坡稳定性主要受裂隙J2及J2与J1的组合交线CO控制。相交的生理相交线帧自帧角展理，JIA0233*3*层理.J2B0292*5*JI,J2C0189*821层面产状 28S* Z5*口襄*面产状 143Z85,J2裂黑面产状：203* Z83*K（H50仙250左M边如206,相交的生理相交线帧自帧角展理，JIA0233*3*层理.J2B0292*5*JI,J2C0189*821层面产状 28S* Z5*口襄*面产状 143Z85,J2裂黑面产状：203* Z83*K（H50仙250左M

37、边如206,图5. 2.1-1： K0+150K0+250左侧挖方边坡赤平投影图相交的节理相交线快向核角 层理.JIA0233*3*层理，J2B02925,JI,J28189082。层面产状：286* Z5*J1裂St面产状：143Z85-J2裳覆面产状：203 N83 KIM50K0+250左侧边维：216,图5. 2.1-2： K0+250K0+440左侧挖方边坡赤平投影图为验算直立开挖后边坡的稳定性，选取8-8剖面对其进行稳定性验算，裂隙面的内聚力取35. OOKPa,内摩擦角取15.00。其计算示意图及结果表分别如下:8-8剖面岩质边坡稳定性计算图示裂隙J2剖面 编号条块 编号饱和重度

38、Y (kN/tn3)面积S (m2)自重 (kN/m)总荷载 W(kN/m)长度L (m)倾角0 (0 )粘聚力 （kpa）传递系数法内摩擦角（ 下滑力T(kN/n)抗滑力R(kN/m)稳定系数8-8125. 6015375.0375.015. 708335. 0015. 00372. 20561.751.51图5. 2. 1-3： K0+150K0+440左侧岩质边坡计算结果及示意图根据稳定性计算结果，直立切坡后的稳定性系数为L51边坡稳定安全系数1.30,边坡整体稳 定；由于裂隙J2陡倾，边坡开挖后在不利工况下易沿裂隙J2发生掉块。根据建筑边坡工程技术 规范GB50330-2013表4.

39、1.4岩质边坡类别划分标准，边坡岩体类型为II【类，岩体破裂角应为61。（45。+6/2）,等效内摩擦角取58。，边坡安全等级为二级。本段岩质边坡若有放坡条件，建议按 强风化岩石坡率1： 1.00、中风化岩石坡率1:0. 75进行放坡处理，按8m高设置边坡分级平台，平台 宽2m,坡而应及时封闭，并做好坡顶截排水工作：若无放坡条件，建议设置支挡结构对其进行支护， 以中风化基岩作为挡墙基础持力层。施工过程中应加强监测，并注意局部段的掉块和结构面产状及强 度的校核。右侧边坡：为填方边坡，坡长290nb坡向191216 ,坡高约。13. 00m,边坡安全等级为 二级。K0+150KO+380段由于道路

40、横向上现状地形线较陡且边坡高度较大，为验算按1： L 75的坡 率分阶回填后路堤边坡的稳定性，选取3-3剖而对其进行稳定性验算，由于原始斜坡上存在粉质粘 土层，潜在滑移面按最不利情况考虑，岩土界面处的饱和内摩擦角、粘聚力根据垄庆地区经验确定， 取C=15kPa、6=8。其计算示意图及结果表分别如下：3-3,剖面填方边坡稳定性计算图示剖面编号条块 编号饱和重度Y kN/m)面积S (m2)自重 (kN/m)总荷载W(kN/m)长度L (m)倾角。 ( )粘聚力 (kpa)内摩擦他。)传递系数法累积下滑 力(kN/m)累积抗滑 力(kN/m)传递 系数检定 系数121.004. 1092.492.

41、44. 204015. 008. 0059. 3972. 950. 931.228221.0029. 30615.3625.37. 502515. 008. 00319.47259.961.010.81433321.0068.001428.01438. 09. 802815. 008. 00996. 48586.950. 960. 589421.0076. 501606. 51606. 510. 101815. 008. 001453. 16931. 440. 990. 613521.0094.801990.81990.826. 601515. 008. 001956. 041595. 540

42、. 82图 5. 2.-4： K0+150K0+：80右侧填方土,质边坡亍卜算结身艮及计算示意图通过计和，3-3剖面右侧路堤边坡按1： 1.75的坡率分阶回填后在饱和工况下相对于潜在滑动 面的稳定系数为0.82,边坡不稳定，若采用放坡措施边坡土体极易沿地面或岩土界面发生滑动垮塌。 该段边坡设计拟采用衡重式挡墙(博衡重式挡墙)对其进行支护，方案可行，建议以中风化基岩作 为衡重式挡墙基础持力层。K0+380K0+440段道路横向地面线依然较陡且边坡高度较大，为验算按设计坡率回填后路堤边 坡的稳定性，选取8-8剖面对其进行稳定性验算，由于原始斜坡上存在粉质粘土层，潜在滑移面按 最不利情况考虑，岩土界面处的饱和内摩擦角、粘聚力根据重庆地区经验确定，取C=15kPa、6=8。 其计算示意图及结果表分别如下：88剖面右侧填方边坡1即稳定性验算示意图/2F点/，3.右1U9图5. 2. 1-5： K0+380K0+440右恻填方土质边坡计算结果及计算示意图剖面编号条块 编