基础施工方案或方法及质量保证措施.docx

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1、第一节基础施工方案或方法及质量保证措施一、施工测量（一）施工测量准备1、测量设备选择:序号仪器设备名称规格型号单位数量备注I南方全站仪NTS352台1校验合格2ET-02电子经纬仪2台2校验合格3S3水准仪2111nl台4校验合格4对讲机对10校验合格5自动安平垂准仪TOPCON, VS-A1台2校验合格650米尺把6校验合格7钢卷尺5m/3 m盒40校验合格8塔尺5m, 3m把6校验合格9天平称量20(X)g架3校验合格10磅秤台1校验合格II湿度计支12校验合格12普通混凝土试模立方体边长：150mm组36标准13抗渗混凝土试模圆柱体:D=150, h=150组18标准14砂浆试模立方体边

2、长:70.7mm组27标准15贯入式砂浆强度检测仪SJY-800台3校验合格16环刀个6标准17混凝土坍落度桶套6标准边方向。混凝土应一次浇灌完成，若不能整体浇灌完成，则应留设施工缝。施工缝留设位 置：当平行于次梁长度方向浇筑时，应留在次梁中部1/3跨度范围内；对平板式可留设 在任何位置，但施工缝应平行于底板短边且不应在柱脚范围内。在施工缝处继续浇灌混凝 土时，应将施工缝表面松动石子等清扫干净，并浇水湿润，铺上一层水泥浆或与混凝土成 分相同的水泥砂浆，再继续浇筑混凝土。对于梁板式片筏基础，梁高出底板部分应分层浇 筑，每层浇灌厚度不宜超过200mm。混凝土应浇筑到柱脚顶面，留设水平施工缝。每班安

3、排一个作业班组，并配备3名振捣工人，根据混凝土泵送时自然形成的坡 度，在每个浇筑带前、后、中部不停振捣，振捣工要求认真负责，仔细振捣，以保证混凝 土振捣密实。防止上一层混凝土盖上后而下层混凝土仍未振捣，造成混凝土振捣不密实。 振捣时，要快插慢拔，插入深度各层均为350mm,即上面两层均须插入其下面一层50mm。 振捣点之间间距为450mm,梅花型布置，振捣时逐点移动，顺序进行，不得漏振。每一 插点要掌握好振捣时间，一般为2030s,过短不易振实，过长可能引起混凝土离析，以 混凝土表面泛浆，不大量泛气泡，不再显著下沉，表面浮出灰浆为准，边角处要多加注意, 防止漏振。振捣棒距离模板要小于其作用半径

4、的0.5倍，约为150mm,并不宜靠近模板 振捣，且要尽量避免碰撞钢筋、芯管、止水带、预埋件等。混凝土泵送时，注意不要将料斗内剩余混凝土降低到200mm以下，以免吸入空 气。混凝土浇筑完毕要进行多次搓平，保证混凝土表面不产生裂纹，具体方法是振捣完后 先角长刮杠刮平，待表面收浆后，用木抹刀搓平表面，并覆盖塑料布以防表面出现裂缝, 在终凝前掀开塑料布再进行搓平，要求搓压三遍，最后一遍抹压要掌握好时间，以终凝前 为准，终凝时间可用手压法把握。混凝土搓平完毕后立即用塑料布覆盖养护，浇水养护时 间为14do（五）筏板基础的施工要点基坑开挖时，若地下水位较高，应采取明沟排水、人工降水等措施，使地下水位 降

5、至基坑底下不少于500mm，保证基坑在无水情况下进行开挖和基础结构施工。开挖基坑应注意保持基坑底土的原状结构，尽量不要扰动。当采用机械开挖基坑时，在基坑底面设计标高以上保留200400mm厚的土层，采用人工挖除并清理平整。如不能立即进行下道工序施工，应预留100200mm厚土层，在下道工序施工前挖除，以 防止地基土被扰动。在基坑验槽后，应立即浇筑垫层。当垫层达到一定强度后，在其上弹线、支模、铺放钢筋、连接柱的插筋。在浇筑混凝土前，清除模板和钢筋上的垃圾、泥土等杂物，木模板浇水加以润湿。基础浇筑完毕，表面应覆盖和泗水养护，并防止浸泡地基。待混凝土强度达到设 计强度的25%以上时，即可拆除梁的侧模

6、。当混凝土基础达到设计强度的3()%时，应进行基坑回填。基坑回填应在四周同时 进行，并按基底排水方向由高到低分层进行。在基础底板上埋设好沉降观测点，定期进行观测、分析，并且作好记录成品保护：保护钢筋、模板的位置正确，不得直接踩踏钢筋和改动模板；在拆模 或吊运物件时，不得碰坏施工缝止水带。当混凝土强度达到1.2MPa后，方可拆模及在混 凝土上操作。三、地下车库模板设计(一)地下室柱模板竖愣(方木)竖愣(方木)柱剖面图柱立面图柱模板设计示意图柱截面宽度B (mm): 600.00；柱截面高度H (mm): 700. 00；柱模板的总计算高度:H二80m；600 183 183 183计算简图一、参

7、数信息1 .基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目：4；对拉螺栓直径(mm):M14；2 .柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm): 50. 00；高度(mm):80. 00；柱箍的间距(廊)：450；柱箍合并根数：1；3 .竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数：1;宽度(mm): 50. 00；高度(mm): 80. 00；4 .面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(nun)： 18. 00；面板弹性模量(N/mnO ：6000. 00；面板抗弯强度设计值(N/mnO : 13. 00；面板抗剪强度设计

8、值(N/nW) : 1. 50；5 .木方参数方木抗弯强度设计值fN/n而):13. 00；方木弹性模量E(N/mm2) :9000. 00；方木抗剪强度设计值f (N/mm2) :1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其 中的较小值：F=0. 22Ytp,p.V,/2F=yH其中Y混凝土的重力密度，取24. OOOkN/n?；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T混凝土的入模温度，取20.000C；V一混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H模板计算高度，取3. 800m；P-外加剂影响修正系数，取1.200；隹一混凝土坍落

9、度影响修正系数，取1.000。分别计算得20. 036 kN/m 91.200 kN/m2,取较小值20. 036 kN/n?作为本工程计算荷 载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q尸20. 036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值5=2 kN/m%三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B 方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力 和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为1=217 mm,且竖楞数为4, 因此柱截面高度H方向面板

10、按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。q面板计算简图4:217217工2171 .面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:M=0. lql2其中，M面板计算最大弯矩(N mm)；1 一计算跨度(竖楞间距)：1 =217. 0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q: 1. 2X20. 04X0. 45X0. 90=9. 737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值qz： 1. 4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =9. 7

11、37+1. 134=10. 871 kN/m；面板的最大弯矩:M =0.1X10.871X217X217= 5. 12X104N. mm；面板最大应力按下式计算：o =M/Wf其中，o 一面板承受的应力(N/nrnO；M 一面板计算最大弯矩(N-mni)；W 一面板的截面抵抗矩：W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 450 X 18. 0X 18. 0/6=2. 43X104 mm3；f面板的抗弯强度设计值(N/nrnr) ； f=13. OOON/nim2；面板的最大应力计算值:o = M/W = 5. 12X 10 / 2.43X104 = 2. 107N/mm2；面板的

12、最大应力计算值。=2. 107N/mn2小于面板的抗弯强度设计值2 = 13。 满足要求！2 .面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0. 6ql其中，V面板计算最大剪力(N)；1计算跨度(竖楞间距)：1 =217. 0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值5： 1. 2X20. 04X0. 45X0. 90=9. 737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q?： L 4X2. 00X0. 45X0. 90= 1. 134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1+ 4=9. 737+1. 134=10. 87

13、1 kN/m；面板的最大剪力:V = 0.6X10. 871X217.0 = 1415. 469N；截面抗剪强度必须满足下式：t = 3V/(2bh)Wfv其中，丁一面板承受的剪应力(N/mn?)；V面板计算最大剪力(N) ： V = 1415. 469N；b一构件的截面宽度(mm)： b = 450mm ；hn面板厚度(mm)： hn = 18. 0mm ；fv 面板抗剪强度设计值(N/nrni,)：fv = 13. 000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值：t =3X1415. 469/(2X 450X18. 0)=0. 262N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：f=1. 500N/mn

14、i2；面板截面的受剪应力工=0. 262N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值f=L SN/mrA 满足要求！3 .面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用卜.的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：v=0. 677ql7(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20. 04X0. 45=9. 02 kN/m； v面板最大挠度(mm)；1一计算跨度(竖楞间距)：1 =217. 0mm ；E面板弹性模量(N/mm2) ： E = 6000. 00 N/mm2 ；I一面板截面的惯性矩(mm1)；I=bh3/121= 450X 18.0X 18. 0X 18. 0/12 = 2.

15、 19X 103 mm4；面板最大容许挠度：v = 217 / 250 = 0. 868 mm；面板的最大挠度计算值:v= 0. 677X9. 02X217. 07(100X6000. 0X2. 19X 105)= 0. 103 mm；面板的最大挠度计算值v =0. 103mm小于面板最大容许挠度设计值v= 0. 868mm, 满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3. 800m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别 为：W = 50X

16、80X80/6X1 = 53. 33cm:i；I = 50X80X80X80/12X1 = 213. 33cm5；VVVVf, , I 450 I 450 I 450 i竖楞计算简图1 .抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0. Iql2其中，M竖楞计算最大弯矩(Nmm)；1计算跨度(柱箍间距)：1 =450. 0mm；q作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q: 1. 2X20. 036X0. 217X0. 900=4. 696kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值qz： 1.4X2. 000X0. 217X0. 900=0. 547kN/m；q = 4. 696+0. 547=5

17、. 242 kN/m；竖楞的最大弯距:M =0. 1X 5. 242 X 450. 0 X 450. 0= 1. 06X105N mm；o =M/W 1=2. 13X106；竖楞最大容许挠度：v = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值：v= 0.677X5.24X450.07(100X9000.0X2. 13X106)=0. 076 mm；竖楞的最大挠度计算值v=0. 076mm小于竖楞最大容许挠度v=1.8mm ,满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm,高度80nlm,截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别 为：W = 50X80X80/6 X 1= 5

18、3. 33cm:i；I = 50X80X80X80/12 X 1= 213. 33cm1；按集中荷载计算（附计算简图）：1.001.991.991.0041。1410B方向柱箍计算简图其中P -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);P = (1.2 X20. 04X0.9 + 1.4 X2X0. 9) X0. 183 X 0.45 = 1.99 kN；2.3252.3250.335一夕0.6590.6590.6590.659II-0.3350.3352.3252.325B方向柱箍剪力图（kN） 最大支座力：N=4. 650 kN；B方向柱箍弯矩图（kN-m） 最大弯矩：M = 0. 186 kN

19、m；0.056B方向柱箍变形图(mm)最大变形：v = 0. 056 mm；1 .柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式o =M/Wf其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 185632. 29 N - mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：N=53333 mm3；B边柱箍的最大应力计算值：。=3.48 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值。=1. 86X 108/5.33X 10J3. 48N/mm2小于柱箍的抗弯强 度设计值f=13N/mm2,满足要求!2 .柱箍挠度验算经过计算得到:v=0. 056 mm；柱箍最大容许挠度：v = 300

20、/ 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度v=0. 056mm小于柱箍最大容许挠度v=l. 2mm,满足要求！3 .柱箍抗剪强度验算t = 3V/ (2bhn) W fv其中，t柱箍承受的剪应力(N/mm?)；V柱箍计算最大剪力(N)： V = 1415. 469N；b柱箍的截面宽度(mm)： b = 50. 0mm；hn一柱箍的截面高度(mm) ： hn = 80. Omni ；fv-一柱箍抗剪强度设计值(N/ninf)： fv = 13. 000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值：1=3X1415.469/(2X50.0X80.0X1) =0. 53IN/mm2；柱箍截面最大受剪应

21、力计算值工=0. 531N/nM小于柱箍抗剪强度设计值f= 13N/nM,满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算18钢筋保护层厚度检测仪THICK套3校验合格19焊条烘干箱台3合格20焊条保温筒个3合格21靠尺把9校验合格22塞尺把15校验合格23角尺把15校验合格24小锤子个10合格25螺纹规个12校验合格26游标卡尺精度1/10mm把3校验合格27水平尺镶有水平珠直尺，长度15-100mm把10校验合格28回弹仪HJ-225套2校验合格29焊缝量规把3校验合格2、校对测量仪器：为了保证测量结果的准确性，本工程所用测 量工具必须经过校准，并确保使用时在有效检测 周期内。3、复核水准点及坐标点：熟

22、悉和了解业主在施工现场提供的水准点和 坐标点，并根据建筑总平面图进行复测，确保工 程坐标的准确性。对规划勘测部门或业主提供的 坐标桩及水准点进行复测，确定水准点和坐标。 如有异常应及时与有关单位协商。4、对施测用辅助工具如木桩和铁锤等做好物 质准备。5、对在施工现场内影响施测的各种障碍进行 处理，以确保通视良好及施工测量的顺利进行。 根据规划勘测部门及建设单位提供的坐标控制计算公式如下:N N=fXA其中N对拉螺栓所受的拉力;A对拉螺栓有效面积（皿/）； f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得:对拉螺栓的型号：M14对拉螺栓的有效直径:对拉螺栓的有效直径:11. 55 mm；

23、对拉螺栓的有效面积:A= 105 mnT；对拉螺栓所受的最大拉力:N = 4. 65 kNo对拉螺栓最大容许拉力值:N = 1.70X 105X 1.05X 104 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=4.65kW、于对拉螺栓最大容许拉力值N:17.85kN,对 拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50X80X80/6 XI二53. 33cm1；T = 50X80X80X80/12Xl= 213. 33cm4；按计算（附计算简图）：1.182.362.361.18460460H方向

24、柱箍计算简图其中P竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；P = (1.2X20. 04X0. 9+1. 4X2X0. 9) X0.217 X0.45 = 2.36 kN；2.6832.6830.856g0.8560.3230.3230.32313230.8560.8562.6832.683H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 5. 365 kN；H方向柱箍弯矩图(kN ni)最大弯矩：M = 0. 245 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形：v = 0. 094 mm；4 .柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：o =M/Wf其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M = 245137.

25、53 N - mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=53333 mm3；H边柱箍的最大应力计算值:a = 4. 596 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f=13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值。=2.45Xl()8/5.33X10J4.596N/nin】2小于 柱箍的抗弯强 度设计值f=13N/nm。满足要求！5 .柱箍挠度验算经过计算得到：v = 0. 094 mm；柱箍最大容许挠度：v = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度v=0.094mm小于柱箍最大容许挠度v=l. 4mm,满足要求！6 .柱箍抗剪强度验算t = 3V/(2bh，W。其中，柱箍承受的剪应力(

26、N/nm?)；V柱箍计算最大剪力(N)： V = 1415. 469N；b柱箍的截面宽度(mm) ： b = 50. 0mm；hn一柱箍的截面高度(mm) ： hn = 80. 0mm ；fv-一柱箍抗剪强度设计值(N/nin?)： fv = 13. 000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值：t =3X1415. 469/(2X50. 0X80.0Xl)=0. 531N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值t =0. 531N/mm，小于柱箍抗剪强度设计值满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：NN=fXA其中N对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(用疗)；f-对拉螺栓的抗拉强

27、度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径：M14 ；对拉螺栓有效直径：11.55 mm；对拉螺栓有效面积：A=105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：N=1.70X 105X 1.05X 10-4二17. 85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力：N=5. 365 kNo对拉螺栓所受的最大拉力：N=5.365kN小于N=17. 85kN,对拉螺栓强度验算满足要求!（二）地下室框梁模板1、计算简图500X800裁面梁，层高3.8m模板支梯困2、计算参数5OOX8OO截面梁，层高3.8m模板支撑图参数列表:一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：800mm3、楼板厚度：350mm

28、4、层高：3.8m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50 X 80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：648X3.5钢管1（）、小横杆间距:450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）:0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺5（）mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步

29、距调整为：1.38m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：3步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.26m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：2.81m23、支撑架体计算高度（等于层高）：3.8m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500 以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：800mm3、楼板厚度：350mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15m

30、m6、梁侧木方根数：3根7、木方截面规格：50 X 80mm8、木方间距:240mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距(不大于)：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：1道13、对拉螺栓竖向间距：/14、第一道螺栓距梁底:225mm15、对拉螺栓跨度方向间距(同主龙骨)：450mm16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑3、计算书一、参数信息7 .模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)： 0.50；梁截面高度D(m)： 0.80；混凝土板厚度(mm)： 350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)： 0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)： 0.42；立杆步距h(m)：

31、1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)： 0.90；梁支撑架搭设高度H(m)： 3.8()；梁两侧立杆间距(m)： 1.05；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁裁面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48x3；立杆承重连接方式：可调托座；8 .荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/nP)： 24.00；模板自重(kN/n?)： 0.50；钢筋自重(kN/nf)： 1.5()；施工均布荷载标准值(kN/m) 2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/nf)： 17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m?)： 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m?)： 4.0；9 .材料参数木

32、材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mn?)： 9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)： 16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mnF)： 17.()；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)： 1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)： 15.0()；面板弹性模量E(N/mm2)： 6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；10 .梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)： 50.0：梁底方木截面高度h(mm)： 80.()；梁底纵向支撑根数：4；11 .梁侧模板参数次楞间距(mm)： 350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)： M14；穿梁螺栓水平间距(m

33、m)： 700；主楞到梁底距离依次是：30mm, 220mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)： 48.00；壁厚(mm)： 3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)： 50.00；高度(mm)： 80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其 中的较小值：F=0. 22-V-F 二 yH其中丫混凝土的重力密度，取24. 000kN/n?；t新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0. 800m；Pi-外

34、加剂影响修正系数，取1.200；p2-混凝土坍落度影响修正系数，取1. 150。分别计算得17. 848 kN/n?、19.200 kN/n?,取较小值17. 848 kN/n?作为本工程计算荷 载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。q1350 J 350 j 3501f面板计算简图(单位：mm)L强度计算材料抗弯强度验算公式如下：o = M/Wf其中，W面板的净截面抵抗矩，W = 45x1.5x1.5/6= 16.88cm3；M面板的最大弯矩(N-mm)；o -面板的弯曲应

35、力计算值(N/mn?)；山-面板的抗弯强度设计值(N/mm)按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1qil2+0.117q2l2其中，q作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q尸1.2x0.45xi7.85x0.9=8.674kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2= 1.4x0.45x4x0.9=2.268kN/m；计算跨度：I = 350mm；面板的最大弯矩M = 0.1x8.674x3502 + 0.117 x2.268x3502 = 1.39xl05N mm；面板的最大支座反力为：N=l.lqil+1.2q2l= 1.1 x8.674x0.35+1.2

36、x2.268x0.35=4.292kN ；经计算得到，面板的受弯应力计算值:1.39x105/ i.69xl()4=8.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值:= 13N/mm2；面板的受弯应力计算值c=8.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f|=13N/mm2,满足要求!2 .挠度验算v=0.677ql4/(100EI) 1/250q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=8.674N/mm；1计算跨度：1=350mm；E面板材质的弹性模量:E = 60()0N/mmE面板材质的弹性模量:E = 60()0N/mm；I一面板的截面惯性矩：I = 45xl.5xl.5xl.5/12=1

37、2.66cm4；面板的最大挠度计算值:v= 0.677 x 8.674x3504/(1()()x6()00x1.27x1()5) = 1.16 mm：面板的最大容许挠度值:v = 1/250 =350/250 = 1.4mm：面板的最大挠度计算值v=1.16mm小于 面板的最大容许挠度值满足 要求！四、梁侧模板支撑的计算L次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.292/(0.800-0.350)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和 弹性模量E分

38、别为：W= 1x5x8x8/6 = 53.33cm3；1= 1x5x8x8x8/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2；9.538kN/m9.538kN/m9.538kN/m9.538kN/m30190230uuuiuuiuuuunuuinuuuuuunuuui计算简图2.194剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.252 kNm,最大支座反力R= 4.405 kN,最大变形丫=0.334 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：o = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值0 = 2.52x1()5/5.33x104

39、= 4.7 N/mn?；次楞的抗弯强度设计值:田=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值。= 4.7 N/mm?小于次楞的抗弯强度设计值 点，施工总平面图等资料，进行实地踏勘，编制详尽的工程定位测量方案：包括施测路线、 采用的计算公式、测设精度、所需测量器具等；随后进行建筑物的角点、主轴线的定位, 并记录下现场测设的原始数据、图表，经复核无误后，填写资料报请规划勘测部门验线。3、主轴线控制网布设：本工程根据建筑物的实际情况，加密先前测设的主轴线，联 测后形成满足施工放样及测量精度的场区主轴线控制网，闭合无误后，埋设主轴线控制网 节点控制桩。控制桩应设置在安全、易保存的位置，应避开施工用水、用电

40、线路、料场等 地方，控制桩用混凝土固定，并采取措施保护，防止损坏和移动。见桩点埋设示意图。（二）验线：控制轴线网施测后，由施测人员自检，自检合格后工长复检，再由专职质检员专检, 确认无误后请监理验线签证。（三）水准点引测：1、用DS3型水准仪进行建筑物标高的测量。2、根据业主提供的由规划勘测部门设置的水准点引测现场施工用水准点，采用精密 水准仪进行数次往返闭合，敷设现场施工用的四个水准点SI、S2、S3、S4,作为施工高 程传递依据，以便相互校核。见水准点标石埋设图。3、现场水准点的测量方法及精度要求根据工程测量规范要求，本工程的高程控 制网采用三等水准测量方法测定。（五）基坑开挖测量：1、基

41、坑开挖定位测量：（1）依据本工程建筑总平面图，确定基坑开挖的横、竖轴控制线。其控制桩应尽量远 离基坑边并作好保护，以免基坑上部发生位移产生偏差，这样也为后续结构施工提供准确 的轴线控制桩。（2）基坑支护桩内边缘为基坑土方开挖边界线。（3）验线：采用本工程的结构轴线作为基坑开挖的控制轴线，定出基坑开挖边线，并 做好控制桩。先由施测人员进行自检合格后，再由施工员（工长）复检，专职质检员专检。 在确认无误后申报监理公司验线，并申请规划勘测部门验线。合格后方可进行基坑土方开f=17N/mm2,满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:v = 230/400=0.575mm；次楞的最大挠度计算值v=0.334mm小于次楞的最大容许挠度值v=O.575mm,满足 要求！2 .主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.4()5kN,按照集中荷载作用下的 三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =