大沙街泰景花园微改造项目自行车棚补充计算书.docx

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1、自行车棚补充计算书工程名称:大沙街泰景花园微改造工程补充内容说明：1 ,刚架计算调整风荷载提醒系数，因本单体为风敏感结构，风荷载总荷载值按照L05考虑放 大。同时体型系数按照左风向正风压1.00,右风向200体型系数进行计算。计算结构显示，最大 应力比不超过0.85,结构还留有较大安全裕度；2 .按照新的风荷载计算后的柱脚反力，采用PKPM钢结构工具箱重新验算柱脚连接做法，补充 相应的计算书和修改柱脚连接图纸；3 .系杆原70X50X3.0修改为80X2.0方钢，补充方钢按照受压构件的稳定验算计算书；4 .修改图纸内容：1）单车棚柱和梁的位置补充设置加劲板2）柱脚大样更新3）系杆尺寸更新单车棚

2、刚架计算书目录一 .设计依据3.计算软件信息3二 .结构计算简图3.结构计算信息3三 .结构基本信息4.荷载与效应组合61 .各工况荷载表62 .荷载效应组合表6.地震计算信息91 .左地震92 .右地震9.内力计算结果101 .单工况内力10振型号周期（S）10.210八.内力计算结果1.单工况内力柱内力工况单元I端N(kN)I端V(kN)I端M(kN.m)II端N(kN)II端V(kN)II端M(kN.m)恒荷载13.3-0.31.7-2.90.3-23左风113.5-0.53.9-3.5-0.2-4.3右风11-6.9-0.9-9.96.90.48.5左地震10.00.40.9-0.0-

3、0.4-0.1右地震1-0.0-0.4-0.90.00.40.1梁内力工况号单元 号I端N(kN)I端V(kN)I端M(kN.m)II端N(kN)II端V(kN)II端M(kN.m)恒荷载10.31.92.30.00.00.0左风110.03.54.3-0.00.0-0.0右风110.0-7.0-8.5-0.0-0.0-0.0左地震1-0.20.00.10.2-0.0-0.0右地震10.2-0.0-0.1-0.20.00.0九.节点位移恒荷载工况下节点位移（mm）节点号X向位移Y向位移12.98-0.2624.339.10活荷载工况下节点位移（mm）节点侧向（水平向）位移（mm）节点号X向位移

4、Y向位移15.590.0028.0516.52工况节点5 x节点8 x左风116.5329.3030.00右风11-14.652-20.5330.00左地震11.0121.2830.00右地震1-1.012-1.2830.00+.构件设计结果汇总钢柱验算结果柱号应力比剪应 力比平面内 稳定平面外 稳定腹板高 厚比翼缘宽 厚比平面内 长细比平面外 长细比质量 (kg)状态10.840.740.5292.3853.2639.6通过钢梁验算结果梁号应力比剪应力比平面内 （上端）稳 定平面外（下端）稳 定腹板高厚 比翼缘宽厚 比质量（kg）状态10.710.4644.9通过卜一.构件设计结果1、钢柱1

5、设计结果截面类型=77;布置角度=0；计算长度：Lx=5.13,Ly=2.16;长细比:入x=92.4,入y=53.3构件长度=2.16;计算长度系数:Ux=2.37 Uy=1.00抗震等级：三级薄壁矩形钢管：H=150B=100,T=5.00轴压截面分类:X轴:b类,Y轴:b类构件钢号：Q235宽厚比等级:S3验算规范：薄钢规范GB50018-2002构件耐火等级：二级；构件设计最小耐火时间：。.0（）小时是否耐火钢：否;采用防火材料：防火涂料1(1);形状系数:O.OOOOOO(l/m)I端II端组合MNVMNV17.259.29-0.81-2.97-3.740.3522.224.35-0

6、.35-8.99-8.680.8137.259.29-0.81-8.99-8.680.8142.224.35-0.35-2.97-3.740.3556.738.29-0.73-2.29-2.870.2761.713.35-0.27-8.30-7.810.7376.738.29-0.73-8.30-7.810.7381.713.35-0.27-2.29-2.870.2798.149.57-1.06-9.37-8.950.0810-12.65-6.07-1.759.816.690.88117.628.56-0.98-8.68-8.090.0012-13.16-7.07-1.6710.507.550

7、.801310.8012.42-1.23-6.81-6.860.1914-1.683.04-1.654.702.520.66155.777.48-0.77-12.83-11.800.6516-6.70-1.90-1.19-1.32-2.421.121710.8012.42-1.23-12.83-11.800.6518-1.683.04-1.65-1.32-2.421.12195.777.48-0.77-6.81-6.860.1920-6.70-1.90-1.194.702.520.662110.2811.42-1.15-6.12-6.000.1122-2.192.03-1.575.383.38

8、0.58235.266.48-0.69-12.14-10.940.5724-7.21-2.91-1.11-0.63-1.561.042510.2811.42-1.15-12.14-10.940.5726-2.192.03-1.57-0.63-1.561.04275.266.48-0.69-6.12-6.000.1128-7.21-2.91-1.115.383.380.582911.6513.02-1.38-9.37-8.950.0830-9.13-2.61-2.079.816.690.88318.149.57-1.06-13.58-12.410.4132-12.65-6.07-1.755.60

9、3.231.203311.6513.02-1.38-13.58-12.410.4134-9.13-2.61-2.075.603.231.20358.149.57-1.06-9.37-8.950.0836-12.65-6.07-1.759.816.690.883711.1412.02-1.30-8.68-8.090.0038-9.64-3.62-1.9910.507.550.80397.628.56-0.98-12.89-11.540.3340-13.16-7.07-1.676.294.091.124111.1412.02-1.30-12.89-11.540.3342-9.64-3.62-1.9

10、96.294.091.12437.628.56-0.98-8.68-8.090.0044-13.16-7.07-1.6710.507.550.80455.276.040.01-2.84-3.50-0.20462.855.95-1.02-2.65-3.400.84473.274.070.20-5.24-5.47-0.01480.843.97-0.84-5.06-5.381.02495.276.040.01-5.24-5.47-0.01502.855.95-1.02-5.06-5.381.02513.274.070.20-2.84-3.50-0.20520.843.97-0.84-2.65-3.4

11、00.84534.605.040.10-2.38-2.92-0.25542.174.95-0.94-2.20-2.830.79552.923.400.25-4.38-4.57-0.10560.503.30-0.79-4.20-4.470.94574.605.040.10-4.38-4.57-0.10582.174.95-0.94-4.20-4.470.94592.923.400.25-2.38-2.92-0.25600.503.30-0.79-2.20-2.830.79强度计算最大应力对应组合号:31, M=8.14, N=9.57, M=-13.58, N=-12.41强度计算最大应力（N/

12、mm*mm） =172.84强度计算最大应力比=0.843平面内稳定计算最大应力对应组合号：33, M=1L65, N=13.02, M=-13.58,12.41平面内稳定计算最大应力（N/mm*mm） =151.46平面内稳定计算最大应力比=0.739平面外稳定计算最大应力（N/mm*mm） =105.74平面外稳定计算最大应力比=0.516强度计算最大应力f=205.00平面内稳定计算最大应力 f=205.00平面外稳定计算最大应力 f=205.00压杆,平面内长细比A =92. W X=180 压杆,平面外长细比入=53. W X=180该构件未进行防火设计！构件重量(Kg)=39.59

13、2、钢梁1设计结果截面类型=77;布置角度=0；计算长度：Lx=4.90, Ly=2.52构件长度=2.45;计算长度系数:Ux=2.00Uy=L03抗震等级：三级薄壁矩形钢管：H=150 B=100, T=5.00轴压截面分类:X轴:b类,Y轴:b类构件钢号：Q235宽厚比等级:S3验算规范：薄钢规范GB50018-2002构件耐火等级：二级；构件设计最小耐火时间：0.00小时是否耐火钢:否；采用防火材料：防火涂料1(1);形状系数:0.000000(l/m)梁刚度放大系数：1.0I端II端组合MNVMNV18.991.067.340.000.000.0022.970.352.430.000

14、.000.0038.991.067.340.000.000.0042.970.352.430.000.000.0058.300.986.780.000.000.0062.290.271.870.000.000.0078.300.986.780.000.000.0082.290.271.870.000.000.0099.370.357.650.000.000.0010-9.810.35-8.010.000.000.00118.680.277.090.000.000.0012-10.500.27-8.570.000.000.001312.831.0610.470.000.000.00141.321

15、.061.080.000.000.00156.810.355.560.000.000.0016-4.700.35-3.840.000.000.001712.831.0610.470.000.000.00181.321.061.080.000.000.00196.810.355.560.000.000.0020-4.700.35-3.840.000.000.002112.140.989.910.000.000.00220.630.980.520.000.000.00236.120.275.000.000.000.0024-5.380.27-4.400.000.000.002512.140.989

16、.910.000.000.00260.630.980.520.000.000.00276.120.275.000.000.000.0028-5.380.27-4.400.000.000.002913.580.8511.080.000.000.0030-5.600.85-4.570.000.000.00319.370.357.650.000.000.0032-9.810.35-8.010.000.000.003313.580.8511.080.000.000.0034-5.600.85-4.570.000.000.00359.370.357.650.000.000.0036-9.810.35-8

17、.010.000.000.003712.890.7710.520.000.000.0038-6.290.77-5.130.000.000.00398.680.277.090.000.000.0040-10.500.27-8.570.000.000.004112.890.7710.520.000.000.0042-6.290.77-5.130.000.000.00438.680.277.090.000.000.0044-10.500.27-8.570.000.000.00455.240.354.240.000.26-0.04465.060.864.170.00-0.260.04472.840.0

18、72.280.000.26-0.04482.650.582.200.00-0.260.04495.240.354.240.000.26-0.04505.060.864.170.00-0.260.04512.840.072.280.000.26-0.04522.650.582.200.00-0.260.04534.380.253.540.000.26-0.04544.200.763.470.00-0.260.04552.380.011.900.000.26-0.04562.200.531.830.00-0.260.04574.380.253.540.000.26-0.04584.200.763.

19、470.00-0.260.04592.380.011.900.000.26-0.04602.200.531.830.00-0.260.04梁的弯矩包络梁下部受拉截面1234567-10.50-7.29-4.67-2.62-1.17-0.290.00梁上部受拉截面123456713.589.436.033.391.51().380.00强度计算最大应力（N/mm*mm） =145.92 强度计算应力比=0.712平面外稳定最大应力（N/mm*mm） =95.16平面外稳定计算最大应力比=0.464强度计算最大应力f=205.00平面外稳定最大应力f=205.00（恒+活）梁的相对挠度mm截面12

20、345670.00-0.75-1.00-0.93-0.69-0.350.00最大挠度值=0.00最大挠度/梁跨度=1/100000.构件重量（Kg）=44.92风荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移：节点（1）,水平位移 dx=14.646（mm） =H /147.梁的（恒+活）最大挠度：梁（1）,挠跨比=1 /100000.风载作用下柱顶最大水平位移:H/147V柱顶位移容许值:H/60梁的（恒+活）最大挠跨比：1/100000梁的容许挠跨比：1/180所有钢柱的总重量（Kg）=40.所有钢梁的总重量（Kg）=45.钢梁与钢柱重量之和（Kg）=85.十二.荷载与计算结果简图1.结构简图3777

21、777图12-1 刚架简图2.荷载简图otn图12-2 恒载简图-19-九.节点位移10十.构件设计结果汇总11十一.构件设计结果11十二.荷载与计算结果简图171 .结构简图172 .荷载简图193 .应力比图234 .内力图255 .位移图386 .挠度图45图 12-3活载简图-20-1tHso图12-4左风简图 I I ! I INJZ20-图 12.5右风1简图$应力比图图 12-6应力比图23图12-7 防火图-24-4.内力图图 12-8恒载弯矩图-25-图129恒载剪力图LU图 12-10值我轴力图2703图 12.1140活载弯矩图-28-33图12活载剪力图-29-一.设计

22、依据建筑结构荷载规范(GB 50009-2012);建筑抗震设计规范(GB 50011-2010);钢结构设计标准(GB 50017-2017);冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002);建筑结构可靠性设计统一标准(GB 50068-2018)二.计算软件信息本工程计算软件为PKPM钢结构设计软件10版。 计算日期为2021年9月28日15时31分20秒。三.结构计算简图3777777图1-1结构简图结构计算信息结构类型：门式刚架轻型房屋钢结构设计规范：按冷弯薄壁型钢结构技术规范计算结构重要性系数：1.00节点总数：3LU 305图 12-13活载轴力图-30-图 12-14左风

23、1弯矩图-31-图 12-15-8500右风1弯矩图32图 12-16cb01左地震弯矩图-33-图 12-17右地震弯矩图-34.on0100图 12.18td 6b弯矩包络图35-CD图 12-19cb 3剪力包络图-36-37-5.位移图91图12-21恒载位移图-38-00165001Ln6图12-22活载位移图-39-柱数：1梁数：1支座约束数：1标准截面总数:2活荷载计算信息：考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息：计算风荷载钢材：Q235梁柱自重计算信息：柱梁自重都计算 恒载作用下柱的轴向变形：考虑梁柱自重计算增大系数：1.20梁刚度增大系数：L00钢结构净截面面积与毛截面面积比:0

24、.85钢柱计算长度系数计算方法：有侧移程序自动确定允许的长细比钢梁（恒+活）容许挠跨比：1 /180柱顶容许水平位移/柱高：1 /60地震影响系数取值依据：10抗规（2010版）特征周期（s）:0.35水平地震影响系数最大值a max:0.08地震作用计算：计算水平地震作用计算振型数：3地震烈度：7.00场地土类别：II类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数080地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2010地震效应增大系数:1.050 防火设计计算信息：考虑防火设计建筑耐火等级：二级五.结构基本信息-Q65(0186图12-23 左风1位移图-40-

25、图 12-24右风1位移图-41-394图 12-25左地震位移图42-1。(画I冬I 12-26 右地震位移图-43-36图12-27恒+活位移图-44-6.挠度图36图12-28 （恒+活）挠度图-45-165图 12-29（活）挠度图-46-压弯构件平面内稳定计算书-47-一、构件计算：LB-1二、示意图：钢结构设计规范(GB50017-2017)四、计算信息1 .荷载信息N = 3. 000 kN;2 .计算参数截面类型：冷弯薄壁方钢管80X2. 0参数名称参数值h (mm)80t (mm)2xo (mm)40. 00yo(mm)40. 00A (mm2)607. 000Wxol(mm

26、3)15150. 000Wxo2(mm3)15150. 000WyoL(mm3)15150. 000WyoR (mm3)15150. 000长细比：Xx = 120. 000 xy = 120. 000受弯构件整体稳定系数：61n = 1.000;4)by =1.000x向等效弯矩系数B办=1. 000 B I、=1. 000y向等效弯矩系数3ny=1. 000 P ty=1. 000截面影响系数n = o. 700塑性开展系数YX = 1.05塑性开展系数yy=1.053 .材料信息钢材等级：Q235; 钢材强度：f = 215N/mm24 .稳定计算。x = N/(x A) + B 咄 M

27、J(丫 x UK(1 0. 8 N/N G) WfW f = 215N/nun2,此构件满足平面内稳定要求！ 2. 2-1)-48-设计结果文件：钢柱柱脚大样计算日期：2021/09/28时间：15:37:59箱形固接柱脚连接类型：外露式柱脚无锚栓支承托座柱编号=1采用钢截面：箱150X100x5x5柱脚混凝土标号:C20柱脚底板钢号:Q235柱脚底板尺寸BxHxT= 310x260x20锚栓钢号:Q235锚栓直径D = 16锚栓垫板尺寸BxT= 40x14翼缘侧锚栓数量=3腹板侧锚栓数量=3柱底混凝土承压计算：控制内力：N=9.75kN, Mx=10.13 kN*m, My=0.75 kN*

28、m（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）柱脚混凝土最大压应力ac： 5.25 N/mm2柱脚混凝土轴心抗压强度设计值fc： 9.60 N/mm2 oc=5.25 = fc=9.60,柱底混凝土承压验算满足。锚栓抗拉承载力校核：控制内力：N=9.75 kN, Mx=10.13 kN*m, My=0.75 kN*m （注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）单个锚栓所受最大拉力Nt： 14.82 kN单个锚栓抗拉承载力设计值Ntb： 21.94 kN-49-节点坐标节点号XY节点号XY1-0.132.1522.302.5030.080.00柱关联号柱号节点I节点n柱号节点I节点

29、n131梁关联号梁号节点I节点n梁号节点I节点n112柱节点偏心（m）节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值10.00020.00030.000标准截面信息截面号截面信息1薄壁矩形钢管：B150*100*5.00H*B*T=150*100*5.002薄壁矩形钢管:B150*100*5.00H*B*T=150* 100*5.00柱布置截面号，约束信息,截面布置角度柱号标准截面号约束信息截面布置角度11两端刚接0叵3国梁号标准截面号约束信息12两端刚接截面特性截面 号Xc (mm)Yc (mm)lx (cm4)ly (cm4)A (cm2)150.075.0719.2384.023.4250.

30、075.0719.2384.023.4Nt=14.82 =qj*Mpc 柱脚绕y轴极限受弯承载力Mu: 34.20 kN*m柱脚绕y轴考虑轴力影响的塑性受弯承载力Mpc: 28.55 kN*m柱脚绕y轴极限受弯承载力验算满足Mu=nj*Mpc-51-52-截面特性截面 号ix (cm)iy (cm)Wlx (cm3)W2x (cm3)W1 y (cm3)W2y (cm3)15.54.195.995.979.879.825.54.195.995.979.879.8防火材料信息序号名称热传导系数 (W/(m*)密度 (kg/mA3)比热(J/(kg*)类型1防火涂料10.100680.001000

31、.00膨胀六.荷载与效应组合1 .各工况荷载表节点荷载工况节点号弯矩垂直力水平力恒荷载10.001.000.0030.001.000.00柱荷载工况柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数2左风1190.300.000.00右风111-0.270.000.00梁荷载工况连续 数荷载 个数荷载 类型荷载值1荷载参数1荷载值2荷载参数2恒荷载1110.550.000.000.00活荷载1111.350.000.000.00左风11111.420.000.000.00右风1111-2.840.000.000.00.荷载效应组合表柱内力的组合值柱内力的组合(1)1.3，恒+1.5 活 1(2)1.3 恒+

32、1.5 活 2(3)1.3 恒+1.5 活 3(4)1.3 tl+1.5 活 4(5)1.0 恒+L5 活 1(6)1.0 恒+1.5 活 2(7)1.0 恒+1.5 活 3(8)1.0 恒+1.5 活 4(9)1.3 恒+L5 左风 1(10)1.3 恒+L5 右风 1(11)1.0 恒+L5 左风 1(12)1.0 恒+1.5 右风 1(13)1.3 恒+1.5 活 1+0.9 左风 1(14)1.3 tl+1.5 活 1+0.9 右风 1(15)1.3 恒+1.5 活 2+0.9 左风 1(16)1.3 恒+1.5 活 2+0.9 右风 1(17)1.3 恒+1.5 活 3+0.9 左风 1(18)1.3 恒+1.5 活 3+0.9 右风 1(19)1.3 恒+1.5 活 4+0.9 左风 1(20)1.3 恒+1.5 活 4+0.9 右风 1(21)1.0 tl+1.5 活 1+0.9