沈阳建筑大学钢结构毕业设计（论文）--乐购超市长青店.docx

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1、乐购超市长青店第一章前言根据毕业设计任务书的要求，拟建设乐购超市长青店，位于沈阳市区，基本风压 0. 55kN/m；基本雪压0. 50kN/mo地下稳定水位距地坪一6 m以下，建筑地点冰冻深度一 1.2 m,建筑场地类别为H类场地土，地震设防烈度7度。根据钢结构经济柱网为6-12m,又考虑超市等商场类建筑要求柱网跨度较大的特点, 确定柱距为9m,满足使用和经济要求。由于要求拟建超市为35层，经过调研，超市类 建筑层高一般为4. 86m,确定拟建超市层高为5. 1m,整体4层，局部3层，建筑总高度 为21. 9m,因此选用焊接工字型截面，在纵向设置十字交叉柔性支撑一道。经过调研和分 析，为满足使

2、用要求，设计建筑总长度为58. 2m,总宽度45. 0m,占地面积为2475 itf左右, 总建筑面积为8896 ml超市每层面积较大，满足防火要求和使用要求设四部楼梯、一部 货梯和一部自动平梯。由于设计任务书对顶层房间和建筑面积的要求，设计四层为员工 办公和活动区，并特别设计三层屋面为上人屋面，以体现人性化设计的理念，方便员工 的工作和生活。充分考虑超市组织人流和货物运输等特点，设计卖场，仓库，办公室， 主入口、楼梯及卫生间等辅助房间等之间的位置既分离又联系。设计任务书立面设计要 求体现现代化建筑风格，色彩简洁明快，采用300mm厚双层聚氨酯PU夹芯墙板和玻璃幕 墙作为外维护构件。内墙采用1

3、80nlm厚聚氨酯PU夹芯墙板。梁、柱，支撑均采用焊接工型钢。框架梁与柱焊接连接，次梁与框架梁用高强螺栓 连接。楼板采用压型钢板组合楼板。根据钢结构焊接要求，所用钢材均为Q235B级。基 础采用柱下独立基础，基础埋置深度取3. 1m,到达中砂持力层。第二章方案设计概述2.1 建筑方案说明1 .1.1设计依据总图制图标准GB/T 50103-2001建筑制图标准GB/T 50104-2001民用建筑设计通则JGJ 37-87 （试行）办公建筑设计规范JGJ 67-89高层民用建筑设计防火规范GB 5004595（2001年修订版）钢结构设计规范GB5007-2002建筑设计防火规范GBJ 16-

4、87（2001版）2 . 1.2设计说明本建筑为沈阳乐购超市长青店，位于沈阳市区。共四层，局部三层，总建筑面积： 8896 m2,占地面积:2475m2,层高5.1m,室内外高差0.600m。满足防火要求设两个双跑楼梯和一部电梯。墙体采用聚氨酯PU夹芯墙板，室内地 面采用大理石装饰。四层屋面为不上人屋面，采用改性沥青防水，苯板保温。三层为可 上人屋面。具体建筑构造如下：（1）屋面（不上人屋面）防水层：改性沥青防水卷材；20mm厚1:3水泥沙浆找平层；100mm厚水泥珍珠岩保温层焦渣找坡（最薄处30mm厚，最厚处150mm）；155mm压型钢板混凝土组合结构层；轻钢龙骨吊顶。（2）楼面:20mm

5、大理石面层；20mml ： 3干硬性水泥沙浆找平层；155mm厚压型钢板混凝土组合结构层；轻钢龙骨吊顶。（3）门窗办公室门为实木门，超市外门为玻璃门，其余为钢铁门；窗为塑钢玻璃窗。(4)墙体外墙为双层聚氨酯PU夹芯墙板300mm (内塞岩棉);内墙为双层聚氨酯PU夹芯墙板180mm厚；2. 2结构方案说明2. 2.1设计依据本设计依据以下现行国家规范及规程急性设计。建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-2001建筑结构设计术语和符号标准GB/T 50083-97建筑结构制图标准GB/T 501052001建筑结构荷载规范(GB50009-2001)钢结构设计规范(GBJ50017-200

6、3)建筑抗震设计规范(GB50011-2001)建筑地基基础设计规范(GBJ50007-2002)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)砌体结构设计规范GB 50003-2001高层民用建筑钢结构技术规程JGJ 99-982. 2. 2结构形式及布置采用钢框架-支撑结构。纵向设置十字交叉柔性支撑一道，支撑杆件用工字形钢。框 架梁、柱均采用焊接工字形截面。楼板采用压型钢板钢筋混凝土组合结构；楼梯为钢筋 混凝土楼梯；基础采用柱下独立基础，结构布置如下：S6O;slln，02C osllnl- 8*图21梁柱布置图3IW .60Q0 . qnnn , onnn9QD045000|A B6DE

7、 F,图22结构竖向布置图注：底层计算高度为5.1m+l.5m=6.6m,其中1.5m为初估室内地坪至柱脚底板的距离。2. 2. 3技术条件设计基准期50年，雪荷载OSOkN/n?,基本风压：OgkN/n?。抗震设防烈度为7度，设计基本加速度为0.1g。地质条件：拟建场地地形平坦，地下稳定水位距地坪-6.0m以下，冰冻深度-1.20m, 土质分布具体情况见表1-1, II类场地。表2-1建筑地层览表序号岩上分类土层深度 (m)厚度范围 (m)地基土承载力 (kPa)桩端阻力 (kPa)桩周摩擦力 (kPa)1杂填土00.60.62粉土0.61.20.6100163中砂1.23.11.91905

8、54砾砂3.17.03.92902400385圆砾7.012.55.5490410069注：地卜一稳定水位距地表-6m,表中给定土层深度由自然地坪算起。2. 2. 4材料选用钢材：所有构件均采用Q235B；基础混凝土强度等级C25,钢筋为HRB335级。2. 2. 5主要参数及结构计算方法该建筑抗震设防类别为丙类，地震作用及抗震措施均按设防烈度考虑。具体计算方 法如下：采用底部剪力法计算水平地震作用；采用修正反弯点法(D值法)计算水平地震作 用下的框架内力；采用弯矩二次分配法，计算竖向荷载作用下框架内力。第三章结构布置及截面初选3.1 计算简图及构件截面初选3.1.1 结构计算单元3.1.2

9、结构构件截面初选（1）柱截面按中柱初估：钢框架一支撑结构按每平米58kN/m2计算竖向荷载，此处取6kN/m2,柱的长细 比；1= （60-120） 235/,. o轴压力设计值N =9x9x6xl.3x4=2527.2kN； 1.3荷载分项系数平均值。取长细比4=80（按较小刚度y轴考虑），计算长度系数 =1 （设有侧向支撑），按b 类截面查得稳定系数0=0.688,则所需要面积:=17918.3m/31,N 2527.2 xlO3an=qjf 0.688 x 205考虑弯矩及倾覆压力作用的影响取：(1.31.5) A= (1.3-1.5) x 17918.3=2329426877mm2所需

10、截面回转半径：iy=6600/80=82.5mm。(2)钢梁截面初估按钢与混凝土组合截面考虑纵向框架梁高 L/ (18-20) = 9000/18-9000/20 = 500mm-450mm；横向框架梁高 L/ (18-20) = 9000/18-9000/20 = 500mm-450mm(3)压型钢板：YX-75-200600 (V200),板厚1mm,有效截面惯性矩Icf= 158.10cm4/m,有效截面抵抗矩Wef = 27.37cm3/m ,一个波距宽度内截面面积A, =321.42 mm2,自重 0.19 kN/m2。柱、梁选用见下表：表31 结构构件初选截面参数项目截面尺寸构件截

11、面特性重量 (kN/m)h (mm)仇 (mm)t (mm)%, (mm)tw (mm)A(mm )I x (mm4)I y (mm4)L (mm)(mm)框架柱6004502455218315362044922112364500000254.6107.52.47框架梁550350165181016380914502260114333333236.383.51.29次梁50030014472101312058377717345039333210. 9458.591.03横向挑梁550350165181016380914502260114333333236.383.51.29纵向挑梁550350

12、165181016380914502260114333333236.383.51.29第四章荷载汇集4.1 荷载汇集4 . 1. 1屋面均布荷载恒载APP改性防水0.35 kN/m220mm厚1 ： 3水泥砂浆找平20x0.02=0.40 kN/m2100mm厚水泥珍珠岩保温层3.5x0.1=0.35 kN/m2焦渣找坡（最薄处30mm最厚处150mm）10x0.14=1.40 kN/m2100mm厚现浇混凝土结构层（折算厚度）25x0.10=2.50 kN/m21mm厚压型钢板0.14 kN/m2轻钢龙骨吊顶0.12 kN/m2合计5.26 kN/m2活载：不上人屋面0.5 kN/m2雪载0

13、.5 kN/m2计算时活荷载和雪荷载不同时考虑，取二者较大的进行组合。重力荷载代表值 计算时仅取雪荷载。5 .1.2楼面均布荷载：恒载：大理石面层28x0.02=0.56 kN/m220mm厚水泥砂浆20x0.02=0.40 kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土结构层25x0.1=2.50kN/m21mm厚压型钢板0.14 kN/m2轻钢龙骨吊顶0.12 kN/m2合计3.72 kN/m2活载：楼面活荷载3.5kN/m2走廊、楼梯的活荷载2.5 kN/m2本设计偏于安全楼面均布荷载统一取3.5kN/m2计算。4.1.3构件自重（单个）1）柱1层柱2.47x6.6=16.30kN2-4层柱2.4

14、7x5.1= 12.60kN2）梁6米跨框架梁1.29x6=7.74kN9米跨框架梁1.29x9=11.61 kN3米挑梁1.29x3= 3.87kN4.2米挑梁1.29x4.2= 5.42kN9米次梁1.03x9=9.27kN6米次梁1.03x6=6.18kN4.5米次梁1.03x4.5=4.64kN3）墙体（1）外墙双层聚氨酯夹层墙板（含龙骨）300厚0.65 kN/m2合计0.65 kN/m2（2）内墙双层聚氨酯夹层墙板（含龙骨）180厚0.50 kN/m2合计0.50 kN/m24）门窗木门0.2 kN/m2玻璃门钢铁门钢框玻璃窗0.45 kN/m20.45 kN/m20.45 kN/

15、m24.2 重力荷载代表值计算顶层上半层女儿墙：(45+39) x0.9x2x3.78kN/m2=571.54kN屋面： (45x39-15x18-4.5x3) x5.26=7740.04kN外墙及窗：(3x9+2x6+5x9+2x9+6+2x9+9+64-3x9) x2.55xQ.65-(7.2x8+6.6+4.8x5+3x54-2.1 x8) x1.35x (0.65-0.45) = 244.93kN内墙：(4x9+3x6+4.5x2+4x9-4.5+2x9x3+2x6x3-4.5+4.5x1.414+2x9+6x2+4.8+2x9+6.6x5+3) x2.55x0.5=350.83kN横

16、向框架梁:7.74xl0+l 1.61x14=239.94 kN纵向框架梁：11.61x24=278.64kN横向次梁：9.27+6.18x2=21.63kN纵向次粱：9.27x23+4.64x4+6.18=237.95kN框架柱：12.60/2x31=195.3kN网架：18x1.0x5.26/200=0.21 kN活荷载：0.5x (45x39-15x18-4.5x3) =735.74kN恒 +0.5 活=571.54 + 7740.04 + 244.93 + 350.83 + 239.94 + 278.64 + 21.63 +237.95+195.3+0.21+0.5x735.74= 1

17、0248.88kN顶层下半层外墙及窗门：(3x9+2x6+5x9+2x9+6+2x9+9+6+3x9) x2.55x0.65- (72x8+6.6+4.8x5+3x5+2.1x8) xi.65x (0.65-0.45) -2.4x2x21x (0.65-0.45) = 235.46kN内墙及门：(4x9+3x6+4.5x2+4x9-4.5+2x9x3+2x6x3-4.5+4.5x1.414+2x9+6x2+4.8+2x9+6.6x5+3) x2.55x0.5-1.4x2.4x10x (0.5-0.2) -10x2.4xl3x (0.5-0.2)=331.39kN框架柱:12.60/2x31=1

18、95.3kNZ 恒=235.46+331.39+195.3=762.15kN注：楼梯自重和卫生间自审:，简化计算考虑在楼面恒荷中，下同。二层的上半层楼面：(54x39+3x27+4.2x33+3x45+14.48) x3.72=9207.30kN外墙及窗：15x9x2.55x0.65- (2.1x7+6.64-3x2) xl.35x (0.65-0.45) +72.63x2.55x1.5=494.20 kN内墙：(4x9+6x2+4.5x2+6.2+6.6x4+18+30+9x4+2x3)x2.55x0.50=228.99 kN横向框架梁：11.61 x21+7.74x 14+3.87x 10

19、=390.87kN纵向框架梁：11.61x36+5.42x5=445.06 kN纵向次粱：9.27x45+6.18+4.64x4=441.89kN横向次粱：9.27+6.18x2=21.63kN框架柱：12.60/2 x42=264.6kN活荷载：(54x39+3x27+4.2x33+3x45+14.48) x3.5=8662.78kNZ恒+0.5 活=9207.30+494.20+228.99 + 390.87 + 445.06+441.89+21.63+264.6+0.5x8662.78= 15825.93kN三层下半层外墙及窗：15x9x2.55x0.65- (2.1x74-6.6+3x

20、2) xi.65x (0.65-0.45) +72.63x2.55x1.5=492.56 kN内墙及门：(4x9+6x2+4.5x2+6.2+6.6x4+18+30+9x4+3x2)x2.55x0.50- (14x3+2.0x6) x2.4x (0.5-0.45) -1.0x6x2.4x (0.5-0.2) =222.73kN框架柱：12.60/2x42=264.6kNZ 恒=492.56+222.73+264.6 = 979.89kN二层的上半层楼面：(54x39+3x27+4.2x33+3x45+14.48) x3.72=9207.30kN外墙及窗：15x9x2.55x0.65- (2.1

21、x7+6.6+3x24-7.2x2) xl.35x (0.65-0.45) +72.63x2.55x 1.5=490.31 kN内墙：(4x9+6x2+4.5x2+5.4+18+9x9+6.6+6x2)x2.55x0.50= 229.50 kN横向框架梁：11.61 x2 l+7.74x 14+3.87x 10=390.87kN纵向框架梁：11.61x36+5.42x5=445.06 kN纵向次粱：9.27x45+6.18+4.64x4=441.89kN横向次粱：9.27+6.18x2=21.63kN框架柱：12.60/2x42=264.6kN活荷载：(54x39+3x27+4.2x33+3x

22、45+14.48) x3.5=8662.78kNZ恒+0.5 活=9207.30+490.31+229.50+390.87+445.06+441.89+21.63+264.6+0.5x8662.78= 15822.55kN二层下半层外墙及窗：15x9x2.55x0.65- (2.1x7+6.64-3x2+7.2x2) xl.65x (0.65-0.45) +72.63x2.55x 1.5=487.81 kN内墙及门：(4x9+6x2+4.5x2+5.4+18+9x9+6.6+6x2)x2.55x0.50- (1.4、4+263) x2.4x(0.5-0.45) -1.0x6x2.4x (0.5

23、-0.2) =223.96 kN框架柱：12.60/2x42=264.6kNZ 恒=487.81 +223.96+264.6 = 976.37kN首层上半层楼面：(54x39+3x27+4.2x33+3x45+14.48) x3.72=9207.30kN外墙及窗：15x9x2.55x0.65- (2.1x7+6.6+3x5) xl.35x (0.65-0.45) +72.63x2.55x1.5=491.77 kN内墙：(36+2x6+4.5x2+6+6.6+9x4+9x5+27+36)、2.55、0.50=272.34 kN横向框架梁：11.61 x2 l+7.74x 14+3.87x 10=

24、390.87kN纵向框架梁：11.61x36+5.42x5=445.06 kN纵向次粱：9.27x45+6.18+4.64x4=441.89kN横向次粱：9.27+6.18x2=21.63kN框架柱：12.60/2x42=264.6kN活荷载：(54x39+3x27+4.2x33+3x45+14.48) x3.5=8662.78kNZ恒+0.5 活=9207.30+491.77+272.34+390.87+445.06+441.89+21.63+264.6+0.5x8662.78= 15866.85kN由以上计算可知各层的重力荷载代表值如下：G4 =10248.88kNG3 =762.15+1

25、5825.93=16588.08kNG2 =979.89+15822.55=16802.44kNG, =976.37+15866.85=16843.22kN房屋总重力荷载代表值:G = ZG =10248.88+16588.08+16802.44+16843.22=60482.62 kN00SICU图41房屋各层荷载代表值第五章水平地震作用下结构分析5.1 地震作用下横向框架的结构分析5.1.1 地震作用计算5.1.1.1 层间侧移刚度计算（1）梁线刚度计算钢材的弹性模量 = 206xl03 N/mm2表51梁的线刚度跨度L(mm)截面惯性矩 /（mm，）边框架中框架4=1.2/* (mm4)

26、2生6 L (xl04kNm)4=1“ (mm4)号(xl04kNm)900091450226010974027122.51213717533903.1406000181770854410974027123.76813717533904.710（2）柱线刚度计算柱的线刚度按式计算5T表52 柱的线刚度层层高（m）j .4、/ (mm )K (x 104 kN-m)45.120449221128.26035.120449221128.26025.120449221128.26016.620449221126.383（3）柱侧移刚度计算图5-1 柱侧移刚度计算一一般层：K = &2KD = h2K

27、 首层：K=子 K,0.5+ K a =-2 + K八 12aKD =Lh2表53 层间侧移刚度层柱子类别加(m)(x104KNm)Kf(x104KNm)KaD(xlO4 KN/m)X。(XlO4 KN/m)I中柱（4根）5.112.5608.2600.76030.27541.0497框中柱（4根5.115.7008.2600.9504032211.2275架边柱（6根）5.19.4208.2600.57020.22190.8455中柱（2根）5.110.0488.2600.60820.23320.8887边中柱（2根）5.112.5608.2600.76030.27541.0497框中柱（1

28、根）5.114.1308.2600.85530.29961.1416架边柱（2根5.17.5368.2600.45620.18570.7078顶边柱（2根）5.18.4788.2600.51320.20420.778229.7716层柱1（1根）5.115.0728.2600.91230.31331.1938网柱2（1根）5.111.3048.2600.68430.25490.9714架 部 分 框 架柱3（1根）5.111.3048.2600.68430.25490.9714柱4（1根）5.112.5608.2600.76030.27541.0497柱5（1根）5.16.2808.2600.

29、38010.15970.6086柱6（1根）5.113.7118.2600.83000.29331.1176柱柱7（1根）5.110.4678.2600.63360.24060.9168柱8（1根）5.18.3738.2600.50680.20220.7705中中柱（10根）5.112.5608.2600.76030.27541.04972框中柱（10根）5.115.7008.2600.9504032211.2275架边柱（10根）5.19.4208.2601.02440.33870.718541.81093边中柱（4根）5.110.0488.2600.60820.23320.8887层框中柱

30、（4根）5.112.5608.2600.76030.27541.0497架边柱（4根）5.17.5368.2600.81950.29070.6166中中柱（10根）6.66.2806.3830.98390.49730.8744框中柱（10根）6.67.8506.3831.22980.53560.9418底架边柱（10根）6.64.7106.3831.32560.54900.537335.8190层边中柱（4根）6.65.0246.3830.78710.46180.8120框中柱（4根）6.66.2806.3830.98390.49730.8744架边柱（4根）6.63.7686.3831.06

31、050.50990.49915.1.1.2 结构自振周期q计算将各层重力荷载代表值集中在相应楼层处作为假想水平荷载计算整体框架的顶点 位移。考虑非结构构件的影响取 = 0.9。表54 层间相对位移层数Gi (kN)ZG,(kN)玲 (KN/m)层间相对位移2= gJd、ui410248.8810248.882977160.0340.372316588.0826836.964181090.0640.337216802.4443639.404181090.1040.273116843.2260482.623581900.1690.169结构的自震周期T = 1.7 y/ J u “ = 1.7 x

32、 0.9 x Jo.372 =0.933 s525.1.1.3 水平地震作用分析1）采用底部剪力法计算水平地震作用考虑多遇地震，7度设防，设计基本加速度值为0.1g （第一组），贝iJamax=0-08； II类场地，T=0.35s,阻尼比9=0.035； 7； V7； V57； =5x0.35=1.75。7 = 0.9 +0.050.5+54= 0.9 +0.05 - 0.0350.5 + 5x0.035=0.922,0.05- q% = 1 +-0.06+1.77,0.05-0.035=1 +0.06 + 1.7x0.035= 1.12653x 0.08=0.036554亿 Y 1 196

33、 ( 035 Y922 ，叫机3.126x(砌J2）结构总水平地震作用:Fek = aGeg = 0.0365x0.85x60482.62 = 1876.47kN551=0.933s 1.47； =1.4x0.35=0.49s,需要考虑顶部附加水平地震作用。筋,=0.08 T1 +0.07=0.08 xO.933+O.O7=O.l 4556顶部附加地震作用 NF = 8n Fek = 0.145 x 1876.47 =272.09kN573）各层水平地震作用标准值及楼层地震剪力=1，）fGjHjH,结构所在层楼板的计算高度。楼层地震剪力：匕这月+AF （lij/if G,，剪力系数;1 = 0

34、.016,具体计算如下j=i表所示：表56 楼层地震剪力调整层数V,(kN)Gi (kN)nXG(kN) j=in汇 G, (kN)月备注4716.1810248.8810248.88163.98满足31267.5616588.0826836.96429.39满足21656.5216802.4443639.40698.23满足11876.4716843.2260482.62967.72满足由以上计算可知各楼层地震剪力均满足要求。5）楼层地震剪力作用下横向框架侧移框架的顶点水平侧移可分为两部分：由框架梁的弯曲变形产生的侧移和由柱子轴向变形产生的侧移“N，框架顶端侧移。可由。值法求的:i=l按抗震

35、规范要求12层以下的结构可不考虑节点域剪切变形对侧移的影响。本建筑四 层，故不考虑节点域剪切变形对侧移的影响。表57 地震剪力作用下横向框架侧移层曰宣 ，玄同4(m)匕(kN)乌(KN/m)% =(m)2nUM =EW1 1=1% %幻45.1716.182977160.00240.01461/21201/30035.11267.564181090.00300.01221/168225.11656.524181090.00400.00921/128716.61876.473581900.00520.00521/1260从上表计算可知乜(716.1821.9 + 551.38x16.8+ 388

36、.96x11.7+ 219956.6)H221.9259= 193.59kN/m=& =m史=1 (边柱截面沿高度没有变化)A7 31536参数4*Un2EA.B2193.59x21.942 x 206x106 x 0.031536 x 452x =0.0006m30510顶点位移:u =uM +uN =0.0146+0.0006=0.015 m0.01521.911460 ,满足要求。500511从以上表计算可知，地震作用下侧移满足要求。图5-2 楼层地震剪力5.1.2水平地震作用下框架内力计算（采用D值法）取轴横向框架计算5.1.2.1 框架柱的反弯点高度计算y =汽+乃+乃+ 为y =浊

37、歹一反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。标准反弯点高度比。以一上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比%的修正系数。力一上层层高变化修正值。力一下层层高变化修正值。y。根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比K查表得。表58 中柱（中框架C柱、D轴柱）的反弯点高度比日 居h(m)K汽出y45.10.76030.3500.0000.0000.0000.35035.10.76030.4000.0000.0000.0000.40025.10.76030.5000.0000.000-0.0240.50016.60.98390.6500.000-0.0070.0000.643表59中柱（中框架B柱、E轴

38、柱）的反弯点高度比层hi (m)Kyoyiy2y3y45.10.95040.3750.0000.0000.0000.37535.10.95040.4500.0000.0000.0000.45025.10.95040.5000.0000.0000.0000.50016.61.22980.6390.0000.0000.0000.639表510 边柱（中框架A柱、F轴柱）的反弯点高度比层九（m）Ky0y2y3y45.11.02440.4010.0000.0000.0000.40135.11.02440.4500.0000.0000.0000.45025.11.02440.5000.0000.0000

39、.0000.50016.61.32560.6340.0000.0000.0000.6345. 1.2. 2框架柱端弯矩计算DrD.1)512513514第i层第/根柱所受的剪力：匕*=寸/匕=才匕乙 Dij，2）第i层第，根柱下端弯矩：= Vikyh3）第i层第/根柱上端弯矩：M上=匕k（1 -y）6具体计算过程见下表表511 中框架中柱（C、D轴）柱端弯矩层H(m)以(xl04kN/m)(xl04kN/m)V,(kN)V.ij(kN)y%(kNm)M v(kNm)45.11.049729.7716716.1825.250.35083.7145.0735.11.049741.81091267.

40、5631.820.40097.3864.9225.11.049741.81091656.5241.590.500106.05106.0516.60.874435.81901876.4745.810.643107.93194.40表512 中框架中柱（B、E轴）柱端弯矩H(m)% (xl04kN/m)(xl04kN/m)匕(kN)v.u (kN)yM上 (kNm)% (kNm)45.11.227529.7716691.0128.490.37590.8154.4935.11.227541.81091217.7435.750.450100.2882.0525.11.227541.81091589.0246.650.50