桩的承载力资料.pptx

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1、桩的荷载传递施加于桩顶的竖向荷载是如何通过桩土相互作用传递给地基的?1.增加桩顶荷载，桩身上部压缩而产生相对位移从而受到向上 摩阻力。随着荷载增加，桩身压缩和位移随之增大，遂使桩侧摩阻力从上向下渐次发挥；2.持力层因受压引起反力，导致桩身整体下移，加大各截面位移，引发摩阻力进一步发挥;3.当摩阻力都达极限值，桩顶荷载增量就全归桩端阻力承担，直到桩底持力层破坏,无力支承为止。单桩轴向荷载的传递过程就是单桩轴向荷载的传递过程就是桩侧阻力与桩端阻力的发挥过程桩侧阻力与桩端阻力的发挥过程：桩顶荷载通过：桩顶荷载通过发挥出来的侧发挥出来的侧 阻力传递到桩周土层中去，从而使桩身轴力与桩身压缩变形随深度递阻

2、力传递到桩周土层中去，从而使桩身轴力与桩身压缩变形随深度递减减.一般，桩身上部土层的侧阻力先于下部土层发挥，侧阻力先于端阻力发挥。一般，桩身上部土层的侧阻力先于下部土层发挥，侧阻力先于端阻力发挥。第1页/共77页桩顶沉降桩端沉降桩身压缩量桩侧摩阻力与桩侧表面的法向压力及桩土界面相对位移成正比。侧阻的深度效应桩顶轴力Q桩侧总阻力Qs+桩端总阻力Qp 第2页/共77页荷载传递基本方程的建立 取深度z处的微小桩段为对象，由力的平衡条件：第3页/共77页n任一深度z处的桩身轴力、桩身截面位移：如取z=l，则式a变为桩底轴力(即桩端总阻力Qp)表达式；式b则变为桩端位移表达式。单桩静载荷试验时，如通过沿

3、桩身若干截面预先埋设的应力或位移量测元件(钢筋应力计、应变片、应变杆等)获得桩身轴力N分布图，便可利用式(4-2)及式(4-6)作出摩阻力和截面位移分布图(图4-8e，d，c)。第4页/共77页2.影响荷载传递的因素n根据l/d的大小，桩可分为：短桩(l/d10);长桩(l/d40);超长桩(l/d100)(1)桩端土与桩周土的刚度比EbEs Eb/Es愈小，桩身轴力沿深度衰减愈快，即传递到桩端的荷载愈小。对于中长桩，当 E b/Es=1(即均匀土层)时，桩侧摩阻力接近于均匀分布、几乎承担了全部荷载，桩端阻力仅占荷载的 5 左右，即属于摩擦桩；当 E b/Es=100 时，桩身轴力上段随深度减

4、小,下段近乎沿深度不变，即桩侧摩阻力上段可得到发挥，下段则因桩土相对位移很小(桩端无位移)而无法发挥出来，桩端阻力分担了 60 以上荷载，即属于端承型桩；第5页/共77页n(2)桩身刚度与桩侧土刚度之比Ep/Es Ep/Es愈大，传递到桩端的荷载愈大;Ep/Es 1000后，对桩端阻力分担荷载比的影响不大。Ep/Es 10的中长桩，其桩端阻力分担的荷载接几乎近于零.n(3)桩端扩底直径与桩身直径之比D/d D/d愈大，桩端阻力分担的荷载比愈大。对于均匀土层中的中长桩，当D/d=3时，桩端阻力分担的荷载比将由等直径桩(D/d=1)的约5增至约35；n(4)桩的长径比l/d 随l/d的增大，传递到

5、桩端的荷载减小;在均匀土层中的长桩，其桩端阻力分担的荷载比趋于零。对于超长桩，不论桩端土的刚度多大，其桩端阻力分担的荷载都小到可略而不计，即桩端土的性质对荷载传递不再有任何影响，且上述各影响因素均失去实际意义。第6页/共77页n本图是桩径1m、嵌入风化泥质砂岩3.7m 和新鲜泥质砂岩2.0m的灌注桩的实测荷载传递曲线。可见，即使对于长径比1520 的嵌岩桩，也属于摩擦型桩，其桩端总阻力也较小。第7页/共77页3、桩侧摩阻力和桩端阻力n极限摩阻力 n桩的侧阻随深度呈线性增大?n试验表明，侧阻有深度效应。n维西克Vesic：桩周竖向有效应力不一定等于覆盖应力，其线性增加到临界深度时达到某一限值，其

6、原因是土的“拱作用”。第8页/共77页n极限端阻力：端阻也存在深度效应端阻也存在深度效应!单桩桩端阻力的安全储备一般大于桩侧阻力的安全储单桩桩端阻力的安全储备一般大于桩侧阻力的安全储备。备。(桩端阻力的发挥滞后于桩侧阻力，充分发挥所需的桩底位移值比桩侧摩阻力到达极限所需的桩身截面位移值大得多。)第9页/共77页单桩的破坏模式n荷载-沉降关系曲线所呈现的沉降特征和破坏模式，是荷载作用下桩-土相互作用内在机制的宏观反映，大体分为陡降型(A)和缓变型(B)两类型态。n“急进破坏”的陡降型:桩底持力层不坚实、桩径不大、破坏时桩端刺人持力层的桩.n“渐进破坏”的缓变型:桩底为非密实砂类土或粉土、清孔不净

7、残留虚土、桩底面积大、桩底塑性区随荷载增长逐渐扩展的桩.第10页/共77页4.3.2单桩竖向承载力确定单桩竖向承载力确定桩基破坏类型桩材料强度地层的支撑力设计时分别按这两方面确定后取其中的小值。如按桩的载荷试验确定，则已兼顾到这两方面。第11页/共77页按材料强度确定n可将桩视为轴心受压杆件，根据桩材相应按混凝土结构设计规范或钢结构设计规范计算。对于混凝土桩：n n Q单桩竖向承载力设计值(kN)；混凝土构件稳定系数。对低承台桩基，考虑土的侧向约束可取=1.0；但穿过很厚软粘土层和可液化土层的端承桩或高承台桩基，其值应小于1.0；fc混凝土的轴心抗压强度设计值(kPa)；纵向钢筋的抗压强度设计

8、值(kPa)；Ag纵向钢筋的横截面面积(m2)QcfcApc工作条件系数，预制取0.75，灌注取0.60.7。第12页/共77页n 静载荷试验是先在准备施工的地点打试桩，在试桩顶上分级静载荷试验是先在准备施工的地点打试桩，在试桩顶上分级施加静载荷，直到土对桩的阻力被破坏时为止，从而求得桩的极施加静载荷，直到土对桩的阻力被破坏时为止，从而求得桩的极限承载力。限承载力。n 由于成桩时对土体的扰动，所以试桩必须待机周土体的强度由于成桩时对土体的扰动，所以试桩必须待机周土体的强度恢复后方可开始。恢复后方可开始。n 预制桩在砂土中入土预制桩在砂土中入土7 7天后才能进行试验，粘性土中一般不得天后才能进行

9、试验，粘性土中一般不得少于少于1515天，对饱和软粘土不得少于天，对饱和软粘土不得少于 25 25 天。天。n 灌注桩应在桩身混凝土达到设计强度后才能进行。灌注桩应在桩身混凝土达到设计强度后才能进行。n静载荷试验是评价单桩承载力诸法中可靠性较高的一种方法。缺点：时间长；费用高。广东最大可加载3000t。1.按静载荷试验确定第13页/共77页单桩承载力的确定锚桩反力装置试桩压重千斤顶支墩横梁压重平台反力装置小梁横梁锚桩试桩锚桩千斤顶1.按静载荷试验确定第14页/共77页挤土桩在设置后须隔一段时间才开始载荷试验。这是由于打桩时土中产生的孔隙水压力有待消散，且土体因打桩扰动而降低的强度也有待随时间而

10、部分恢复。所需的间歇时间：预制桩在砂类土中不得少于7 7天；粉土和粘性土不得少于1515天；饱和软粘土不得少于2525天。灌注桩应在桩身混凝土达到设计强度后才能进行。第15页/共77页试验方法n慢速维持荷载法：n1.试验加载应分级进行。加荷分级不应小于 8 级，每级加载量宜为预估极限荷载的 1/8-1/10。n2.测读桩沉降量的间隔时间：每级加载后，每第 5.10.15min时各测读一次，以后每隔 15min读一次，累计一小时后每隔半小时读一次。n 在每级荷载作用下，桩的沉降量连续两次在每小时内小于 0.1mm时可视为稳定。第16页/共77页终止加载条件 n当出现下列情况之一时即可终止加载：n

11、 Q-S曲线上有可判定极限承载力的陡降段，且桩顶总沉降量超过40mm；n 某级荷载下，桩顶沉降量大于前一级荷载下沉降量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定；n 25m以上的非嵌岩桩，Q-S曲线呈缓变形时，加载至S 60mm-80mm。n卸载观测：每级卸载值为加载值的两倍。卸载后隔 15min 测读一次，读两次后，隔半小时再读一次，即可卸下一级荷载。全部卸载后，隔 3，4 小时再测读一次。第17页/共77页n按试验成果确定单桩承载力Qu Q（荷载）s（桩顶位移）曲线和slgt 曲线荷载Q沉降量ss=40mm陡降点Qu12第18页/共77页单桩竖向极限承载力Qu应按下列方法确定：1.作荷载沉降(Qs

12、)曲线和其他辅助分析所需的曲线。2.当陡降段明显时，取相应于陡降段起点的荷载值。3.当出现终止加载条件第二款的情况，取前一级荷载值。4.Qs曲线呈缓变型时，取桩顶总沉降量s=40mm所对应的荷载值，当桩长大于40m时，宜考虑桩身的弹性压缩。第19页/共77页在同一条件下，进行静载荷试验的桩数不宜少于总桩数的1，且不应少于3 根。计算参加统计的极限承载力的平均值，当满足其极差不超过平均值的30%时，可取其平均值为单桩竖向极限承载力Qu；当极差超过平均值的30%时，宜增加试桩数并分析离差过大的原因，结合工程具体情况确定极限承载力Qu。对桩数为3根及3根以下的柱下桩台，则取最小值为单桩竖向极限承载力

13、Qu。单桩竖向承载力特征值 Ra=Qu/2第20页/共77页静载荷试验-堆重式第21页/共77页上海静载荷试验之最 第22页/共77页3.确定单桩竖向承载力特征值的规范经验公式 建筑地基基础设计规范指出：单桩竖向承载力特征值的确定应符合下列规定：（1）单桩竖向承载力特征值应通过单桩竖向静载荷试验确定。单桩竖向承载力特征值取单桩竖向静载荷试验所得单桩竖向极限承载力除以安全系数2。（2）地基基础设计等级为丙级的建筑物，可采用静力触探及标准贯入试验参数确定。（3）初步设计时单桩竖向承载力特征值 可按下式估算：式中：桩端阻力、桩侧阻力特征值，由当地静载荷试验结果统计分析算得。2.按土的抗剪强度指标确定

14、（少用）第23页/共77页当桩端嵌入完整或较完整的硬质岩中时，单桩竖向承载力特征值可按下式估算：Ra=qpaAp （4-23）式中qpa为桩端岩石承载力特征值,可按建筑地基基础设计规范附录H用岩基载荷试验方法确定，或根据室内岩石饱和单轴抗压强度标准值按下式计算：qpa=r frk （4-24）式中 frk岩石饱和单轴抗压强度标准值，可按建筑 地基基础设计规范附录J确定；r折减系数。第24页/共77页补充：按静力触探法确定公式：式中：桩端平面上、下探头阻力（KPa），取桩端平面以上4d范围内探头阻力加权平均值，再与桩端平面以下1d范围内的探头阻力进行平均；桩端阻力修正系数，对粘性土、粉土取2/3

15、，饱和砂土取1/2；第i层土的探头平均侧阻力（KPa）；桩的周长；第i层土桩侧阻力综合修正系数，按下式计算：粘性土：砂性土：第25页/共77页补充：桩基规范推荐经验公式法确定单桩承载力标准值（1）一般预制桩及中小直径灌注桩对直径 800的预制桩和灌注桩，单桩竖向极限承载力标准值 ：式中：单桩总极限侧阻力标准值（KN）；单桩总极限端阻力标准值（KN）；桩侧第层土的极限侧阻力标准值（KPa），当无当地经验值时，可按表8-6取值；桩端极限端阻力标准值（KPa），当无当地经验值时，可按表8-7取值；第26页/共77页第27页/共77页（2）大直径桩（d800）公式：式中：桩侧第层土的极限侧阻力标准值，

16、当地经验值时，可按表8-6取值，对于扩底桩变截面以下不计侧阻力；桩径为0.8m的极限端阻力标准值，当无当地经验时，对于干作业（清底干净）可按表8-8取值，对于其他成桩工艺可按表8-7取值；大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按表8-9取值。第28页/共77页第29页/共77页（3）嵌岩桩嵌岩单桩的极限承载力标准值 是由桩周土总侧阻力 、嵌岩段总侧阻力 和总端阻力 三部分组成。公式：式中：覆盖层第层土的侧阻力发挥系数，当桩的长径比不大（1=11第36页/共77页1.端承型群桩基础端承型群桩基础中各根单桩的工作性状接近于独立单桩，故1。第37页/共77页2摩擦型群桩基础应力重叠沉降增加单桩承载力下降，

17、1。当桩距小于3d（d为桩径）时，桩端处应力重叠现象严重；当桩距大于6d时，应力重叠现象较小。对打入较疏松的砂类土和粉土中的挤土群桩，其桩间土和桩端土被明显挤密，所以群桩效应系数常大于1。第38页/共77页承台刚度刚性：引起桩顶荷载配额差异柔性：荷载分配一致基土性质 砂土和粉土：桩侧摩阻力提高 粘 土：桩侧摩阻力降低桩距s（主导因素）桩间距大，桩底压应力不叠加桩间距小，桩底压应力叠加第39页/共77页3.承台底面贴地的影响由摩擦型桩组成的群桩基础，当其承受竖向荷载而沉降时，承台底面一般与地基土紧密接触，因此承台底面必产生土反力，从而分担了一部分荷载，使桩基承载力随之提高。考虑到一些因素可能会导

18、致承台底面与基土脱开（例如挤土桩施工时产生的孔隙水压力会在承台修筑后继续消散而引起地基土固结下沉），为了保证安全可靠，设计时一般不考虑承台贴地时承台底反力对桩基承载力的贡献。第40页/共77页群桩的地基变形及破坏形态1.桩距较小，土质坚硬，呈“整体破坏”2.桩距足够大，土质较软，呈“刺入破坏”一般群桩不同程度地兼有两种变形特征。群桩工作状态群桩工作状态桩距大，桩数少R群=nR单；桩距小，桩数多，用实体深基础法进行强度和变形验算。第41页/共77页结论设计群桩基础时，一般可不考虑群桩效应对单桩竖向承载力的影响，即取群桩效应系数1 1，但对摩擦型桩基、设计等级为甲级以及部分乙级的建筑物桩基，必须进

19、行沉降验算，以确保桩基沉降不超过允许值。第42页/共77页4.3.4 减沉桩基 按浅基础设计时，若地基强度足够或略差一些，但地基变形不满足要求，这时可设置少量的桩以减少地基变形。浅基础减沉桩基础桩筏基础桩基础 复合桩基筏基分担比例100%50%50%0减沉桩特点：1)是摩擦型桩；2)桩顶荷载接近或达到其极限承载力（桩身材料强度要有一定的安全储备）；3)桩距大第43页/共77页4.4 桩基础沉降的计算4.4.1.单桩沉降的计算 为什么为什么关心单桩沉降问题？关心单桩沉降问题？第一，第一，用已建立的群桩与单桩沉降关系估计群桩用已建立的群桩与单桩沉降关系估计群桩沉降。沉降。第二，第二，群桩内力分析时

20、需单桩轴向刚度数据，而群桩内力分析时需单桩轴向刚度数据，而其往往依赖于单桩沉降分析。其往往依赖于单桩沉降分析。第三，第三，单桩结构的情况日益增多，单桩沉降计算单桩结构的情况日益增多，单桩沉降计算是一个实际工程问题。是一个实际工程问题。第44页/共77页桩顶沉降是由桩身弹性压缩引起桩端沉降由以下两部分组成按材料力学公式计算（1）桩侧阻力引起的桩周土中的附加应 力以压力扩散角向下传递，致使桩 端下土体压缩而产生的桩端沉降；（2）桩端荷载引起桩端下土体压缩所产 生的桩端沉降。单桩沉降由桩顶沉降和桩端沉降组成第45页/共77页影响因素：影响因素：桩的长度、桩与土的相对压缩性、土层剖面及性质有关，荷载水

21、平、桩的长度、桩与土的相对压缩性、土层剖面及性质有关，荷载水平、荷载持续时间等。荷载持续时间等。单桩沉降计算方法：单桩沉降计算方法：荷载传递分析法；荷载传递分析法；弹性理论法；弹性理论法；剪切变形传递剪切变形传递法；法；有限单元分析法；有限单元分析法；各种简化分析法。各种简化分析法。这里仅介绍简化方法。这里仅介绍简化方法。第46页/共77页单桩沉降的经验统计关系 FrankFrank（19851985）总结了单桩的工程实践经验，总结了单桩的工程实践经验，统计出在特定地质条件和设计荷载下单桩沉降统计出在特定地质条件和设计荷载下单桩沉降S S的典型数值与桩径的典型数值与桩径d d的经验关系：的经验

22、关系：对于打入桩：平均：S0.9d变化范围：S（0.81.2）d 对于钻孔桩：平均：S0.6d变化范围：S（0.31.0）d第47页/共77页4.4.2 4.4.2 群桩沉降的计算群桩沉降的计算规范规定对以下建筑物的桩基应进行沉降验算：.地基基础设计等级为甲级的建筑物桩基；.体型复杂、荷载不均匀或桩端以下存在软弱土层的设计等级为乙级的建筑物桩基；.摩擦型桩基。第48页/共77页 群桩沉降组成：桩间土的压缩变形（包括桩身压缩、桩端贯入变形）；桩端平面以下压缩变形。第49页/共77页建筑地基基础规范GB50007推荐的群桩沉降计算方法：不考虑桩间土的压缩变形，采用单向分层总和法按下式计算桩基的最终

23、沉降量：式中式中 s s桩基最终计算沉降量（桩基最终计算沉降量（mmmm）；）；m m桩端平面以下压缩层范围内土层总数；桩端平面以下压缩层范围内土层总数；E Esj,isj,i 桩端平面以下第桩端平面以下第j j层土第层土第i i个分层在自个分层在自重应力至自重应力加附加应力作用段的压缩模重应力至自重应力加附加应力作用段的压缩模量（量（MPaMPa）；）；n nj j桩端平面下第桩端平面下第j j层土的计算分层数；层土的计算分层数；j,i j,i 桩端平面下第j层土的第i个分层的竖向附加应力(kpa)第50页/共77页 地基内的应力分布宜地基内的应力分布宜采用各向同性均质线性变采用各向同性均质

24、线性变形体理论按实体深基础形体理论按实体深基础（s6ds6d）或其他方法）或其他方法(包包括明德林应力公式方法括明德林应力公式方法)计计算：算：F l G B0A第51页/共77页实体深基础法（桩距6d）群桩与桩间土视为整体，桩端处为实体基础的埋深；基底附加压力即为桩底平面处的附加压力。沉降计算方法同浅基础第52页/共77页规范中浅基础沉降的计算公式第53页/共77页p应根据地区桩基础沉降观测资料及经验统计确定，不 具备条件时可查下表：第54页/共77页l考虑扩散作用 为桩长范围内各土层(厚度为hi)内摩擦角i的加权平均值。即第55页/共77页不考虑扩散作用 支承面积为群桩外围的实际面积，基底

25、附加压力为基础附加荷载减去群桩外围摩阻力后与支承面积之比。第56页/共77页Mindlin应力公式法1.将侧阻和端阻简化为各集中力;2.按Mindlin解求由各集中力作用叠加形成的土中应力场;3.分层总和法计算各土层压缩量.单桩荷载分担第57页/共77页单桩荷载作用下土体中的应力分布根据求得的土中应力解,按单向压缩分层总和法沉降计算公式计算,求得桩基础的沉降量,并乘以经验系数pp与实体深基础法相比,该法能考虑到桩基中桩数,桩距,不规则布桩等对沉降的影响.第58页/共77页课后作业：2010注册岩土考试真题（案例）建筑桩基技术规范JGJ94-2008第59页/共77页4.5 桩的负摩擦问题4.5

26、.1 产生负摩擦的条件和原因在桩顶竖向荷载作用下，当桩相对于桩侧土体向下位移时，土对桩产生的向上作用的摩阻力，称为正摩阻力。但是，当桩侧土体因某种原因而下沉，且其下沉量大于桩的沉降（即桩侧土体相对于桩向下位移）时，土对桩产生的向下作用的摩阻力，称为负摩阻力。第60页/共77页负摩阻负摩阻正摩阻正摩阻第61页/共77页(1)桩周附近地面大面积堆载(2)大面积降低地下水位(3)欠固结土,新填土(4)湿陷性黄土遇水湿陷(5)地面因打桩隆起后孔压消散固结负摩阻负摩阻4.5.1 4.5.1 负摩擦的产生条件负摩擦的产生条件引起桩侧负摩阻力的条件是，桩侧土体下沉必须大于桩的下沉。第62页/共77页第63页

27、/共77页负摩擦力的影响因素 桩基沉降及地面沉降的大小、沉降速率、稳定历时。桩基沉降及地面沉降的大小、沉降速率、稳定历时。影响中性点的深度ln的因素主要有：(1)持力层越硬，ln越深；(2)桩周土层的变形性质和应力历史，桩周土层压缩性越高，欠固结度越大，欠固结土层越厚，ln越大；(3)当负摩阻力系由沉桩后外部条件变化所致，在桩顶荷载作用下的沉降已完成的情况下，堆载强度和面积越大，地下水降幅和面积越大，则ln越大；(4)在桩承受荷载过程中，随承受荷载及沉降的增加，ln逐渐变小。第64页/共77页负摩擦力的确定：负摩阻力成为荷载的一部负摩擦力的确定：负摩阻力成为荷载的一部分分对于下部为岩石的端承桩

28、对于下部为岩石的端承桩,可能全桩为负阻力可能全桩为负阻力,对于一般桩对于一般桩,因为桩土都有变形因为桩土都有变形,视二者的相对视二者的相对位移量和方向位移量和方向4.5.2 负摩擦力的计算第65页/共77页中性点第66页/共77页（1）中性点的位置影响因素：与桩周土的性质和外界条件(堆载、降水、浸水等）变化有关。第67页/共77页（2）负摩阻力强度（3）下拉荷载计算第68页/共77页（3）下拉荷载计算第69页/共77页2.群桩负摩阻力计算群桩效应:桩距较小的群桩，群桩所发生的负摩阻力小于相应的单桩值。原因:桩群中各桩表面单位面积所分担的土体重量小于单桩的负摩阻力极限值.计算:等效圆法假设独立单

29、桩单位长度的负摩阻力由相应长度范围内半径假设独立单桩单位长度的负摩阻力由相应长度范围内半径re形成的土体重量与形成的土体重量与之等效，则：之等效，则：第70页/共77页 等效圆法(远腾，1969)第71页/共77页后果使桩的竖向承载力减小，而桩身轴力加大。第72页/共77页4.5.3 减小负摩阻力的工程措施对可能出现负摩阻力的桩基，宜按下列原则设计：对于填土建筑场地，先填土并保证填土的密实度，待填土地面沉降基本稳定后再成桩；对于地面大面积堆载的建筑物，采取预压等处理措施，减少堆载引起的地面沉降；对于自重湿陷性黄土地基，采取强夯、挤密土桩等先行处理，消除上部或全部土层的自重湿陷性；采用其他有效而

30、合理的措施。（见教材）第73页/共77页(1)(1)桩侧涂层法桩侧涂层法 在桩侧涂沥青或其他化合物的办法来降低土与桩在桩侧涂沥青或其他化合物的办法来降低土与桩身的摩擦身的摩擦 (2)(2)预钻孔法预钻孔法 在桩位采用预钻孔，然后将桩插入，在桩周围灌在桩位采用预钻孔，然后将桩插入，在桩周围灌人膨润土混合浆人膨润土混合浆(3)(3)双重套管法双重套管法 即在桩外侧设置套管，用套管承受负摩阻力的方即在桩外侧设置套管，用套管承受负摩阻力的方法。法。(4)(4)设置消减负摩阻桩群法设置消减负摩阻桩群法 即在群桩总围设置一排桩，用以承受负摩阻力，即在群桩总围设置一排桩，用以承受负摩阻力，从而达到消减负摩阻

31、力的方法。从而达到消减负摩阻力的方法。(5)(5)地基处理法地基处理法第74页/共77页思考对负摩擦桩，轴力最大的截面位于 。A.桩的顶端 B.底端C.中性点处 D.桩的竖向位移为0处桩产生负摩阻力时，下列说法中正确的时（）A桩距越大，下拉荷载可能越大B桩身轴力、桩身沉降沿深度逐步衰减C单桩极限承载力由桩周土总侧阻力和桩端阻力所组成D采用涂层法措施后，可使桩身负摩阻力、沉降减小，但中性点深度变大第75页/共77页桩产生负摩阻力时，关于中性点深度以下说法正确的是（）中性点深度越大。A持力层越硬，桩的截面刚度越大B持力层越硬，桩的截面刚度越小C持力层越软，桩的截面刚度越大D持力层越软，桩的截面刚度越小第76页/共77页感谢您的观看！第77页/共77页