焊接质量通病培训教材.pptx

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1、一、焊接质量通病及防治措施一、焊接质量通病及防治措施第1页/共36页前言前言焊接是金属加工的重要工艺之一，焊接缺陷也是不可避免的，但对焊接缺陷焊接质量标准中有明确的要求，因此，要求采取相应的工艺方法来防止和降低焊接缺陷的产生。第2页/共36页焊接冶金学焊接冶金学 焊接冶金学是焊接专业的主干课程之一，是其它专业课程的基础。在培养焊接技术人员的过程中起着极其重要的作用。通过本课程的学习，能够系统地掌握金属材料在熔化焊条件下的有关化学冶金和物理冶金方面的普遍规律，在这个基础上能分析各种条件下金属材料的焊接性，为制定合理的焊接工艺、探索提高焊接质量的新途径奠定理论基础。第3页/共36页焊接冶金学（基本

2、原理）是金属熔焊的理论基础，课程主要内容有：焊接的物理本质、焊接接头的形成；焊接温度场的基本概念；焊接化学冶金问题、气相与金属的相互作用、溶渣与金属的相互作用、焊接时的氧化与还原、焊缝金属的合金化、以及焊缝金属中S、P等杂质的控制等；焊接材料（包括焊条、焊剂及焊丝、药芯焊丝等）、焊接熔池的凝固及固态相变、焊缝中的偏、夹杂和气孔；焊接热影响区的组织和性能、焊接条件下CCT图建立与应用；焊接热裂纹、冷裂纹、再热裂纹、层状撕裂和应力腐蚀裂纹等。第4页/共36页一）、焊接缺陷的分类一）、焊接缺陷的分类第5页/共36页焊接缺陷的分类焊接缺陷的分类 焊缝尺寸不符合要求焊缝尺寸不符合要求 咬边咬边 外部缺陷

3、外部缺陷 焊瘤焊瘤 弧疤弧疤 弧坑弧坑 焊接缺陷焊接缺陷 气孔气孔 夹渣夹渣 内部缺陷内部缺陷 裂缝裂缝 未焊透未焊透 未熔合未熔合第6页/共36页二）、焊接缺陷对焊接接头的影响二）、焊接缺陷对焊接接头的影响 1)裂纹裂纹 焊接中的裂纹，如冷、热裂纹，除伴有具有脆性的组织结构外，是严重的应力集中源，它可大幅度降低结构或接头的疲劳强度。早期的研究己表明，在宽60mm、厚12.7mm的低碳钢对接接头试样中，在焊缝中具有长25mm、深5.2mm的裂纹时(它们约占试样横截面积的10%)，在交变载荷条件下，其2106循环寿命的疲劳强度大约降低了55%65%。第7页/共36页2)未焊透未焊透 应当说明，不

4、一定把未焊透均认为是缺陷，因为有时人为地要求某些接头为周部焊透，典型的例子是某些压力容器接管的设计。未焊透缺陷有时为表面缺陷（单面焊缝），有时为内部缺陷(双面焊缝)，它可以是局部性质的，也可以是整体性质的其主要影响足削弱截面积和引起应力集中。以削弱面积10%时的疲劳寿命与未含有该类缺陷的试验结果相比，其疲劳强度降低了25%，这意味着其影响不如裂纹严重。3)未熔合未熔合 由于试样难以制备，至今有关研究极其稀少但是无可置疑，未熔合属于平面缺陷，因而不容忽视，一般将其和未焊透等同对待。第8页/共36页4)咬边咬边 表征咬边的主要参量有咬边长度L、咬边深度h、咬边宽度W。影响疲劳强度的主要参量是咬边深

5、度h，目前可用深度h或深度与板厚比值(h/B)作为参量评定接头疲劳强度。5)气孔气孔 为体积缺陷，Harrison对前人的有关试验结果进行了分析总结，疲劳强度下降主要是由于气孔减少了截面积尺寸造成，它们之间有一定的线性关系。但是一些研究表明，当采用机加工方法加工试样表面，使气孔处于表面上时，或刚好位于表面下方时，气孔的不利影响加大，它将作为应力集中源起作用，而成为疲劳裂纹的起裂点。这说明气孔的位置比其尺寸对接头疲劳强度影响更大，表面或表层下气孔具有最不利影响。第9页/共36页6)夹渣夹渣 IIW的有关研究报告指明：作为体积型缺陷，夹渣比气孔对接头疲劳强度影响要大。通过上述介绍可见焊接缺陷对接头

6、疲劳强度的影响，不但与缺陷尺寸有关，而旦还决定于许多其他因素，如表面缺陷比内部缺陷影响大，与作用力方向垂直的面状缺陷的影响比其它方向的大；位于残余拉应力区内的缺陷的影响比在残余压应力区的大；位于应力集中区的缺陷(如焊缝趾部裂纹)比在均匀应力场中同 样缺陷影响大。第10页/共36页二、焊接质量通病及防治措施二、焊接质量通病及防治措施第11页/共36页缺陷一、焊缝尺寸缺陷一、焊缝尺寸不符合要求不符合要求 产生原因：产生原因：1.1.焊口坡口角度不当。焊口坡口角度不当。2.2.对口间隙不均匀。对口间隙不均匀。3.3.焊接规范选择不当。焊接规范选择不当。4.4.运条速度和操作不当。运条速度和操作不当。

7、5.5.焊条运条角度不合适。焊条运条角度不合适。防治措施防治措施1.1.对对口口角角度度要要合合适适，对对口口间隙要均匀。间隙要均匀。2.2.正确选择焊接规范。正确选择焊接规范。3.3.加加强强焊焊工工技技术术培培训训，熟熟悉掌握运条速度和角度。悉掌握运条速度和角度。4.4.对对尺尺寸寸过过小小的的焊焊缝缝应应封封焊至要求的尺寸。焊至要求的尺寸。第12页/共36页缺陷二、咬边缺陷二、咬边产生原因产生原因1.1.熔焊电流过大。熔焊电流过大。2.2.电弧过长。电弧过长。3.3.焊焊条条角角度度掌掌握握不不当当和和运条操作不熟悉。运条操作不熟悉。防治措施防治措施1.1.选选择择合合适适的的焊焊接接电

8、电流流，不宜过大。不宜过大。2.2.采用短弧焊接。采用短弧焊接。3.3.掌掌握握合合适适的的焊焊条条角角度度和和熟熟练练的的运运条条手手法法，在在焊焊条条横横向向摆摆动动时时，应应在在坡坡口口边边缘缘停停留留稍稍长长时时间间，使使熔熔化化的的金金属属填填满满边边缘缘，而中间要稍快些。而中间要稍快些。第13页/共36页缺陷三、焊瘤缺陷三、焊瘤产生原因：产生原因：1.1.坡口边缘污物未清理干坡口边缘污物未清理干 净。净。2.2.焊接电流过大，焊条金焊接电流过大，焊条金 属熔化时，母材还未充属熔化时，母材还未充 分熔化。分熔化。3.3.焊接速度太慢，对口间焊接速度太慢，对口间 隙过大隙过大。防治措施

9、：防治措施：1.1.彻底清理坡口及其附近彻底清理坡口及其附近的污物。的污物。2.2.对口间隙要合适。对口间隙要合适。3.3.选择适当的焊接电流选择适当的焊接电流4.4.控制电弧长度。控制电弧长度。5.5.手工操作熟练，严格掌手工操作熟练，严格掌握熔池温度，采用相应握熔池温度，采用相应的运条手法。的运条手法。6.6.出现焊瘤时，若伴有未出现焊瘤时，若伴有未熔合裂缝等缺陷时，应熔合裂缝等缺陷时，应彻底清除，进行补焊彻底清除，进行补焊。第14页/共36页缺陷四、弧疤缺陷四、弧疤产生原因：产生原因：由于电弧的短暂引燃与由于电弧的短暂引燃与急速熄灭产生的急速熄灭产生的 防治措施：防治措施：1.1.常检查

10、焊接线及接地的常检查焊接线及接地的绝缘情况，及时将破损绝缘情况，及时将破损处用绝缘胶布包好。处用绝缘胶布包好。2.2.接地线牢靠禁止在坡口接地线牢靠禁止在坡口外引弧。外引弧。3.3.暂时不焊时，应将电焊暂时不焊时，应将电焊钳置于绝缘木板上或挂钳置于绝缘木板上或挂起，并及时切断焊接电起，并及时切断焊接电流。流。4.4.发现有电弧探伤，应用发现有电弧探伤，应用砂轮机修磨。砂轮机修磨。第15页/共36页缺陷五、弧坑缺陷五、弧坑产生原因：产生原因：1.1.由于熄弧时间短产生由于熄弧时间短产生的。的。2.2.焊接薄板时焊接电流焊接薄板时焊接电流过大。过大。防治措施：防治措施：1.1.收弧时，在熔池处短暂

11、收弧时，在熔池处短暂停留或作连续几次点焊，停留或作连续几次点焊，防止电弧突然熄灭，以防止电弧突然熄灭，以产生足够的熔化金属填产生足够的熔化金属填满熔池。满熔池。2.2.氩弧焊时，可利用衰减氩弧焊时，可利用衰减装置使收弧电流逐渐减装置使收弧电流逐渐减少，通过添加填充金属，少，通过添加填充金属，获得饱满的焊缝。获得饱满的焊缝。第16页/共36页缺陷六、气孔缺陷六、气孔产生原因：产生原因：1 1 焊条受潮或未按要求进行烘干。焊条受潮或未按要求进行烘干。2 2 焊条药皮变质或剥落。焊条药皮变质或剥落。3 3 焊条焊芯或焊丝锈蚀。焊条焊芯或焊丝锈蚀。4 4 焊丝清理不干净，有油污。焊丝清理不干净，有油污

12、。5 5 保护气体温度不够，杂质含量高。保护气体温度不够，杂质含量高。6 6 焊焊接接电电流流过过大大，致致使使焊焊条条发发红红，降降低低了了药药皮皮的的保保护护效效果。果。7 7 电弧长度过长。电弧长度过长。8 8 电源电压波动过大，造成电弧不稳定燃烧。电源电压波动过大，造成电弧不稳定燃烧。9.9.气体保护罩保护气体流量小，影响保护效果。气体保护罩保护气体流量小，影响保护效果。第17页/共36页缺陷六、气孔缺陷六、气孔防治措施：防治措施：1.1.不得使用药皮开裂、剥落、变质、偏芯或焊芯锈蚀的不得使用药皮开裂、剥落、变质、偏芯或焊芯锈蚀的焊条。焊条。2.2.焊条使用前，应按规定要求进行烘烤。焊

13、条使用前，应按规定要求进行烘烤。3.3.焊接前，对焊丝、母材坡口及两侧进行清理，彻底去焊接前，对焊丝、母材坡口及两侧进行清理，彻底去除油污、铁锈等物。除油污、铁锈等物。4.4.焊接时，应有可靠的防风、防雨措施，管内不得有穿焊接时，应有可靠的防风、防雨措施，管内不得有穿堂风。堂风。5.5.选用合适的焊接电流和焊接速度，采用短板焊接，进选用合适的焊接电流和焊接速度，采用短板焊接，进行适当的预燃。行适当的预燃。6.6.氩弧焊时，使用高纯度符合要法语的氩气。氩弧焊时，使用高纯度符合要法语的氩气。第18页/共36页缺陷七、夹渣缺陷七、夹渣产生原因：产生原因：1.1.母材中的夹渣混入到焊缝中。母材中的夹渣

14、混入到焊缝中。2.2.焊条药皮中的高熔点绷焊条药皮中的高熔点绷 分以及坡边边缘气化物分以及坡边边缘气化物及渣壳等未清理干净，焊接时滞留在熔化金属及渣壳等未清理干净，焊接时滞留在熔化金属中。中。3.3.坡口角度小，焊接电流过小，熔池粘度大等使坡口角度小，焊接电流过小，熔池粘度大等使熔渣不能及时浮出。熔渣不能及时浮出。4.4.焊条药皮成块脱落后未被电弧熔化。焊条药皮成块脱落后未被电弧熔化。5.5.多层道焊时熔渣清理不干净。多层道焊时熔渣清理不干净。第19页/共36页缺陷七、夹渣缺陷七、夹渣防治措施：防治措施：1.1.彻底清量母材坡口表面及附近区域的铁锈、油污等污物。彻底清量母材坡口表面及附近区域的

15、铁锈、油污等污物。2.2.多层道焊时，层间清理要彻底。多层道焊时，层间清理要彻底。3.3.选择适当的焊接电流，使熔池温度达到足以使熔渣充分选择适当的焊接电流，使熔池温度达到足以使熔渣充分浮出。浮出。4.4.加强焊工技术培训，熟练掌握操作技术，正确运条，始加强焊工技术培训，熟练掌握操作技术，正确运条，始终保持熔池清晰可见，促进熔渣与铁水良好分离。终保持熔池清晰可见，促进熔渣与铁水良好分离。5.5.选用焊接工艺性良好的焊接材料。选用焊接工艺性良好的焊接材料。第20页/共36页缺陷八、热裂纹缺陷八、热裂纹产生原因：产生原因：1.1.热热裂裂纹纹是是由由于于焊焊接接熔熔池池在在结结晶晶过过程程中中存存

16、在在着着偏偏析析，低低熔熔点点共共晶晶和和杂杂质质在在结结晶晶过过程程中中的的液液态态间间层层存存在在开开成成偏偏析析，当当焊焊接接应应力力足足够够大大时时，产产生生裂纹。裂纹。2.2.母母材材的的晶晶界界上上存存在在有有低低熔熔点点共共晶晶和和杂杂质质，焊焊接接过过程程中中，在在热热影影响响区区温温度度超超过过其其熔熔点点时时，这这些些低低熔熔点点化化合合物物熔熔化化形形成成液液态态间间层层，当当焊焊接接应应力力足够大时，产生裂纹。足够大时，产生裂纹。第21页/共36页缺陷八、热裂纹缺陷八、热裂纹防治措施：防治措施：1.1.限制母材及焊接材料中易偏析元素及在害杂质（如硫、限制母材及焊接材料中

17、易偏析元素及在害杂质（如硫、磷的含量）降低含碳量。磷的含量）降低含碳量。2.2.调整焊缝金属的化学成份，改善焊缝组织，细化焊缝晶调整焊缝金属的化学成份，改善焊缝组织，细化焊缝晶粒，以提高其塑性，减少或分散偏析程度，控制低熔点粒，以提高其塑性，减少或分散偏析程度，控制低熔点共晶的有害影响。共晶的有害影响。3.3.采用碱性焊条。采用碱性焊条。4.4.选择适当的焊接规范，适当提高焊缝的形状系统，采用选择适当的焊接规范，适当提高焊缝的形状系统，采用多层多道焊，避免中心线偏析。多层多道焊，避免中心线偏析。5.5.采用合理的焊拉顺序和方向，选用较小的焊接能量，整采用合理的焊拉顺序和方向，选用较小的焊接能量

18、，整体预热和锤击等各种降低焊接应力的各种工艺措施。体预热和锤击等各种降低焊接应力的各种工艺措施。6.6.收弧时将弧坑填满。收弧时将弧坑填满。第22页/共36页缺陷九、冷裂纹缺陷九、冷裂纹产生原因：产生原因：1.1.焊缝开甩淬硬组织。焊缝开甩淬硬组织。2.2.扩散氢的存在和浓集。扩散氢的存在和浓集。存在较大的焊接应力。存在较大的焊接应力。防治措施：防治措施：1.1.采用碱性焊条即低氢型采用碱性焊条即低氢型焊条。焊条。2.2.焊条在使用前应严格按焊条在使用前应严格按照规定的要求进行烘干。照规定的要求进行烘干。3.3.选择适当的焊接规范和选择适当的焊接规范和线能量。线能量。4.4.焊后及时进行热处理

19、。焊后及时进行热处理。5.5.采取降低焊接应力的各采取降低焊接应力的各种工艺措施。种工艺措施。第23页/共36页缺陷十、再热裂纹缺陷十、再热裂纹产生原因：产生原因：在再加热时，在一次在再加热时，在一次热过程中过饱和固溶热过程中过饱和固溶的碳化物再次析出，的碳化物再次析出，造成晶内强化，当晶造成晶内强化，当晶界的塑性应变能力不界的塑性应变能力不足以承受松弛应力过足以承受松弛应力过程中所产生的应力时，程中所产生的应力时，就形成了再热裂纹。就形成了再热裂纹。防治措施：防治措施：.减少残余应力和应减少残余应力和应力集中。力集中。.选择适当的焊接材选择适当的焊接材料，使焊缝金属的高料，使焊缝金属的高温强

20、度稍低于母材。温强度稍低于母材。.在保证室温接头强在保证室温接头强度的情况下，提高清度的情况下，提高清除应力退火温度。除应力退火温度。第24页/共36页缺陷十一、未焊透缺陷十一、未焊透产生原因：产生原因：.坡口角度及对口角度间坡口角度及对口角度间隙太小，钝边太厚。隙太小，钝边太厚。.焊接电流太小。焊接电流太小。.焊接速度太快。焊接速度太快。.焊件散热快，焊缝熔池焊件散热快，焊缝熔池降温太快。降温太快。.焊缝双面焊接时，背面焊缝双面焊接时，背面清理不彻底，或氧化物、清理不彻底，或氧化物、熔渣等阻碍了金属间充熔渣等阻碍了金属间充分熔合等。分熔合等。防治措施：防治措施：.控制接口焊口坡口控制接口焊口

21、坡口尺寸，符合要求。尺寸，符合要求。.彻底清理焊根。彻底清理焊根。.选择合适的焊接电选择合适的焊接电流和焊接速度。流和焊接速度。第25页/共36页缺陷十二、未熔合缺陷十二、未熔合产生原因：产生原因：.焊接线能量过小，焊条焊接线能量过小，焊条偏芯或操作不当，使电偏芯或操作不当，使电弧偏于坡口侧，使母材弧偏于坡口侧，使母材或前焊道未被熔化而被或前焊道未被熔化而被子熔化金属覆盖。子熔化金属覆盖。.母材坡口或前一焊道表母材坡口或前一焊道表面有锈斑或未清理净的面有锈斑或未清理净的熔渣等脏物时，焊接温熔渣等脏物时，焊接温度不够未能将共熔化结度不够未能将共熔化结合。合。防治措施：防治措施：.操作时要注意焊条

22、的角操作时要注意焊条的角度，运条摆动要适当，度，运条摆动要适当，注意坡口两侧的熔化情注意坡口两侧的熔化情况。况。.选用稍大的焊接电流，选用稍大的焊接电流，焊速不宜过快，使热量焊速不宜过快，使热量适当增加，以保证母材适当增加，以保证母材和熔敷金属或前一焊道和熔敷金属或前一焊道焊缝金属和熔敷金属充焊缝金属和熔敷金属充分熔化结合。分熔化结合。.禁止使用偏芯焊条。禁止使用偏芯焊条。.认真清理坡口及附近区认真清理坡口及附近区域的铁锈，油污等污物。域的铁锈，油污等污物。.层间清理要干净。层间清理要干净。第26页/共36页三、焊接符号表示法三、焊接符号表示法第27页/共36页第28页/共36页第29页/共3

23、6页第30页/共36页四、火电站焊接技术现状及发展四、火电站焊接技术现状及发展 电力是我国国民经济发展的基础产业之一。改革开放的电力是我国国民经济发展的基础产业之一。改革开放的2020年是中国电力发展最快、成就最大的时期。到年是中国电力发展最快、成就最大的时期。到20002000年底我年底我国全年发电总量达国全年发电总量达1350013500亿千瓦时，全国电力装机容量达亿千瓦时，全国电力装机容量达到到3.163.16亿千瓦，全国发电装机容量和全年发电量均居世界亿千瓦，全国发电装机容量和全年发电量均居世界第二位。第二位。随着电力工业的迅速发展，大容量的高温高压机组、不断随着电力工业的迅速发展，大

24、容量的高温高压机组、不断涌现，逐步淘汰了中温中压机组。到涌现，逐步淘汰了中温中压机组。到20002000年底全国拥有年底全国拥有1000 MW1000 MW及以上装机容量的火电厂及以上装机容量的火电厂6666座，全国现有火电大座，全国现有火电大机组容量为机组容量为200200210 MW210 MW的的192192台、台、250250300MW300MW的的180180台、台、320320362.5 MW362.5 MW的的5656台、台、500500660 MW660 MW的的3030台，台，800 MW800 MW的的2 2台，大机组已成为中国火力发电的主力机组。台，大机组已成为中国火力发

25、电的主力机组。为了进一步提高机组效率、降低煤耗、保护环境、减少为了进一步提高机组效率、降低煤耗、保护环境、减少CO2CO2的排放还有必要提高蒸汽参数。提高锅炉蒸汽温度和的排放还有必要提高蒸汽参数。提高锅炉蒸汽温度和压力参数是提高火力发电厂效率最有效的方法之一，特别压力参数是提高火力发电厂效率最有效的方法之一，特别是温度对效率的影响更为显著。是温度对效率的影响更为显著。第31页/共36页增大蒸汽压力要求使用高温强度更高的钢材，否则必增大蒸汽压力要求使用高温强度更高的钢材，否则必然使构件的壁厚成倍地增大。增加蒸汽温度则必然要然使构件的壁厚成倍地增大。增加蒸汽温度则必然要求钢材能在更高的温度下保持高

26、的强度。可见电力技求钢材能在更高的温度下保持高的强度。可见电力技术的发展在很大程度上依赖于材料技术的发展水平。术的发展在很大程度上依赖于材料技术的发展水平。顺应这一要求，自顺应这一要求，自2020世纪的世纪的8080年代以来，美、德、法、年代以来，美、德、法、日等国开发出一系列适用于蒸汽参数达日等国开发出一系列适用于蒸汽参数达600600/610/610、25 MPa25 MPa的铁素体热强钢和蒸汽温度达的铁素体热强钢和蒸汽温度达625625的奥氏体的奥氏体耐热不锈钢耐热不锈钢(T91/P91(T91/P91，T92/P92T92/P92，T122/P122T122/P122，Super304

27、HSuper304H，T23/P23)T23/P23)。这些钢是在现代的冶炼、轧。这些钢是在现代的冶炼、轧制、热处理和计算机控制技术基础上产生的，它们将制、热处理和计算机控制技术基础上产生的，它们将是我国今后新建大容量亚临界机组和超临界机组时首是我国今后新建大容量亚临界机组和超临界机组时首选的材料。因此研究和掌握这些材料的焊接工艺，研选的材料。因此研究和掌握这些材料的焊接工艺，研究并充分认识这些材料焊接接头在高温下的行为，是究并充分认识这些材料焊接接头在高温下的行为，是当前我国电站焊接工作者面临的任务。当前我国电站焊接工作者面临的任务。第32页/共36页 电站用钢的开发需要很长的周期，建国以来

28、我国电站高温高压管用钢材大多沿用国外成熟钢种，国内外实践证明12Cr1MoV、2.25Cr-Mo、TP304、TP347等钢工艺性能良好、运行可靠。但为了提高蒸汽温度和压力，20世纪60年代以后各国（也包括我国）纷纷致力于开发使用温度高于580低于650的钢种，其成果虽然已有不少应用，但都有些缺憾。1983年美国ORNL在花了8年时间对9Cr1Mo钢进行了改进后，推出的T91/P91钢具有优良的常温和610以下高温力学性能的同时，还具有良好的加工工艺性能。第33页/共36页可以说可以说T91/P91T91/P91钢的开发成功是电站用钢领域内近钢的开发成功是电站用钢领域内近3030年年努力的突破

29、。我国于努力的突破。我国于19871987年开始引进使用这种钢，年开始引进使用这种钢，1010多年来已有一些单位基本掌握了多年来已有一些单位基本掌握了T91/P91T91/P91钢的焊接工艺，钢的焊接工艺，同时也开展了同时也开展了T91T91与钢与钢102102、12Cr1MoV12Cr1MoV、TP304TP304钢异种钢异种钢焊接的研究工作。钢焊接的研究工作。T91/P91T91/P91等新钢种除了固溶和沉淀等新钢种除了固溶和沉淀强化外，还通过微合金化、控轧、形变热处理及控冷获强化外，还通过微合金化、控轧、形变热处理及控冷获得高密度位错和高度细化的晶粒，为钢的进一步强化和得高密度位错和高度

30、细化的晶粒，为钢的进一步强化和显著的韧化作出了贡献。三菱重工在显著的韧化作出了贡献。三菱重工在19851985年焊接年焊接P91P91大大口径厚壁管时所得的接头韧性，暴露了焊缝韧性低劣的口径厚壁管时所得的接头韧性，暴露了焊缝韧性低劣的现象，与此同时现象，与此同时HAZHAZ以及熔合区韧性低劣的现象远不如以及熔合区韧性低劣的现象远不如焊缝那样明显。我国的电站焊接工作者近年来对焊缝那样明显。我国的电站焊接工作者近年来对T91/P91T91/P91钢的实践，证实了焊缝的韧性对热输入和层间钢的实践，证实了焊缝的韧性对热输入和层间温度极其敏感。采用大热输入、高的层间温度温度极其敏感。采用大热输入、高的层

31、间温度(60kJ/cm(60kJ/cm、250350250350)时焊缝韧性仅为时焊缝韧性仅为3.919.5 J/cm23.919.5 J/cm2，降低线能，降低线能量和层间温度量和层间温度(25 kJ/cm(25 kJ/cm和和220250220250)时焊缝韧性达到时焊缝韧性达到了了73.2113.6 J/cm273.2113.6 J/cm2。焊缝的韧性还与焊后热处理制度。焊缝的韧性还与焊后热处理制度密切相关。此外熔敷金属的氧含量也影响它的韧性，实密切相关。此外熔敷金属的氧含量也影响它的韧性，实践证明践证明TIGTIG焊缝的韧性优于埋弧焊和手工电弧焊，而埋焊缝的韧性优于埋弧焊和手工电弧焊，

32、而埋弧焊又优于手工电弧焊弧焊又优于手工电弧焊 第34页/共36页 (1)(1)为适应提高火电站效率的需要，通过为适应提高火电站效率的需要，通过2020世纪后半叶世纪后半叶3030多年的努力，在纯化钢质的同时，运用微合金化和形多年的努力，在纯化钢质的同时，运用微合金化和形变热处理技术的细晶强韧化基础上，开发一系列高性能变热处理技术的细晶强韧化基础上，开发一系列高性能的马氏体热强钢和超级奥氏体热强钢，使提高蒸汽温度的马氏体热强钢和超级奥氏体热强钢，使提高蒸汽温度和压力参数、减少构件壁厚、降低热应力和结构应力成和压力参数、减少构件壁厚、降低热应力和结构应力成为可能。为可能。(2)(2)上述一系列新钢

33、种在具有优良力学性能的同时，上述一系列新钢种在具有优良力学性能的同时，还具有比原有相近成分的钢更优良的加工性能和焊接性。还具有比原有相近成分的钢更优良的加工性能和焊接性。其突出的焊接困难是焊缝性能和其突出的焊接困难是焊缝性能和HAZHAZ性能的劣化，克服性能的劣化，克服这种劣化现象、掌握这一类钢种的焊接技术、掌握这一这种劣化现象、掌握这一类钢种的焊接技术、掌握这一类焊接接头高温下运行的行为规律是电站焊接工作者当类焊接接头高温下运行的行为规律是电站焊接工作者当前面临的任务。前面临的任务。(3)(3)随着大容量老旧机组和调峰机组数量的增多，全随着大容量老旧机组和调峰机组数量的增多，全面开展电站设备的延寿工作和焊接修复，研究解决延寿面开展电站设备的延寿工作和焊接修复，研究解决延寿工作中的相关问题也是电站焊接工作者面临的工作。工作中的相关问题也是电站焊接工作者面临的工作。第35页/共36页感谢观看！感谢观看！第36页/共36页