汽轮机原理讲稿.pptx

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1、1第一节 多级汽轮机的工作过程1、多级汽轮机的采用、多级汽轮机的采用提高功率的途径：增加进汽量和总理想焓降考虑经济和安全问题，单级汽轮机有效利用很大理想焓降是不可能的解决方案：多级汽轮机。每级只利用总焓降中的一部分，都在最佳速度比附近工作，有效利用整机理想焓降，提高机组效率。第1页/共54页2多级汽轮机的特点多级汽轮机的特点单机功率大单机功率大 每一级都能在最佳速度比附近工作每一级都能在最佳速度比附近工作内效率高内效率高 可做成多排汽口，提高新蒸汽的参数，增加总进汽量可做成多排汽口，提高新蒸汽的参数，增加总进汽量分类：冲动式、反动式第2页/共54页3多级汽轮机有冲动式和反动式两种。国产100M

2、W、125MW、200MW汽轮机都是冲动式汽轮机；国产300MW汽轮机则是反动式汽轮机。多级汽轮机通常用喷嘴调节，控制进汽量，第一级称为调节级调节级，其余级称为压力级压力级。中小型汽轮机通常采用双列级作为调节级，大功率汽轮机多用单列级作为调节级。蒸汽进入汽轮机各级膨胀作功，压力和温度逐级降低，比容不断增加。因此，通流部分尺寸是逐级增大的，特别是在低压部分，平均直径增加很快。即叶片的高度越来越长。受到材料强度的限制，叶片不可能太长，故大型汽轮机都采用多排汽口。如国产200MW汽轮机，设计为三排汽口和两排汽口；国产300MW汽轮机采用两排汽口。第3页/共54页4现代多级汽轮机2 2、多级汽轮机的工

3、作过程、多级汽轮机的工作过程 蒸 汽 在 多 级 汽 轮 机 中 膨 胀 作 功 过 程 和 在 级 中 的 膨 胀 作 功 过 程一 样。作功过程是重复的，但参数是变化的。第4页/共54页5分流低压缸转子（实物照片，分流低压缸转子（实物照片，5级）级）第5页/共54页63、多级汽轮机的热力过程曲线、多级汽轮机的热力过程曲线调节级前的蒸汽状态点为 ，排汽压力用 表示。汽轮机总理想焓降为 。由于进汽节流损失和排汽机构的压力损失，调节级喷嘴前的实际状态点为 ,而汽轮机末级动叶出口压力为 。考虑了这两项损失之后，则总的理想焓降为 。为整机的有效焓降。多级汽轮机前一级排汽状态点就是下一级进汽状态点。把

4、各点连接起来，就是热力过程曲线，由三部分所组成：进汽机构的节流过程，各级实际膨胀过程,排汽管道的节流过程。第6页/共54页7第二节第二节 多级汽轮机的重热现象多级汽轮机的重热现象一、重热现象一、重热现象 在hs 图上，在过热区内，随着温度增加，等压线是呈扩散形；在湿蒸汽区，等压线是斜率为常数的直线。因此，在hs 图上的两条等压线之间的距离（焓降）是随着熵的增加而增加的。这样一来，前一级的损失造成的熵增，能使后一级的理想焓降增加。即前一级的损失，加热了蒸汽本身，使后一级的进汽温度升高，即在后一级得到了利用这就是多级汽轮机的重热现象重热现象。第7页/共54页8二、重热系数重热系数1、重热系数重热系

5、数整机理想焓降为：由于等压线是呈扩散形，所以：以上各式相加得：即有：也就是：称为重热系数。则上式写成第8页/共54页92 2、整机效率与级效率、整机效率与级效率 表示各级理想焓降之和大于整机理想焓降的部分。由于这部分热量的利用，使整机的内效率大于各级内效率的平均值。设各级内效率 相等，则各级有效焓降为：相加得第9页/共54页10因为整机的内效率为：由于 0，所以 ，即整机的内效率大于各级内效率平均值。通常，重热系数=0.03 0.08 ，其大小与下列因素有关：1)和级数有关，级数多，大；2)与各级内效率有关，级内效率低，则大；3)与蒸汽状态有关，过热区大，湿汽区小。*这里，决不能误认为越大越好

6、。因为增大，是以增加损失为代价的，而重热只能回收损失其中的一小部分。大会使整机的内效率降低。第10页/共54页11三，重热系数的计算一般用经验公式计算重热系数 其中，k修正系数，过热区 k=0.2；湿汽区 k=0.12；部分在过热区，部分在湿汽区 k=0.140.18。第11页/共54页12第三节第三节 焓降分配与级数的确定焓降分配与级数的确定蒸汽通流能力 平滑流道各级 平均直径dm 叶片高度l各级速比 u/c1各级 u/c1c1ht进出口参数总焓降Ht结果第12页/共54页13第四节第四节 多多 级级 汽汽 轮轮 机机 的的 损损 失失 汽轮机除了各级级内损失之外，还有进、排汽管道的节流损失

7、，前后端轴封的漏汽损失，机械损失。一一 ，前后端轴封的漏汽损失和漏汽量计算，前后端轴封的漏汽损失和漏汽量计算1 1，漏汽原因，漏汽原因 由于结构的要求，汽轮机大轴必须从汽缸内向外伸出并支持在轴承座上。这样，大轴和汽缸之间必须留有一定的间隙。汽缸的高压端，缸内蒸汽压力大于大气压力，蒸汽必然要从间隙向外泄漏。这样就减少了作功蒸汽量，降低了机组的经济性。在机组的排汽端，缸内为真空运行，蒸汽压力低于大气压力，外界的空气将通过间隙流入汽缸内，破坏真空，也会降低机组的经济性。第13页/共54页142 2，减少漏汽的措施，减少漏汽的措施 为 了 提 高 汽 轮 机 的 经 济 性，防 止 或 减 小 这 种

8、 漏 进、漏 出 现 象 的 存 在，因 此，在 汽 轮 机 的 两 端 漏 气（汽）处 装 设 汽 封，以 减 少 漏 气（汽）量。l 装 在 汽 轮 机 高 压 端 的 汽 封 称 为 前 轴 封，作 用 是 为 了 减 少 高 温 高 压 蒸 汽 从 汽 缸 内 向 外 泄 漏；l 装 在 汽 轮 机 低 压 端 的 汽 封 称 为 后 轴 封，它 的 作 用 是 为 了 防 止 外 界 空 气 漏 向 汽 缸，保 证 汽 缸 内 的 真 空 度。l 对 于 多 缸 的 大 型 汽 轮 机，每 个 缸 的 两 端 都 有 轴 封，其 作 用 要 根 据 具 体 情 况 而 定。第14页/

9、共54页15 减少漏汽（汽封)的技术传统技术：迷宫汽封、可调汽封迷宫汽封优化蜂窝汽封刷式汽封 结构优化：小直径汽封、多齿汽封、径向汽封、叶顶汽封、等第15页/共54页16可调汽封叶顶汽封多齿汽封小直径汽封第16页/共54页17汽封内流场优化第17页/共54页18蜂窝汽封与斜齿迷宫汽封第18页/共54页19（一）齿（一）齿 形形 轴轴 封封 的的 工工 作作 原原 理理 1 1，齿形轴封的结构，齿形轴封的结构 现代汽轮机中常见的轴封是齿形轴封，它是由许多固定在汽缸上的金属片组成。其高低齿与轴或者轴套上的凸肩沟槽相错对应，使两者之间保持一 较小的间隙，以形成许多汽封齿隙。而两齿之间形成一个环形汽室

10、。第19页/共54页20 2 2，减减少少漏漏汽汽的的途途径径：当漏汽通过轴封时，依次逐个通过这些齿隙和环形汽室。通过轴封漏量按续程方程来确定。为了减少漏汽量，可以通过：减少齿隙面积A、汽流速度C 和增大比容V 等办法来实现。但是：(1),比容由蒸汽流动状态来决定，不可任意改变。(2),而面积 分别为轴封直径、间隙）、轴封直径d是由大轴的强度确定。为了保证安全，间隙不能太小(一般=0.3 0.6 mm)。太小，可能使大轴与轴封片摩擦，造成大轴弯曲，引起机组振动。(3),可行的办法就是减小汽流速度C。汽流速度C取决于轴封齿两侧的压力差，所以减小轴封齿两侧的压力差是减少轴封漏汽量的主要措施。第20

11、页/共54页213.齿形轴封的工作原理齿形轴封的工作原理：从左图可见到，蒸汽通过一环形齿隙时，由于通道面积减小，速度增加，压力从 po 降到 p1 。但是蒸汽进入两齿间的大空间时，容积突然增大，速度大为减小。由于涡流和碰撞，蒸汽动能被消耗而转变成热量，使蒸汽焓值又回到原值，如左下图所示。即蒸汽通过轴封齿隙为一节流过程。其后，蒸汽每通过轴封一齿隙时，都重复这一过程，压力不断降低，直到降低到最后一齿后的压力为止。所以，轴封的作用是将一个较大的压差分割成若干个减小的压差，从而达到降低漏汽速度，减小漏汽量的作用。这就是齿形轴封的工作原理。蒸汽每通过轴封一齿隙时，压力不断降低，容积不断扩大，而流量是相同

12、的。根据连续性方程，则流速是越来越大的，并在最后一齿达到最大。如左图所示，ab 曲线对应C/v=常数，称为芬诺曲线。第21页/共54页22（二二 ）轴轴 封封 漏汽量计算漏汽量计算 为了计算轴封漏汽量，作两个假设：1，蒸汽在轴封间隙中的流动和在简单的渐缩喷嘴中的流动相似；2，假定轴封各齿隙的面积都相同。蒸汽在轴封间隙中流动，汽流速度逐级增加。若蒸汽在轴封间隙中的流动和在简单的渐缩喷嘴中的流动相似，则蒸汽在轴封间隙中的最大速度是临界速度，这一速度只可能在轴封最后一齿中达到。故，蒸汽在轴封间隙中的流动可能产生两种情况：1，蒸汽在轴封各齿隙中的流动均小于临界速度均小于临界速度；2，蒸汽在轴封最后一齿

13、隙中达到临界速度，而在以前各齿中其汽流速度均小于临界速度。第22页/共54页231 1，蒸汽在轴封最后一齿隙中流速低于临界速度，蒸汽在轴封最后一齿隙中流速低于临界速度 若已知轴封前后蒸汽压力为 ，轴封间隙为，轴封齿数为Z，高低齿间隙处的直径分别为 二者相差小，用平均半径 ，则轴的齿隙面积 。则通过轴封的漏汽量可用下式计算：从上式可知，当轴封前后蒸汽压力确定后，增加轴封齿数，可减少漏汽 量。第23页/共54页242 2，蒸汽在轴封最后一齿隙中流速达到临界速度，蒸汽在轴封最后一齿隙中流速达到临界速度 当蒸汽在轴封最后一齿隙中流速达到临界速度，而在此之前的各齿中，汽流速度均小于临界速度的情况下，其漏

14、汽量可用上式计算：而蒸汽在最后一齿隙中流速达到临界速度,其流量为临界流量，因此应按临界流量公式进行计算，即 根据连续性，两种流量应相等。则轴封最后一齿隙中流速达到临界时，漏汽量为：第24页/共54页253 3，临界状态判别式，临界状态判别式 当蒸汽在轴封最后一齿隙中流速达到临界速度时，则该齿前后压力比 0.546。则可得到临界状态判别式：即当 时，则说明最后一齿未达到临界速度；反之，若 则说明最后一齿达到临界速度。当判别之后，分别计算其相应的漏汽量。第25页/共54页264 4，轴封漏汽量的流量系数，轴封漏汽量的流量系数 在上述两种情况下的轴封漏汽量计算式中，没有考虑轴封结构的影响。所以，流过

15、轴封的实际漏汽量，应该是在上述两种计算式中所计算漏汽量再乘以一个流量系数。即 不同结构的轴封，其流量系数可从图2-10 中查得。对于平平齿齿齿齿封封，其流量的计算，则要从图2-11中查取一个修正系数，用此系数乘以用上述方法计算而得到的轴封漏汽量，即 第26页/共54页27图210、图211 流量系数、修正系数第27页/共54页28二，汽轮机进、排汽机构的压力损失二，汽轮机进、排汽机构的压力损失 汽轮机必须有进汽机构和排汽管道。进汽机构由主汽阀、调节阀、导汽管和蒸汽室组成。排汽机构是一个扩散形的排汽管所构成。蒸汽通过汽轮机进、排汽机构时，由于摩擦和涡流的存在，会使压力降低，形成损失。第28页/共

16、54页29图213 考虑进、排汽机构压力损失的热力过程曲线第29页/共54页301，进汽机构中的压力损失，进汽机构中的压力损失 由于摩擦和涡流的存在，蒸汽通过汽轮机进汽管道会有压力降低。这个压力降低不作功，是一种损失。而第一级喷嘴前的压力为 ，则 。由于压力差p存在，使整机理想焓降从 降为 。蒸汽在进汽机构中的压力损失和管道长短、阀门型线、蒸汽室形状及汽流速度有关。通常，当阀门全开时，汽流速度为（40 60）m/s，则在进汽机构中由于节流所引起的压力损失为：对于大型汽轮机（如国产200MW、300MW汽轮机），中压缸和低压缸之间有低压导汽管道相连接，则低压导汽管道的压力损失为：第30页/共54

17、页312、排汽管道压力损失、排汽管道压力损失 乏汽从末级动叶排出，经排汽管到凝汽器或供热管道，蒸汽在其中流动时，因摩擦、涡流等原因，会造成压力损失，即排汽管道的压力损失。若末级动叶出口压力为 ，凝汽器的压力为 ，则压力损失为 。由于压力损失的存在，使整机理想焓降由 变为 。差值为 ，压力损失主要取决于流速的大小、排汽管道的型线结构等原因。通常用下式来估计排汽管道的压力损失，即式中，阻力系数，一般取=0.050.1；排汽管中的汽流速度，对于凝汽机，取80120m/s；背压机，取 4060m/s。第31页/共54页32三，三，机机 械械 损损 失失 汽 轮 机 在 工 作 时，要 克 服 支 持

18、轴 承、推 力 轴 承 的 摩 擦 阻 力，还 要 带 动 主 油 泵 和 调 速 系 统 工 作，必 然 要 消 耗 一 部 分 功 率，用 机 械 损 失 来 描 述。汽 轮 机 的 机 械 损 失 一 般 用 机 械 效 率 来 计 算，式 中，分 别 为 汽 轮 机 的 轴 端 功 率、内 功 率；为 机 械 损 失，对 于 同 一 台 机 组，由 于 转 速 为 常 数，所 以 近 似 为 常 数。第32页/共54页33第五节第五节 汽汽 轮轮 机机 装装 置置 的的 效效 率率一，汽轮机的相对内效率 汽 轮 机 的 相 对 内 效 率 是 衡 量 汽 轮 机 内 能 量 转 换 完

19、 善 程 度 的 重 要 指 标。它 是 整 机 的 有 效 焓 降 与 理 想 焓 降 之 比，即 汽 轮 机 的 相 对 内 效 率 是 考 虑 了 机 组 进 出 口 管 道 的 压 力 损 失 和 各 级 内 能 的。第33页/共54页34二，汽轮机的内功率二，汽轮机的内功率 汽 轮 机 的 内 功 率 等 于 汽 轮 机 的 进 汽 量 与 有 效 焓 降 之 乘 积。对 于 无 回 热 加 热 系 统 的 汽 轮 机，它 的 内 功 率 为：(kw)或 者，(kw)对 于 有 回 热 加 热 系 统 的 汽 轮 机，它 的 内 功 率 为：其 中，D 、G 为 汽 轮 机 各 级

20、蒸 汽 量，为相应的有效 焓 降。第34页/共54页35三，汽轮机的轴端功率、电功率三，汽轮机的轴端功率、电功率 对 于 无 回 热 加 热 系 统 的 汽 轮 机，轴 端 功 率为：汽 轮 机 以 轴 端 功 率 来 拖 动 发 电 机 发 电，还 要 考 虑 发 电 机 的 机 械 损 失 和 电 气 损 失。用 表 示 发 电 机 的 效 率，则 在 发 电 机 的 出 线 端 所 获 得 的 电 功 率 为：其 中，称 为 相 对 电 效 率。它 表 示 每 kg 蒸 汽 所 具 有 的 理 想 焓 降 中 最 后 转 变 为 电 能 的 份 额，是 衡 量 汽 轮 发 电 机 组 经

21、 济 性 的 一 项 重 要 指 标。第35页/共54页36 四，循环热效率和绝对电效率四，循环热效率和绝对电效率 由 于 汽 轮 发 电 机 组 热 力 循 环 中 存 在 着 冷 源 损 失，所 以，为 了 使 得 1 kg 蒸 汽 获 得 理 想 焓 降为 的 热 量，就 需 要 加 给 它 多 许 多 的 热 量。若 忽 略 水 泵 耗 功，并 且 使 装 置 按 朗 肯 循 环 工 作，则 装 置 的 循循 环环 热热 效效 率率 为：其 中，-蒸 汽 的 初 焓，-凝 结 水 焓，即 在 背 压 pc 下 的 饱 和 水 焓。这 里，-为 每 1 kg 蒸 汽 在 锅 炉 中 所

22、获 得 的 热 量。对 于 有 回 热 加 热 系 统 来 说，则 应 为 末 级 高 压 加 热 器 出 口 的 给 水 焓 值 。这 样，整 个 热 力 循 环 中 加 给1kg 蒸 汽 的 热 量 最 终 转 变 为 电 能 的 份 额 称 为 绝 对 电 效 率，用 表 示：第36页/共54页37五，汽耗率d,热耗率q 除 了 用 效 率 表 示 汽 轮 发 电 机 组 的 经 济 性 外，还 经 常 用 汽 耗 率 d 和热 耗 率 q 来 表 示 其 经 济 性。生产 1 kwh 的 电 能 所 需 要 的 蒸 汽 量 称 为 汽 耗 率，用 d 表 示，即 d =（kg/kw.h

23、)对 于 同 功 率 的 汽 轮 机 组，虽 然 功 率 相 同，但 因 蒸 汽 的 初 终 参 数 不 同，而 使 得 汽 耗 量 不 一 样。所 以，汽 耗 率 d 并 不 宜 用 来 比 较 不 同 类 型 机 组 的 经 济 性，而 是 采 用 反 映 机 组 经 济 性 的 另 一 指 标热 耗 率，即 发 出 1 kw.h 电 能 所 需 要 热 量，用 q 表 示：第37页/共54页38对 于 中 间 再 热 机 组 (kJ/kw.h)其中，-汽轮机总进汽量、再热蒸汽量，（kg/h)，-再热蒸汽初焓、高压缸排汽焓，（kg/h)。考虑锅炉效率、管道损失及发电厂各种风机、水泵耗功的影

24、响，整个火力发电厂的绝对电效率要比汽轮发电机组的绝对电效率低，而火力发电厂的热耗率亦比汽轮发电机组的热耗率高。发电厂热效率 为：其中，是涉及锅炉效率、管道效率及厂用电的系数。一般取 0.80.85 。第38页/共54页39 当前世界主要工业发达国家火力发电厂的平均热效率为(38 40)%,超（超）临界机组可达45%。国产200MW汽轮发电机组的热耗率为 q=8402 kJ/kw.h，国 产300MW 汽轮发电机组的热耗率为q=7993 kJ/kw.h。第39页/共54页40第六节第六节 多级汽轮机的热力设计多级汽轮机的热力设计汽轮机原理热力发电厂工程设计多级汽轮机热力设计第40页/共54页41

25、第七节第七节 轴向推力及平衡方法轴向推力及平衡方法一，多级汽轮机的轴向推力一，多级汽轮机的轴向推力 蒸汽通过汽轮机通流部分膨胀作功时，对叶片的作用力由圆周分力和轴向分力所组成。其中，圆周分力推动叶轮作功，而轴向分力则对转子产生一个轴向推力。一般情况下，作用在冲动级上的轴向推力由 4 部分所组成：1 1、作用在动叶片上的轴向力、作用在动叶片上的轴向力 2 2、作用在叶轮面上的轴向力、作用在叶轮面上的轴向力3 3、作用在轮毂上或者转子凸肩、作用在轮毂上或者转子凸肩 上的轴向力上的轴向力 4 4、作用在轴封凸肩上的轴向力、作用在轴封凸肩上的轴向力第41页/共54页421 1、作用在动叶片上的轴向力、

26、作用在动叶片上的轴向力 当反动度不大时，压力反动度（）和焓降反动度相差不大，这样一来，则上式为 第42页/共54页432 2、作用在叶轮面上的轴向力、作用在叶轮面上的轴向力 当 叶轮两侧轮毂相等时，则上式为：其 中，为叶轮前的压力。3、作用在轮毂上或者转子凸肩上的轴向力作用在轮毂上或者转子凸肩上的轴向力 4、作用在轴封凸肩上的轴向力作用在轴封凸肩上的轴向力 这样，多级汽轮机总的轴向推力为各级轴向推力之和。即 ,(N)第43页/共54页44二，轴 向 推 力 的 平 衡 方 法 在 多 级 汽 轮 机 中，总 的 轴 向 推 力 是 很 大 的。特 别 是 反 动 式 汽 轮 机，其 总 的 轴

27、 向 推 力 可 达 200 300 T，冲 动 式 汽 轮 机，其 总 的 轴 向 推 力 可 达 4080T。这 样 大 的 轴 向 推 力 是 推 力 轴 承 所 不 能 承 受 的。因 此，必 须 设 法 减 少 总 的 轴 向 推 力，使 之 符 合 推 力 轴 承 的 能 承 载 能 力。也 就 是 说，对 汽 轮 机 总 的 轴 向 推 力 应 加 以 平 衡。第44页/共54页45常见的轴向推力平衡办法有：1.1.采用平衡孔平衡轴向推力采用平衡孔平衡轴向推力 在叶轮上开设平衡孔可以减少叶轮两侧的压力差，从而可以减少作用在叶轮上的轴向力。2.2.设置平衡活塞设置平衡活塞 如图所示

28、，在平衡活塞上装有齿形轴封，当蒸汽由活塞的高压侧向低压侧流动时，压力降低。平衡活塞在压力差作用下，就产生了一个向左的作用力。这个力刚好与轴向推力方向相反，起到了平衡作用。第45页/共54页463.3.采用多缸反向布置采用多缸反向布置 采用多缸反向布置，使汽流在不同的汽缸中作反向流动,其轴向力方向相反，达到了平衡的目的。图2-24为多缸反向布置的示意图。国产125MW、200MW、300MW 汽轮机都采用多缸反向布置的办法来平衡轴向力。4.4.推力轴承所承担的轴向推力推力轴承所承担的轴向推力 汽轮机的运行要求推力轴承承担一部分轴向推力，以保证汽轮机运行工况发生变化时，轴向推力方向不变，达到机组稳

29、定运转的目的。推力轴承所承担的轴向推力为：为了安全起见，核算推力轴承时，其安全系数 应大于1.5 1.7。第46页/共54页47第八节 汽轮机的极限功率一，汽轮机单机容量一，汽轮机单机容量 凝 汽 式 汽 轮 机 功 率：整 机 的 理 想 焓 降 取 决 于 初 终 参 数，通 常 为10001500 kJ/kg。三个效率的变化不大。故，汽轮机最大功率决定于进汽量。而通过汽轮机的最大流量又决定于末级叶片的几何尺寸。长叶片将产生巨大的离心力。叶片材料的强度是有限的，因此，末级叶片的叶高将受到限制。这就是说，单缸单排汽的汽轮机的功率是有限的，其最大功率称为汽轮机的极限功率极限功率。第47页/共5

30、4页48二二 ，提高汽轮机单机容量的措施，提高汽轮机单机容量的措施 由 于 单 缸 单 排 汽 汽 轮 机 受 到 极 限 功 率 的 限 制，为 了 得 到 更 大 的 功 率，就 必 须 采 取 其 他 措 施，常 用 的 办 法 有：1 1，提高新蒸汽的参数，辅之中间再热，提高新蒸汽的参数，辅之中间再热 能 有 效 地 增 大 整 机 的 理 想 焓 降。2 2，采采 用用 高高 强强 度度 低低 重重 度度 的的 合合 金金 材材 料料 采 用 高 强 度 低 重 度 的 合 金 材 料 制 造 末 级 叶 片，就 可 以 在 保 证 叶 片 强 度 的 条 件 下，增 长 末 级 叶

31、 片 的 高 度，增 大 通 流 面 积，增 大 汽 轮 机 单 机 功 率。3 3，采，采 用用 多多 排排 汽汽 口口 当 前 提 高 汽 轮 机 单 机 功 率 最 有 效 的 办 法。第48页/共54页494，采用给水回热系统：，采用给水回热系统：从汽轮机中间某些级抽出部分蒸汽来加热给水，一方面可以减少排汽量，同时也可以增加进汽量。减少排汽量，可以降低末级叶片高度，同时可以减少冷源损失；增加进汽量，可以增大机组功率，增大高压部分叶高和部分进汽度，提高其效率。这些都是可以提高热效率的。以上4点是提高汽轮机单机容量的主要措施，另外还有：5，提高背压；，提高背压；6，采用双层叶片；，采用双层

32、叶片；7，采用低转速。，采用低转速。第49页/共54页50提高初温提高初压再热三，中三，中 间间 再再 热热 的的 采采 用用 第50页/共54页51三，中三，中 间间 再再 热热 的的 采采 用用 1，新新蒸蒸汽汽参参数数的的提提高高所所带带来来的的影影响响 提高蒸汽初压，可以提高汽轮机效率。但蒸汽在作功膨胀到末了时，湿度增加，引起湿汽损失，降低机组效率。湿度增加会侵蚀叶片，降低机组的使用寿命，影响机组安全经济运行。2，采采用用中中间间再再热热 为解决这一问题，在提高初压同时，也要提高初温，但受到金属材料的限制。采用中间再热是解决这一矛盾的最好办法，将在汽轮机中作过功的蒸汽从某中间级全部抽出

33、来，送入锅炉再热器进行再过热，提高温度后又送入汽轮机中低压缸继续作功。3、采采用用中中间间再再热热的的问问题题 汽轮机结构复杂，系统复杂；汽轮机、锅炉运行方式复杂，调节系统要求高。因此，只有大型机组才采用，并且一般采用一次中间再热。二次中间再热循环只有在能源严重缺乏的日本采用过。第51页/共54页52小结小结 多级汽轮机多级汽轮机1、多级汽轮机的特点多级汽轮机的特点2、重热现象和重热系数、重热现象和重热系数 3、多级汽轮机余速利用的条件、多级汽轮机余速利用的条件4、多级汽轮机的的损失多级汽轮机的的损失5、汽轮机装置的效率、汽轮机装置的效率6、经济性指标？如何评价机组运行的经济性？、经济性指标？如何评价机组运行的经济性？7、轴向推力及平衡计算、轴向推力及平衡计算8、极限功率和提高单机容量的途径、极限功率和提高单机容量的途径第52页/共54页53第53页/共54页54感谢您的观看。第54页/共54页