水力学水跃学习.pptx

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1、12.水跃的特性参数 表面旋滚起点过水断面1-1称为跃前断面，该断面处水深h1称为跃前水深。表面旋滚末端的过水断面2-2称为跃后断面，该断面处的水深h2称为跃后水深。跃前、后水深之差a=h2-h1称为跃高，跃前断面和跃后断面之间的距离称为跃长Lj。第1页/共50页23.水跃的能量损失 第2页/共50页3 当1Fr11.7时，水跃为波状水跃，表面没有旋滚存在，故消能效果差。当Fr11.7时，表面存在旋滚的水跃为完全水跃。4.水跃的分类 第3页/共50页4 (1)共轭水深h1、h2的计算；(2)水跃跃长的计算；(3)水跃能量损失计算。5.水跃水力计算的主要内容第4页/共50页57-1 棱柱体水平明

2、渠的水跃方程 现在让我们来推导棱柱体水平明渠的水跃方程。设一水跃产生于一棱柱体水平明渠中，如下图所示第5页/共50页6 采用恒定总流的动量方程来推导水跃方程。对跃前、后断面列动量方程得假定：1、设水跃前、后断面处的 水流为渐变流。2、设摩阻力Ff0。3、设121 将连续性方程代入动量方程，得：棱柱体水平明渠的水跃方程第6页/共50页7 当明渠断面的形状、尺寸以及渠中的流量一定时，水跃方程的左右两边都仅是水深的函数，称为水跃函数。令 于是，水跃方程也可以写成如下的形式 上式表明，在棱柱体水平明渠中，跃前水深h1与跃后水深h2具有相同的水跃函数值，两个水深为共轭水深。第7页/共50页87-2 棱柱

3、体水平明渠中水跃共轭水深的计算 当明渠断面的几何要素和渠中流量已知时，由已知的共轭水深来计算另一个未知的共轭水深。一、共轭水深计算的一般方法一般来说，水跃方程中的A和hc都是共轭水深的复杂函数，因此水深不易直接由方程解出。对矩形：直接代公式。对其它断面形状：用试算法和图解法。第8页/共50页9试算法在应用试算法解共轭水深时，可先假设一个欲求的共轭水深代入水跃方程，如假设的水深能满足水跃方程，则该水深既为所求的共轭水深否则，必须重新假设直至水跃方程得到满足为止试算法可得较高的精确度，但计算比较麻烦 图解法是利用水跃函数曲线来直接求解共轭水深。当流量和明渠断面的形状尺寸给定时，可假设不同水深，试算

4、出相应水跃函数J(h)，以水深h为纵轴，以水跃函数J(h)为横轴，即可绘出水跃函数曲线水跃函数曲线具有如下的特性：第9页/共50页10水跃函数存在J(h)min，与J(h)min 相应的水深即是临界水深hk；当hhk时（相当于曲线的 上半支）；J(h)随着h即随 着跃后水深的减小而减小；当hhk时（相当于曲线 的下半支）；J(h)随着h即随 着跃前水深的减小而增大。第10页/共50页11 当已知h欲求h时只须绘出曲线的上半支有关部分。通过横坐标轴上J(h)=J(h1)=J(h2)的已知点A作一与纵坐标轴h相平行的直线，该直线与曲线相交于B点。显然，此B点的纵坐标值即是欲求值的h。其图解示意图见

5、图 a。当已知h求h时。则只须绘出曲线的下半支的有关部分，其图解示意图如图 b 所示。第11页/共50页12 例-证明与J(h)min相应的水深即临界水深 证：由微分方程得知，与 相应的水深满足下列方程（令J(h)的导数为零得出），即 式中 乃是过水断面面积A对水面线0-0的静矩。为了确定 ，由水深增量所导致的面积静矩 当为：面积矩第12页/共50页13 式中方括号内的函数式是以0-0为轴的新面积的静矩。于是则得到 上式与临界水深的条件相同。因此，与 相应的水深即是临界水深。第13页/共50页14第14页/共50页15第15页/共50页16第16页/共50页17第17页/共50页18第18页/

6、共50页19二、梯形明渠共轭水深的计算方法 梯形明渠共轭水深不易由水跃方程直接解出.在计算其共轭水深时,除了可以采用前述的试算法或图解法外,为了进一步简化计算.还可以应用一些特制的计算曲线.如附图所示的，以N为参变数的一簇 关系曲线。第19页/共50页20第20页/共50页21 三、矩形明渠共轭水深的计算 矩形明渠中水跃的跃前或跃后水深可以直接由水跃方程解出。对于矩形明渠，如以 b 表示渠宽，q 表示单宽流量，则 将以上诸关系式代入水跃方程，则得到棱柱体矩形水平明渠的水跃方程如下：第21页/共50页22 对上式整理简化后，得到 上式是对称二次方程。解该方程可得 或 因为跃前断面处水流弗劳德数的

7、平方为，故公式又可写成如下的形式：或式中 称为共轭水深比。从上式可以看出，是随着 的增加而增大的。第22页/共50页23 例7.6 有一水跃产生于一棱柱体矩形水平槽中。已知：q 为0.351m3/sm，h1为0.0528m。求h2。解：按公式计算h2，第23页/共50页24 例7.7 一水跃产生于一棱柱体矩形水平渠段中。今测得h1=0.2 m，h2=1.4 m。求渠中的单宽流量 q。解：由方程（7.10）解 q 得到下列公式将已知值代入上式，得通过本例可知，我们可以利用水跃来测量流量。第24页/共50页257-水跃方程的实验验证 水跃的共轭水深计算是以水跃方程为依据的。在推导该理论方程的时候，

8、曾经作过一些假定。这些假定是否正确，有待实验来验证。通常闸、坝等泄水建筑物下游的消能段多为矩形，因而矩形明渠的水跃计算有十分重要的意义。当明渠的断面形状为矩形时，共轭水深比乃是的函数。第25页/共50页26今以为纵坐标，为横坐标，根据上式绘出理论曲线，如图所示。在同一坐标中，也绘出了实验点。可以看出理论曲线与实验点相当吻合。第26页/共50页27 对于梯形明渠中的水跃，虽然当时，按水跃方程计算的值较实测值稍小，并且计算误差随着的减小而增加但是当时，由于假定及所导致的误差尚不到。其他断面形状的水平槽的水跃实验也证实了水跃方程的误差不大。由此可见，水跃方程-或-是可以用于实际计算的。第27页/共5

9、0页287.4棱柱体水平明渠中水跃的能量损失 1.能量损失机理：水跃的运动要素变化得很剧烈。上图绘出了水跃段中和跃后一些断面上的流速分布图。从图中可以看出，流速急剧变化和水跃段中最大流速靠近底部的情况。在水跃表面旋滚与主流的交界面附近旋涡强烈，从而导致该处水流的激烈紊动、混掺，使得紊流的附加切应力远较一般渐变紊流的为大。很大的紊流附加切应力使跃前断面水流的大部分动能在水跃段中转化为热能而消失。水跃段跃后段第28页/共50页29 在跃后断面22处，流速的分布还是很不均匀的，同时，该处的紊流强度也远较正常的渐变紊流为大。直到断面33处，紊流强度才基本恢复正常。断面22与断面33之间的流段称跃后段。

10、其长度Ljj约为（2.53.0）Lj。紊流强度第29页/共50页30 在棱柱体水平明渠中，断面33处的水深 h3 与跃后水深h2 基本相等。故一般可近似地令 及 。虽然，但跃后断面22处的动能仍较断面33处的为大。断面22处流速分布很不均匀和紊流强度大，此多余的动能在跃后段中也将转化为热能而消失。第30页/共50页31二、棱柱体水平明渠中水跃的能量损失计算2.水跃段水头损失的计算第31页/共50页32第32页/共50页333.跃后段水头损失的计算 因为，可以近似地令h3=h2，v3=v2及1，于 是上式简化为：第33页/共50页344.水跃总水头损失和水跃段水头损失的近似计算 第34页/共50

11、页354.水跃总水头损失和水跃段水头损失的近似计算 第35页/共50页36第36页/共50页374.水跃的消能效率 水跃的消能效率 消能系数Kj越大则水跃的消能效率越高。且 第37页/共50页384.水跃的消能效率 第38页/共50页394.水跃的消能效率 第39页/共50页404.水跃的消能效率 第40页/共50页414.水跃的消能效率 第41页/共50页424.水跃的消能效率 第42页/共50页434.水跃的消能效率 第43页/共50页444.水跃的消能效率 +第44页/共50页45五、棱柱体水平明渠中水跃跃长的确定1.确定水跃跃长的意义 在完全水跃的水跃段内，水流紊动强烈，底部流速很大。

12、一般需设置护坦加以保护，所谓护坦apron是指在泄水建筑物上、下游侧，为保护河床免受冲刷或浸蚀破坏的刚性护底建筑物。第45页/共50页46五、棱柱体水平明渠中水跃跃长的确定1.确定水跃跃长的意义 跃后段的一部分范围内也需铺设海漫以免底部冲刷破坏。海漫apron extension，位于护坦或消力池下游侧，用以调整流速分布，继续消耗水流剩余动能，保护河床免受冲刷的柔性护底建筑物。钢筋石笼海漫 第46页/共50页47五、棱柱体水平明渠中水跃跃长的确定1.确定水跃跃长的意义消能池（消力池）stiling basin位于泄水建筑物下游侧，用以形成水跃以消减水流动能的池形建筑物。第47页/共50页48五、棱柱体水平明渠中水跃跃长的确定2.矩形明渠的跃长的经验公式为 或 式中C为经验系数，为Fr1的函数，吴持恭曾根据其试验资料求得第48页/共50页49五、棱柱体水平明渠中水跃跃长的确定3.梯形明渠的跃长的经验公式为 式中B1及B2为水跃前后断面处的水面宽度。注意:(1)由于水跃中水流的强烈紊动，因此水跃长度也是脉动的，也即跃长是时均值；(2)跃长随槽壁粗糙程度的增加而缩短；(3)当棱柱体明渠的底坡较小时，上述公式可近似应用。第49页/共50页50感谢您的观看！第50页/共50页