水平承载力与位移群桩基础计算.pptx

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1、 一般工业与民用建筑中的基础，常以承受竖向荷载为主，但在桩基上作用有较大水平荷载时还必须对桩的水平承载力进行验算。一般来说当水平荷载和竖向荷载合力与竖直线的夹角不超过5度时，竖直桩的水平承载力不难满足设计要求，更应采用竖直桩。因此下面的讨论仅限于竖直桩的水平承载力。实践表明：桩的水平承载力远比竖向承载力要低！第1页/共58页.单桩的水平承载力桩的水平荷载作用的特征桩在水平荷载作用下，桩身产生挠曲变形，变形的形式与桩和地基的刚度有关。桩身变形挤压侧土体，而土体对桩侧产生水平抗力，其大小和分布与桩的变形、地基条件和桩的入土深度有关。桩在破坏之前，桩身与地基的变形是协调的，相应地桩身产生了内力。随着

2、桩身变形和内力的增大，对于低配筋率的灌注桩来说常是桩身首先出现裂缝，然后断裂破坏；第2页/共58页 对于抗弯性能好的钢筋混凝土预制桩，桩身虽然未断裂，但桩侧土体已明显开裂和隆起，桩的水平位移一般已超过建筑物的允许值，也应认为已破坏。影响桩水平承载力的因素影响桩水平承载力的因素较多，主要有以下几种：桩的截面尺寸和材料强度桩的截面尺寸越大，材料强度越高，桩的抗弯刚度越大；反之，桩的抗弯刚度就小。对于抗弯刚度较大的桩，在水平位移较大时仍不折断，但已超过建筑物的允许位移值。所以，桩的水平承载力常常不是由桩的强度确定，而是由桩的允许水平位移值控制。第3页/共58页地基土的强度地基土的强度越高，抵抗水平位

3、移的能力就越大，桩的水平承载力也就越大。所以，地基强度高的比地基强度低的桩的水平承载力大。桩头嵌固条件桩头嵌固于承台中的桩，其抗弯刚度大于桩头自由的桩。所以，桩头嵌固提高了桩抵抗横向弯曲的能力，使桩的水平承载力增大。桩的入土深度 桩随着入土浓度增加，水平承载力就逐渐提高，当达到某一深度后，继续增加入土深度，承载力将不起变化，桩抵抗水平荷载作用所需的入土深度，称为有效长度。第4页/共58页 在水平荷载作用下，有效长度以下部分，桩没有显著的水平变位。桩的入土深度小于有效长度时，则不能充分发挥地基的水平抗力，荷载达到一定值后，桩就会倾倒而被拔出；而当桩的入土深度大于有效长度时，桩嵌固在土中某一深度处

4、，地基的水平抗力得不到充分发挥，桩不致倾倒或被拔出，而是产生弯曲变形。桩的间距 当桩距较小（小于3d）时，桩前区土中应力将发生重迭,地基变形大，桩的水平承载力下降；当桩距较大时，应力重迭的影响小。但桩距大，承台尺寸也随之增大，因此，设计必须进行经济比较，全面加以考虑。第5页/共58页确定水平承载力的方法单桩的水平承载力与竖向承载力一样，不仅取决于地基土的阻力而且也决定于桩身材料强度。设计时，仍然是先根据地基土的阻力确定单桩的水平承载力，再据此承载力考虑一定的安全度，按桩身材料验算并选定其材料强度。根据地基土对桩的侧向阻力确定单桩水平承载力的方法，通常有以下几种：水平静载荷试验法：桩的水平静载荷

5、试验是在现场条件下进行的，影响桩的水平承载力的各种因素都得到比较真实的反映，因此试验测得的承载力和地基水平抗力系数最符合实际情况。如果预先在桩身埋设测试原件，则试验资料还能反映出加载过程中桩身截面的内力和位移。第6页/共58页理论计算取值法：根据桩顶的水平位移容许值，用理论公式进行计算，从而确定单桩的水平承载力。经验取值法：根据当地桩基的使用经验取值，确定单桩的水平承载力设计值，如北京地区400mm直径灌注桩，水平承载力取40 kPa 60kPa。根据桩身材料确定单桩水平承载力，是从桩身材料 的强度、抗裂度验算出发加以确定的。按加荷方式的不同，试验方法有多循环加卸载法和分级连续加载法两种，前者

6、用于承受反复作用水平荷载的桩基，后者用于承受长期水平荷载的桩基。详见建筑桩基技术规范（JGJ94-94）。第7页/共58页.单桩在水平荷载作用下的计算方法单桩在水平荷载作用下的变形和内力计算，通常采用按文克勒假定的弹性地基上梁的计算方法，即把承受水平荷载的单桩视为文克尔地基上的竖直梁，通过梁的挠曲微分方程解答，计算桩身的弯矩和剪力，并考虑由桩顶竖向荷载产生的轴力，进行桩的强度计算。基本假定单桩受水平荷载时，可把土体视为直线变形体，假定深度z处的水平抗力x等于该点的水平抗力系数kh与该点的水平位移的乘积。即此时忽略桩土之间的摩阻力对水平抗力的影响以及邻桩的影响。第8页/共58页 地基水平抗力系数

7、 kh的分布和大小，将直接影响挠曲微分方程的求解和桩身截面内力的变化。各种计算理论假定的 kh分布图式不同。较为常用的有下列四种计算方法。常数法：假定沿深度为均匀分布即kh=k。这是我国学者张有龄在三十年代提出的方法。k法：假定在桩身第一挠曲零点以上按直线分布即kh=kz；以下段为常数，即kh=k。m法：假定kh沿深度z成正比增加，即kh=mz。见P229表8.12 c值法：假定kh沿深度z按cz1/2的规律分布，即kh=cz1/2。实测资料表明：m法（当桩的水平位移较大时）和c值法（当桩的水平位移较小时）比较接近实际。第9页/共58页8.6 8.6 群桩基础计算群桩基础计算 问题1.群桩的承

8、载力是否等于单桩承载力之和？2.单桩的沉降与群桩的沉降是否相同？3.群桩承载力和沉降如何确定？群桩效应系数：概念如何？概念如何？第10页/共58页岩石土 6d1 群桩的工作特点群桩的工作特点1.1端承型群桩基础端承型群桩基础第11页/共58页 1.端承型群桩基础桩顶荷栽基本上通过桩身直接传递到桩端处地基持力层，各桩在桩端处的压力分布无明显的应力迭加现象，故群桩基础中各基桩的工作性状与单桩基本一致；群桩基础承载力等于各单桩承载力之和；群桩的沉降量几乎等于单桩的沉降量；端承型群桩基础 当各桩的荷载相同、沉降相等、且桩距大于33.5倍桩径时，群桩的沉降量几乎等于单桩的沉降量。第12页/共58页 2.

9、摩擦型群桩基础 摩擦桩在竖向荷载作用下群桩的作用与孤立单桩是有显著差别的。作用在摩擦桩上的荷载是通过桩侧阻力传递的。由于摩擦阻力的扩散作用，群桩中各桩传递的应力互相重迭，以致桩端平面处的附加应力大大超过孤立的单桩，且附加应力影响的深度和范围也比孤立的单桩大得多，群桩的桩数越多，这种影响越显著。因此摩擦桩中各桩所受荷载与孤立单桩相同时，群桩的沉降量比单桩要大。如果不允许群桩的沉降量大于单桩的沉降量，则群桩中的每一根桩的平均承载力将小于单桩的承载力。这种基桩的承载力和沉降性状与相同地质条件和设置方法同样的单桩有明显差别的现象称为群桩效应群桩效应。由上述可见，群桩效应主要针对摩擦桩而言。第13页/共

10、58页 端承型群桩基础:群桩基础承载力等于 各单桩承载力之和；桩的沉降量几乎等于 单桩的沉降量；群桩效应系数：端承型群桩基础 第14页/共58页岩石土压力扩散深度压力扩散深度 6d1.2摩擦型群桩基础第15页/共58页 摩擦桩在竖向荷载作用下群桩的作用与孤立单桩是有显著差别的。作用在摩擦桩上的荷载是通过桩侧阻力传递的。由于摩擦阻力的扩散作用，群桩中各桩传递的应力互相重迭，以致桩端平面处的附加应力大大超过孤立的单桩，且附加应力影响的深度和范围也比孤立的单桩大得多。群桩的桩数越多，这种影响越显著。第16页/共58页 因此摩擦桩中各桩所受荷载与孤立单桩相同时，群桩的沉降量比单桩要大。如果不允许群桩的

11、沉降量大于单桩的沉降量则群桩中的每一根桩的平均承载力将小于单桩的承载力。这种基桩的承载力和沉降性状与相同地质条件和设置方法的同样单桩有明显差别的现象称为群桩效应。即：群桩效应主要针对摩擦桩而言。第17页/共58页摩擦型群桩基础 当桩数少，桩中心距较大 时，桩端平面处各桩传来 的压力互不重叠，群桩中每个单桩的工作状态与单 桩一致。群桩的承载力各单桩 承载力之和 摩擦型群桩桩端平面上的压力分布 （a）单桩第18页/共58页 摩擦群桩基础摩擦群桩基础应力叠加应力叠加 、桩底应力增加、桩底应力增加,使承载力不足使承载力不足;总的总的沉降增加沉降增加对于砂土 sp 1.0,粘性土 sp 1.0第19页/

12、共58页 2.承台下土对荷载的分担作用承台下土对荷载的分担作用 考虑桩和承台下土的共同工作，使承台兼有浅基础的 作用，组成复合桩基。承台底分担荷载的作用是随着 桩群相对于桩基土向下位移幅度 的加大而增强的。设计复合桩基时应注意：在桩基沉降不会危及建筑物的安 全和正常使用、且台底不与软土 直接接触时，才宜于开发利用 承台底土的反力的潜力。1-台底土反力；2-上层土位移；3-桩端位移（桩基整体下沉）第20页/共58页关于承台承载力问关于承台承载力问题题承台下土的承载力低于浅基础，承台内反力小于外承台下土的承载力低于浅基础，承台内反力小于外围围,双曲线分布双曲线分布1.承受经常出现的动力作用，如铁路

13、桥梁桩基；承受经常出现的动力作用，如铁路桥梁桩基；2.承台下存在可能产生负摩阻力的土层；承台下存在可能产生负摩阻力的土层；3.在饱和软土中沉入密集桩群，引起超静孔隙水压力和土在饱和软土中沉入密集桩群，引起超静孔隙水压力和土体隆起，随时间推移，桩间土逐渐固结下沉而承台脱离；体隆起，随时间推移，桩间土逐渐固结下沉而承台脱离；4.端承桩情况下不考虑承台承载力。端承桩情况下不考虑承台承载力。第21页/共58页3.群桩的竖向承载力设计值群桩的竖向承载力设计值 桩基的群桩效应难以通过承台桩土相互作用分析的理论方法求解，为了实用的目的，桩基规范JGJ94JGJ949494规范引用构成 基桩极限承载力诸分量的

14、平均值与其相应单桩诸分量的平均值之比作为该分量的群桩效应系数。第22页/共58页(1).(1).对于桩数超过3 3根的非端承桩复合 桩基，宜考虑桩群、土、承台的相 互作用效应，其复合基桩竖向承载 力设计值为：第23页/共58页 R单桩总极限侧阻力和总极限端阻力标准值；QCK相应于任意一基桩的承台底地基土 的总极限阻力 标准值；qck承台 底下等于承台半宽的深度（5m）范围内地 基的极限阻力标 准值；Ac承台底地基土的净面积；s、P、sP、c 桩侧 阻、桩端阻、桩侧阻端阻综合抗力及 承台 底地基土的抗力分项系数，表8-16值；s、P、SP桩侧阻、桩端阻、桩侧阻端阻综合群桩效 应系数。第24页/共

15、58页承台宽度的深度内(6d s6d 桩距大于6 6倍桩径 n9 n9 独立基础 m m 2 2 条基础 某些单层工业厂房桩基第44页/共58页桩基变形验算：桩基变形验算：桩基变形的特征值：桩基变形的特征值：沉降量、沉降差、倾斜、局部倾斜砌体承重结构砌体承重结构框架结构和单层排架结构框架结构和单层排架结构多层或高层建筑和高耸结构多层或高层建筑和高耸结构倾斜倾斜：建筑物桩基础倾斜方向两端点的沉降差与其距建筑物桩基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值。离的比值。局部倾斜局部倾斜:墙下条形承台沿纵向墙下条形承台沿纵向某一长度范围内某一长度范围内桩基桩基础两点的沉降差与其距离的比值。础两点的沉降差与

16、其距离的比值。第45页/共58页1）计算简图如图，桩基内任意点的最终沉降量可用角点法按下式计算：桩基沉降计算经验系数；非软土地区和软土地区桩端有良好持力层时取1；软土地区且桩端无良好持力层时，当桩长25m时，取1.7,桩长25m时，取(5.9-20)l(7-100)l。e 桩基等效沉降系数。第46页/共58页 对于矩形布置的桩基，在计算变形时可以简化：矩形基础中点沉降：矩形基础角点沉降：第47页/共58页2）确定地基沉降计算深度Zn 确定地基沉降计算深度，有应力比法和应变比法两种。而应力比法是我国工程设计人员十分熟悉的计算方法，因此建筑桩基技术规范JGJ94-94规定按应力比法确定，即Zn 处

17、的附加应 力z与土的自重应力c应符合下式要求：附加应力系数根据角点法划分的矩形长宽比及深宽比查规范附录5。说明：在计算桩基沉降时，应考虑相邻基础的影响，采用叠加原理计算；规范对于Zn的确定与实际情况相比，偏大还是偏小？第48页/共58页说明：在计算桩基沉降时，应考虑相邻基础的影响，采用叠加原理计算；桩基等效沉降系数可按独立基础计算。当桩基形状不规则时，可采用等代矩形面积计算桩基 ，等效矩形的长宽比可根据承台实际形状确定。等效沉降系数按规范中按规范中等效作用法计算出等效作用法计算出的桩端沉降和按照的桩端沉降和按照弹弹性理论法性理论法确定的桩端附加应力采用分层总和法计确定的桩端附加应力采用分层总和

18、法计算的桩端沉降的比值，和算的桩端沉降的比值，和桩长径比、距径比、桩桩长径比、距径比、桩数、承台长宽比数、承台长宽比有关。有关。第49页/共58页广东省鹤山市某粮食仓库桩基础不均匀沉降的分析与处理广东省鹤山市某粮食仓库桩基础不均匀沉降的分析与处理第50页/共58页第51页/共58页工程地质条件及桩基施工情况 为了确定建筑物基础产生不均匀下沉的原因，技术人员查阅了工程地质报告及其桩基施工记录，发现4钻孔(紧邻西端墙)显示20.0-22.4m为全风化花岗岩层,5钻孔(紧邻东端墙)显示14.6-29.0m为中细砂淤泥层，软流塑，说明其西面的地质情况较好，480锤击灌注桩能直接支承于全风化花岗岩上，如

19、靠近4钻孔的试1桩施工时桩管深入土层22.3m;而东面地质情况就较差，480锤击灌注桩桩端支承于深达20m的软流塑、含中细砂的淤泥层上，如靠近5钻孔的162桩施工时桩管深入土层达24.7m,桩端仅能支承于软流塑淤泥层上，最后3阵锤击贯入度分别为13,12,12cm，远远超出试1桩最后3阵锤击贯入度2cm的要求，东部、轴桩端持力层均出现这种情况。从施工设备看来，480锤击灌注桩机桩管总长为25.5 m ,是该市第52页/共58页当时最长的桩管了，但由于桩管长度仍不足，故无法使桩穿越该软土层而支承在全风化花岗岩土层上。虽然设计人员在现场对、轴及B轴桩基础进行了补桩处理，希望通过提高基础承载力来满足

20、桩承台承受上部结构荷载的要求，但因受洪水袭击而使松软欠固结的填土受水浸泡，水位回落后，厚达6.6m的回填砂土对桩本身产生负摩擦力又加大了桩的负荷，使得桩基础不均匀沉降仍得不到有效控制。综上所述，深厚软弱的桩基础持力层和松散的未经固结的回填砂土产生的负摩擦力是造成建筑物桩基不均匀下沉的主要原因，为确保安全，必须对桩基础进行加固处理。第53页/共58页压力灌桨法地基加固 根据本工程地质条件和桩基础产生不均匀下沉的原因分析，经研究决定采用压力灌浆法进行处理，对、轴及B轴桩基软土层进行加固，以增大土层摩擦力和桩尖土层承载力，达到提高桩基承载力和控制地基不均匀沉降的目的。施工单位进场后首先进行地质钻探和

21、灌浆试验，证明土层可灌性良好，取灌浆半径为0.5-1.0m,对各桩承台灌浆分浅部和深部两次进行，先以5-7m的浅孔灌浆加固桩承台底部土层，然后视各桩长分别以20m左右的深孔灌浆加固桩周土层，灌浆施工工艺如下:布孔、钻孔一下管(花管)一冲孔一灌浆一拔管一封孔。灌浆采用双液灌浆法(双层管)，水泥为42.5级硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥;水玻璃为40Be，加水稀释成27Be;浆液配比为水:水泥=1:1,水泥浆:水玻璃液=1.5:1;灌浆压力取0.2-0.6MPa;泥浆泵排量为52L/min;拔管提升速度为5-l0cm/min;采用振冲式灌浆机进行灌浆施工。第54页/共58页结论1.采用压力灌浆法对松散

22、、未经压实的填土和软土地基进行处理，能取得良好的加固效果；2.在地基土层均匀性变化较大的情况下，特别是当存在较厚软弱土层时，必须进行地基变形验算；3.未经压实的松散填土在固结过程中会对桩基产生负摩擦力，因此在桩基设计时必须考虑这一不利因素的影响。第55页/共58页 在工程中使用的桩基础按设计原则界定为常规桩基础、复合桩基础和减少沉降桩基础:常规桩基础:按满足承载力(强度)要求的原则设计的桩基础，也即在设计时由上部结构和基础的荷载来确定桩数和桩长，并且认为上部结构和基础的荷载完全由桩承担。复合桩基础:考虑桩和承台底地基土共同承担荷载的原则设计的桩基础，设计时主要由上部结构和基础的荷载确定桩长和桩

23、数。减少沉降桩基础是现代桩土相互作用理论研究的重要成果之一，是指按控制地基沉降的原则设计的桩基础，也即在设计时由基础的沉降控制值来确定桩数和桩长。减少沉降桩基础目前在工程界也往往被称为沉降控制复合桩基、以沉降量为控制指标的复合桩基或疏桩基础。第56页/共58页减少沉降桩基础的优点主要有:1.充分利用和发挥了桩对控制基础沉降的能力;2.桩可按单桩极限承载力设计，使桩的承载能力 得到充分的发挥;3.减少了用桩数量，与常规桩设计方法相比，一 般可减少用桩数量30%以上，大大降低了基础 的工程造价，并可减少对环境影响;4.与水泥土搅拌桩或粉喷桩等地基处理相比，由 于减少沉降桩一般采用钢筋混凝土桩，其质量 控制能够得到较好的保证。第57页/共58页感谢您的观看！第58页/共58页