桥梁结构理论与计算方法桥梁结构温效应理论.pptx

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1、随着空心高桥墩、大跨度预应力混凝土箱梁桥等一些混凝土结构的发展，温度应力对混凝土结构的影响和危害，已越来越引起工程界的重视温度应力分为两种：一种是在结构物内部某一构件单元中，因纤维间的温度不同，所产生的应变差受到纤维间的相互约束而引起的应力，称其为温度自约束应力或温度自应力；另一种是结构或体系内部各构件，因构件温度不同所产生的不同变形受到结构外支承约束所产生的次内力的相应应力，称其为温度次约束应力或温度次应力。温度应力具有明显的时间性、非性线，且应力、应变有时并不服从虎克定律。温度分布在混凝土结构中，某一时刻结构内部与表面各点的温度状态即为温度分布。由于混凝土的导热系数较小，在外表温度急变的情

2、况下，内部温度的变化存在明显的滞后现象第1页/共73页，导致每层混凝土所得到或扩散的热量有较大的差异，形成非线性分布的温度状态。影响混凝土温度分布的外部因素主要有大气温度变化的作用，如太阳辐射夜间降温寒流风、雨、雪等各种气象因素的作用。影响混凝土温度分布的内部因素主要由混凝土的热物理性质构件的形状等决定。值得注意的是，本章大多提及混凝土桥，原因是混凝土抗拉能力较差，对温度更敏感温度对其它材料桥梁同样重要。且本章分析方法亦同样适用第2页/共73页1)混凝土的热物理性能混凝土的导热系数和比热等热工参数性质的主要影响因素是其配合料，而混凝土的龄期与水灰比则对混凝土的热工参数影响较小。骨料对混凝土导热

3、系数的影响较大一 般 骨 料 混 凝 土 的 导 热 系 数 约 为 1.863.49W/(ms.)（约为黑色金属的1/27）而 采 用 轻 质 骨 料 混 凝 土 的 导 热 系 数 约 为1.16W/(m.s.)骨料对混凝土比热的影响也较明显普通骨料混凝土的比热为8001200J/（kg），约为轻质骨料混凝土比热的1.6倍左右。在常温范围内混凝土的线膨胀系数一般是不变的，轻质骨料混凝土的数值较小。在一般工程计算中，普通骨料的混凝土、钢筋混凝土和预应力混凝土，线膨胀系数可采用1.010-5/。第3页/共73页（1）箱形桥梁这是现代大、中跨径桥梁常用的结构形式，现以双室箱梁为例，下图示出几个时

4、刻的温度分布状态，其具有明显的指数曲线特征第4页/共73页（2）双T形桥梁这是中、小跨径桥梁常用的截面形式，例如多T形、形桥梁或板梁式结构等。但这种桥梁的温度分布实测资料较少，根据箱形桥梁的实测资料分析，拟定双T形桥梁可能的温度分布，如上图所示第5页/共73页（3）箱形桥墩以实测资料分析，箱形薄壁空心桥墩的温度分布如图所示。第6页/共73页（4）板式墩板式柔性桥墩的实测温度分布第7页/共73页（5）桥梁构件温度分布的特点以上可见，桥梁构件的构造对温度分布有明显的影响。在混凝土箱形截面桥梁中，沿箱梁顶板表面温度分布比较均匀，但沿腹板表面的温度分布则随时间而变。混凝土塔柱、墩柱结构的垂直表面的温度

5、分布，随其表面的朝向、太阳方位角的变化而异。钢筋对混凝土构件温度分布的影响较小，可不予考虑公路桥梁顶板上的沥青路面层，当其较厚时对顶板有明显的降温作用，但较薄时因其吸热作用而对顶板不利温度荷载温度荷载是分析温度应力的前题，它与一般桥梁荷载有质的区别，即具有时间性、空间性和结构个性1)温度荷载的特点混凝土桥梁构件的表面与内部各点的温度随时都在发生变化，但就自然环境条件变化所产生的温度荷载，一般可第8页/共73页分为日照温度荷载、骤然降温温度荷载及年温度变化荷载三种类型。这三种温度荷载的特点汇总于下表中各种温度荷载特点特点温度荷载主要影响因素时间性作用范围分布状态对结构影响复杂性日照温度太阳辐射短

6、时急变局部性不均匀局部应力大最复杂骤然降温强冷空气短时变化整体较均匀应力较大较复杂年温变化缓慢温变长期缓慢整体均匀整体位移大简单影响桥梁结构日照温度变化的主要因素是太阳辐射强度、气温变化和风速，而从设计控制温度荷载来考虑，实体上可简化为太阳辐射与气温变化因素。骤然降温一般只要考虑气温变化和风速这两个因素，可以忽略太阳辐射的影响。骤然降温温度荷载变化较日照温度荷载缓慢、作用时间长。年温变化比较简单，且这个因素在工程设计中已被考虑第9页/共73页2）温度荷载分析工程结构的温度荷载是因气象条件而产生的，由于气象条件变化有明显的时间特征，因此工程结构的温度荷载是一个随时间而变化的函数。加之工程结构的温

7、度分布在几何上又是多维的，所以，分析求解这种温度荷载很复杂，若要求得一个严格的函数解是不可能的。所谓工程结构的温度荷载分析，就是运用各种不同的计算方法，确定工程结构的某一特定的温度分布。分析工程结构的温度荷载的方法有以下三种：一是用热传导方程求解二是近似数值解三是运用半理论半经验公式（1）热传导方程工程结构内部和表面的某一点，在某一瞬间的温度可表示为第10页/共73页该点的温度不仅与坐标、有关，而且与时间有关。因此对于各向为均质、同性的固体，根据Fourier热传导理论，可导得三维非稳定导热方程式中：导热系数；比热；容重；单位体积内放出的热量当不研究材料的水化热时，即有实测资料分析表明，混凝土

8、结构的热传导状态，可近似地用一个一维热传导状态来逼近，作这样的简单处理，从工程实用角度考虑，其近似程度仍然是允许的，这样问题的复杂性将大大简化。第11页/共73页例如，在运营阶段的混凝土桥梁结构，根据实测，在桥长方向的温度分布一般总是很接近的，可以略去桥长方向温差的微小影响在桥梁的横断面上，往往又存在一个主要的热传导方向，例如公路桥梁由于太阳辐射影响，在垂直方向的热传导远远大于水平方向的热传导。所以在工程计算中，又可略去水平方向很小的热传导作用在热传导初始瞬时，温度场坐标（）的已知函数为，即当时在相当多的情况下，初始瞬时的温度分布可以认为是常数，即当时在混凝土与岩基及新老混凝土之间的接触面上，

9、初始温度往往不是连续的。一般情况下，方程常用的边界条件由以下三种方式给出。第12页/共73页第一类边界条件混凝土表面温度是时间的已知函数，即混凝土与水接触时，表面温度等于已知的水温，属于这种边界条件。第二类边界条件混凝土表面的热流量是时间的已知函数，即式中为表面外法线方向。若表面是绝热的，则有第三类边界条件当混凝土与空气接触时，假定经过混凝土表面的热流量与混凝土表面温度和气温及日辐射关系为式中：总热交换系数，考虑对流与辐射的综合热交换系数，这里将复杂的边界面上的辐射交换热状况，作线性化处理，以牛顿冷却定律规律计算；第13页/共73页-日辐射强度结构物表面日辐射热量吸收系数计算板面的外法线方向结

10、构物位于荫蔽处的边界条件为下列形式结构物中的内表面，其边界条件为隐蔽处的气温结构物内部空间气温对流热交换系数内部综合放热系数第14页/共73页虽然第三类边界条件比较符合混凝土结构在自然环境中的热交换状况，但工程实践经验表明，按第三类边界条件求解，往往要选到合适的放热系数，才能得到较满意的计算结果。为简化起见，自然也考虑到导热系数、放热系数的复杂性，直接用边界的实测温度数据作为边界条件，即采用第一类边界条件。（3）一维热传导方程的解一维热传导方程可写为混凝土的导温系数为了求得一维热传导方程的解析解的简明形式，对具体结构作进一步的近似处理。结构物中被计算的壁板，近似地认为是一块半无限厚板，将周期化

11、的气温变化简化为谐波形式，采用第一类边界条件，则可求得下列形式的解表面温度波动的半波辐圆频率计算点距表面距离（m）时间但由于气温波动并不完全符合谐波形状，故此式误差较大第15页/共73页（4）近似数值方法按照边界条件求解热传导微分方程，在数学上是个难题；对于工程上提出的问题，用函数求解几乎是不可能的。因此，工程上常用数值方法求解，如有限元法、差分法、加权残值法等。以下结合有限元法予以介绍根据变分原理，考虑泛函上式右边第一项是在求解区域中的面积分，第二项是沿边界的线积分。是温度场的函数，是温度场的梯度、及的函数，显然泛函的值决定于、及的值。在区域内，满足热传导方程在初始瞬时，应等于给定的温度，即

12、当时在边界上满足第一类边界条件，即当在上第16页/共73页在边界上满足第三类边界条件，即当在上边界方向余弦取函数和为代入得泛函为这个热传导问题等价于下列泛函极值问题：温度场在时取给定的初始温度，在第一类边界上取给定的边界温度，并使上述泛函取极小值把求解域划分为有限个三角形单元，设单元的三个节点排序为1、2及3，节点温度分别为、及，单第17页/共73页内任一点的温度用节点温度表示为上式中，形函数是坐标、的函数而节点温度是时间的函数把单元作为求解域的一个子域，在这个子域内的泛函值为在单元足够小的条件下，可用各单元泛函值之和代表原泛函，即第18页/共73页为了使泛函实现极小值，应有将有关式子代入经单

13、元组合整理最后可得结构温度场有限元分析方程组为式中、及的元素、及，为与形函数及其导数及边界温度有关的常数，其计算公式从略。上式对任意时间都成立，显然，对及成立，即第19页/共73页设有合并有上式是关于的线性方程组，解之即得到各节点在时的温度对于一维热传导，可用差分法进行求解，若将一维热传导方程在时刻用于节点则有经差分分析有第20页/共73页式中相应的差分格式为第21页/共73页3）实用温度分布函数半经验半理论公式对于一维温度场问题，50年代初期，前苏联学者什克罗维尔曾提出混凝土结构表面温度计算公式，但物理概念不明确，引入材料热工系数较多，且计算繁杂。后来D.A.Stephenson、M.J.N

14、.Priestlay、刘兴法等人根据实测温度资料分析，均采用对国内外已有实测验资料分析的结果也表明，沿箱梁高、梁宽方向的温差分布一般可按下式计算钢混凝土结合梁的桥面板、板梁及T梁的温差分布，也可参考上式计算第22页/共73页4）温度荷载的规范规定（1）英国BS5400规范规定英国BS5400中关于温度荷载的规定，是迄今为止国内外关于桥梁结构的温度荷载规定中最为详细的。在总则中，考虑了气温、太阳辐射、逆辐射等的每日和季节变化因素。T梁与梁桥沿竖向梁高方向的温差分布如左图所示第23页/共73页对于箱梁顶板，BS5400所考虑的沿竖向梁高升、降温的温差分布如上图所示第24页/共73页（2）新西兰桥梁

15、规范规定第25页/共73页（3）我国铁路桥涵设计规范规定日照温差荷载 可按下式计算，其中 、及标准设计时的 、可取下表的值及的取值表梁别方向有碴桥面梁别方向无碴桥面沿梁高单向520沿梁宽716双向组合716对于特殊设计，可按TB10002.3-99规范C.0.1条的规定计算第26页/共73页箱梁沿板厚的温度分布曲线按下式计算箱 梁 板 厚（m）沿板厚温度曲线的指数值表板厚0.160.180.200.240.261514131110降温温度荷载箱形梁沿顶板、外腹板板厚温差曲线的指数值采用14，相应的采用-10。在降温过程中，底板内外表面的温度变化较小，可略去底板微小温度变化影响。对于特大桥的设计

16、计算，另有专门规定。第27页/共73页（4）我国公路桥梁规范规定公路桥梁规范规定T梁桥桥面板与其它部位的温差为5（即升温5）。箱梁的顶板与其它部位的温差为5（即升、降温5）5)桥梁上部结构的温度荷载计算建议（1）T梁与梁桥梁底部的很小温差和肋板水平方向的温差一般被略去，温差分布近似地简化为一支单向温差分布曲线如后图所示式中：梁顶、底的温差，一般取值约20指数系数，一般取为5计算点距梁顶之距（m）第28页/共73页（2）箱梁桥梁温差荷载单室箱梁的温差荷载第29页/共73页在日照升温、降温等因素作用下，箱梁沿桥长方向的温度分布，根据实测资料分析可认为是一致的，竖向沿梁高与横向沿梁宽的温差分布可简化

17、为后图，并按下式计算式中：箱梁顶、底的温差，一般取值约为15，仅计算竖向温差时取约20；箱梁两外侧腹板的温差，一般取值约为15；、指数系数一般取7，仅考虑竖向温差时取5；、计算点离梁侧、梁顶的距离（m）第30页/共73页第31页/共73页因受寒流降温影响，箱梁各壁板厚度方向的温差分布如图所示，可按下式计算第32页/共73页式中：指数系数，一般取12；箱梁壁板的负温差，一般可取-10；计算点离板外侧之距（m）双室与多室箱梁的温差荷载双室与多室箱梁的温差荷载分布规律与单室箱梁基本上是一致的根据实测资料比较分析，可用单室箱梁的温差荷载图式来分析双室与多室箱梁的温差荷载状况，唯中腹板的温度变化较小，仅

18、在竖向温差分布上略有变化。双室与多室箱梁横向的温差荷载分布规律和数值，均与单室箱梁雷同，这也是由对实测温差荷载资料进行分析后得出的。桥梁结构纵向温差应力通解在由温差荷载引起应力的计算中，一般采用以下假定(a)沿梁长方向的温度分布是均匀的第33页/共73页(b)略去断面局部变化引起的梁体温差分布的微小差别混凝土材料是均质、各向同性的，在未发生裂缝之前，符合弹性变形规律；(d)平截面变形假定仍然适用；(e)按单向温差荷载计算温差应力，然后叠加组合多向温差荷载状态下的温差应力首先假想各纤维自由伸缩，其应变为根据平截面假定，总应变为（后图b）重心处应变由于总应变和温度产生的应变不等，由后图b)有几何关

19、系或弹性应变相应的应力为第34页/共73页第35页/共73页截面的内力为可解得对于次超静定结构，若为温度赘余力，当产生的基本结构的内力为轴力、弯矩时，则赘余力产生的截面内力为合并求解有第36页/共73页已知、，可以求得任意切口赘余力方向的变形为其中：第37页/共73页由变形协调条件得求得后，即可算出应力为第38页/共73页从上式很明显可以看出，温度应力由两部分组成第一部分：温度次应力它是由超静定结构温度赘余力产生的，在截面上应力分布是线性的。有时亦称其为温度外约束应力。第二部分：温度自应力温度自应力是自身平衡的。有时亦称其为温度自约束应力。式中的带括号一项，应力分布是线性的，第二项应力分布与的

20、形状相似。任意截面上的纵向温差自应力设温度梯度沿梁高按任意曲线分布，如后图所示，取一单元梁段，当纵向纤维之间不受约束，能自由伸缩时，沿梁高各点的自由变形为第39页/共73页第40页/共73页但因梁的变形必须服从平面假定，所以截面实际变形后，应在图所示的直线位置，即式中：沿梁处的变形值；单元梁段挠曲变形后的曲率。图中阴影部分的应变，即由纵向纤维之间的约束产生为由产生的应力即为温差自应力，其值为由于在单元梁段上无外荷载作用，因此自应力在截面上是自平衡状态的应力，可利用截面上应力总和为零和对截面重心轴的力矩为零的条件，求出的值第41页/共73页得式中：可解得截面重心至梁底的距离即可求得温度自应力第4

21、2页/共73页T形和形梁的纵向温差自应力T形和形梁一般不考虑横向温差应力问题1)公路桥梁我国公路桥梁设计规范中规定的温度梯度曲线如后图所示，亦属非线性温度分布。有桥面板的面积梁的全面积桥面板重心到截面重心轴的距离第43页/共73页第44页/共73页解得而温差应力为令则第45页/共73页2)铁路桥梁假定略去T、形梁底部的很小温度分布，T、形梁的温度分布可近似地归结为一支沿高度方向的单向温度分布曲线，如图所示，并可用下式表示第46页/共73页温度自由应变为，截面发生平面变形后，所保留的温度应变部分为，由图得温差应力为即在无外载作用下，根据截面上内力平衡原理由可求得截面上、下边缘的应变、代入上式后即

22、得自约束应力由第47页/共73页整理以上各式得式中：并可将简化为第48页/共73页或为令：有以上各式中：翼板厚度（m）腹板宽度（m）翼板悬臂长度（m）梁高（m）截面重心到梁顶的距离（m）第49页/共73页箱形截面的温差应力箱梁温差应力分为纵向应力和横向应力，横向应力又分为温差自应力和框架约束应力。按上节相同的方法，可分别求得桥面板的自应力，箱梁纵向自应力等，而横向框架约束应力可通过求解超静定结构而获得。1)桥面板自应力温度分布为。温差自应力为厚板计算点至板外表面的距离（m）、计算系数或按表1（日照）或表2（降温）取用（TB1002.3-99）第50页/共73页日照温差应力计算系数表1板厚0.1

23、66.0621.7760.83250.186.5682.2540.83480.208.1212.7860.83580.228.7393.3720.83610.248.4424.0130.83600.269.2574.7080.8357第51页/共73页降温温差应力计算系数表2板厚0.166.3821.7640.82680.186.5682.2540.83490.206.7082.7850.83560.226.8153.3510.83080.246.8953.9440.82170.266.9554.5610.8097第52页/共73页2)单室箱梁梁高方向纵向温差自应力 温差分布为温差自应力为第5

24、3页/共73页当梁高时，TB10002.3-99推荐采用截面重心轴距外表面的距离（m）同样的方法可计算梁宽方向的温差自应力。其它符号意义见后图所示第54页/共73页第55页/共73页3)双室箱形截面梁高方向的纵向温差自应力温差分布曲线和温差自应力同上，此时参数为第56页/共73页4）箱形截面横向框架约束应力箱梁横向框架约束应力的计算方法，与纵向外约束应力计算方法相似，可采用结构力学的方法或有限单元法计算按结构力学方法分析后图，经简化后，TB10002.3-99推荐的横向框架约束弯矩计算式为梁顶到计算点的距离（m）；沿板厚温差（）；箱梁宽高之比；箱壁厚度（m）；非线性修正系数，按前表采用箱壁抗弯

25、惯矩（m4）各板的实际计算弯矩采用第57页/共73页第58页/共73页桥梁墩柱温差应力桥梁墩柱温差应力计算方法与上部结构类似，但此时纵向即为高度方向，而横向是指平面方向，且圆形或椭圆形截面的温度分布有其特点1)温差荷载（1）壁板式柔性墩在柔性桥墩的设计计算中，因日照辐射和气温变化作用而产生的温差应力，往往成为设计的控制因素。因日照辐射和气温变化作用产生的温差荷载，有这样三种情况：因年温变化，上部结构发生伸缩变形在柔性墩上产生的温差荷载；因日照辐射温度变化，在墩身产生的温差荷载；寒流、降温引起的墩身温度变化所产生的墩身温差荷载。第59页/共73页因年温变化，上部结构发生伸缩变形在柔性墩上产生的温

26、差荷载及引起的相应内力与桥梁构造和支座设置方式有关，这可以通过上、下部结构整体分析计算而得，此不赘述。因日照辐射温度变化在墩壁产生的温差荷载，根据实测及理论分析，在最不利气象条件下，墩身截面的控制温度分布为式中：向阳与背阳墩壁的温差，一般取值约为20；指数系数，一般取10 寒流、降温引起的温差分布也同样可以表示成指数函数形式（2）箱形桥墩箱形桥墩的温差荷载主要是日照温差荷载与寒流、降温温差荷载。计算日照温差荷载时，当太阳斜晒时可采用两个方向的温差、，分别按正晒情况计算，然后再叠加起来第60页/共73页在日照作用下，沿横截面高度方向的温差分布，根据钢筋混凝土结构的热传导特性分析和现场实测资料，符

27、合指数函数规律变化略去两侧壁板内外表温度的很小差别和沿墩高方向的微小温差，沿横截面温差分布规律（以方向为例）为式中：朝阳面箱壁温差，约为15，仅计算单向温差时取20；指数系数，一般取10方向横截面温差分布规律和系数取值同上由寒流、降温产生的温差荷载分布同箱形桥梁2)桥墩温差应力桥墩温差应力计算所作的假定条件同桥梁上部结构一样。温差荷载在桥墩中产生的应力可分为与支承条件无关的自应力和与支承条件有关的次应力。在此主要讨论与支承条件无关的温度自应力第61页/共73页（1）纵向（沿墩高）温差应力日照温差引起的截面自约束应力的计算原理同上部结构，根据平截面假定条件及截面自约束应力的平衡条件，可得到自约束

28、应力。太阳斜晒时，可按叠加原理先分别计算两个方向的应力，然后再叠加纵向外约束应力，可按结构力学方法或有限元分析方法求解对于箱形桥墩，可按前述公式计算对于圆形空心桥墩（如后图），文献1指出，圆形筒体横断面中任意点的温度为按前述方法有第62页/共73页第63页/共73页合并两式，应用温度自应力的平衡条件并注意到不产生自应力，有经分析有式中：第64页/共73页对于圆形空心墩柱若取用作为温差分布曲线，则下图所示的两赘余未知力分别为（2）横向（水平面）温差应力箱形桥墩横向约束应力的计算同箱梁一样，即分为箱梁壁板非线性温差的自约束应力和横向框架约束应力第一部分自约束应力计算方法同上部结构；第二部分横向框架

29、约束应力也可用结构力学方法或有限单元法计算第65页/共73页第66页/共73页式中：墩壁上各点的温度自应力为第67页/共73页小结桥梁结构温度应力分析是一个复杂问题，但温度对结构的影响及其特点是可以把握的1）桥梁上部结构温差效应（1）桥梁上部结构温度荷载的分析，是与构件材料的组成特性相联系的。如：对于钢梁混凝土桥面板结合梁，一般以钢梁升、降温差进行效应分析；对于钢管混凝土拱肋也应考虑钢管与内灌混凝土的温差等。（2）温差荷载效应分析也与结构体系特性相联系。如对于传统拱桥以年温差荷载效应为主；对于梁拱组合体系桥则主要考虑各构件之间温差荷载对于斜拉桥，构件温度分布则考虑更充分，包括采用塔、梁和索按各

30、自线膨胀系数取值的年温差，索塔、梁的温差，塔柱两侧的温差，以及与主梁截面形式及组成材料相关的温差，荷载效应按最不利情况叠加第68页/共73页（3）公路箱梁桥的桥面较宽，顶板完全敞开，顶、底板距离较大，横截面竖向温差比铁路桥要大。公路箱形桥梁的温差估计可达25以上，指数系数约为6.0，在竖向和横向温差荷载的共同作用下，顶板内表面拉应力约在23MPa。因此，若按目前我国公路桥梁规范温差5计算温度应力可能偏小，如横向没有预加应力和足够的温度钢筋，势必导致箱梁顶板混凝土开裂2）桥墩温差效应（1）在采用固定支座传递的柔性体系中，简支墩的日照温差应力数值不小，一般超过20号混凝土的容许拉应力，而接近20号

31、混凝土的极限拉应力，且拉应力的分布区域很宽，达到整个截面厚度的2/3。因此，简支墩的日照温差应力，在柔性墩的计算中是一项不可忽略的因素，在与其它不利荷载组合之后决定设计的经济与安全性。第69页/共73页（2）箱形桥墩的温差应力是一个重要的问题。实测资料表明，沿箱壁厚度方向的非线性温度分布较明显，温差高达15以上。温差荷载在箱形墩横向产生的温差自应力，其影响往往超过活载效应，尤其是在角隅附近因实际结构应力集中的影响，可能会发生温度裂缝。因此，在箱形桥墩的设计中，应充分考虑温差应力的影响，并在构造处理上减少不必要的自约束作用（3）从温差应力角度考虑，即使墩顶设置活动支座也并非绝对活动，总是存在来自

32、梁体的约束，墩身因不均匀温度变化引起的墩顶位移可能完全被梁体限制住，所需的约束力一般都小于墩顶支座摩阻力。所以，在桥墩温差应力计算中均应按上端有水平约束的情况来考虑。总之，日照、骤然降温及年温变化这三种温度荷载，都将在桥梁中产生温度效应第70页/共73页由于混凝土的热传导性能较差，内外温差大且分布呈非线性，故研究混凝土桥梁温度效应的关键在于确定结构最不利的温度分布。对于结构重要结点的分析问题，可采用温度场有限元分析方法来确定最不利温度分布；对于结构整体分析计算问题，经过理论计算与实测资料分析，一般可将空间温度场简化为二维变量分离的最不利温度分布，亦即用两个一维的温度分布近似叠加组合。这也是许多

33、国家规范普遍采用的方法。桥梁结构温差荷载效应的分析，由局部温差应力分析和结构整体效应分析两部分组成，并根据各种温差荷载发生的可能性进行叠加。日照、骤然降温温差荷载对结构的影响，往往不亚于车辆荷载产生的效应，我国公路桥梁规范中温差荷载的数值较小，故在设计计算中应注意这一问题第71页/共73页本章参考文献本章参考文献 1刘兴法.混凝土结构的温度应力分析.北京：人民交通出版社，1991.2刘来君.温度应力引起的预应力混凝土箱梁开裂.西安公路交通大学学报.Vol.19,No.2,1999.3铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规 范.TB10002.3-1999,北 京：中 国 铁 道 出 版 社,2000.4凯尔别克.太阳辐射对桥梁结构的影响.北京：中国铁道出版社,1981.5项海帆.高等桥梁结构理论.北京：人民交通出版社,2001.第72页/共73页感谢您的观看。第73页/共73页